JPH0472122B2 - - Google Patents

Info

Publication number
JPH0472122B2
JPH0472122B2 JP1004572A JP457289A JPH0472122B2 JP H0472122 B2 JPH0472122 B2 JP H0472122B2 JP 1004572 A JP1004572 A JP 1004572A JP 457289 A JP457289 A JP 457289A JP H0472122 B2 JPH0472122 B2 JP H0472122B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
fluidized bed
reactor
boiler
particle
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
JP1004572A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH028601A (ja
Inventor
Rarusu Ooke Sutoroomuberugu
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
SUTSUDOSUBITSUKU ENERUGITEKUNITSUKU AB
Original Assignee
SUTSUDOSUBITSUKU ENERUGITEKUNITSUKU AB
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=20346265&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JPH0472122(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by SUTSUDOSUBITSUKU ENERUGITEKUNITSUKU AB filed Critical SUTSUDOSUBITSUKU ENERUGITEKUNITSUKU AB
Publication of JPH028601A publication Critical patent/JPH028601A/ja
Publication of JPH0472122B2 publication Critical patent/JPH0472122B2/ja
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1809—Controlling processes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
    • F22B31/0007—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed
    • F22B31/0076—Controlling processes for fluidized bed boilers not related to a particular type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
    • F22B31/0007—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed
    • F22B31/0084—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed with recirculation of separated solids or with cooling of the bed particles outside the combustion bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/02—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed
    • F23C10/04—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone
    • F23C10/08—Fluidised bed combustion apparatus with means specially adapted for achieving or promoting a circulating movement of particles within the bed or for a recirculation of particles entrained from the bed the particles being circulated to a section, e.g. a heat-exchange section or a return duct, at least partially shielded from the combustion zone, before being reintroduced into the combustion zone characterised by the arrangement of separation apparatus, e.g. cyclones, for separating particles from the flue gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
    • F23C10/18—Details; Accessories
    • F23C10/28—Control devices specially adapted for fluidised bed, combustion apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
    • F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
    • F23J15/022—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material for removing solid particulate material from the gasflow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00026—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B01J2208/00035—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
    • B01J2208/00044—Temperature measurement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2206/00—Fluidised bed combustion
    • F23C2206/10—Circulating fluidised bed
    • F23C2206/101—Entrained or fast fluidised bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J2217/00—Intercepting solids
    • F23J2217/20—Intercepting solids by baffles

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は高速流動層ボイラを制御する方法に関
する。
技術的な背景 最近、流動層ボイラは非常に魅力のある熱発生
装置として多大な関心が寄せられるようになつ
た。気泡を発生しまたは乱流を発生する多くの流
動層ボイラが非常に満足に作動することが判明し
た。
しかしながら、高速流動層ボイラに関しては、
重大な問題、特に熱伝達、粒子の分離および作動
の制御に関する問題を解決しなければならない。
従つて、サイクロン粒子分離器の一般的な使用
はボイラを別個の部品および冷却装置から構成し
なければならないことを意味している。また、サ
イクロン粒子分離器は少くとも高い出力のボイラ
において非常に大きい寸法を有するので、重大な
レイアウト上の問題を生ずる。
また、負荷が変化するときに主として燃料供給
量を制御する既存の出力制御装置は不正確にな
り、そしていわゆる行過ぎ量を生じがちである。
普通の流動層ボイラが例えば流出ガス通路の中
に配置されたそらせ板型分離器を有する流動層ボ
イラを開示している英国特許第A2046886号明細
書に記載されているようなサイクロン粒子分離器
以外の粒子分離器を備えることができることは既
に知られている。分離される物質の量は勿論極め
て少ない。
しかしながら、高速流動層ボイラについては、
当業者は非常に多量の粒子が分離されかつガスと
粒子との混合物の速度が高いためにサイクロン型
粒子分離器が必要であることを確信している。
発明の目的および要約 本発明の目的は、上記の問題が解決されそして
以下説明から明らかとなるように付加的な利点が
得られる新規の改良された高速流動層装置を提供
することである。
本発明の目的は添付特許請求の範囲に記載の新
規な特徴を有する高速流動層ボイラならびにかか
るボイラの制御方法により達成される。
本発明の第一の重要な観点によれば、ボイラは
サイクロン型ではないラビリンス型の機械的分離
器である一次粒子分離器を備えた、完全に冷却さ
れかつ一体に構成されたユニツトとして設計され
ている。
このようにして、ラビリンス型の機械的な一次
粒子分離器が非常に多量の循環物質を取り扱うこ
とができるとともに、コンパクトなボイラ構造体
および一つの同じ冷却装置の中に一体に組み込む
ことができることが判明した。
本発明の第二の重要な観点によれば、分離され
た物質は機械的に作動しない制御弁、好ましく
は、いわゆるＬ字形弁を介して再循環せしめられ
それにより再循環流量を正確に制御することが可
能になる。好ましい一実施態様においては、分離
された物質は前記制御弁を経て反応器の中に再循
環せしめられる前に物質、すなわち、粒子貯蔵部
の中に収集される。この貯蔵部はボイラと一体に
構成することができる。
本発明の第三の重要な観点によれば、ボイラの
作動はボイラの負荷に応じて再循環流量を調整す
ることにより反応器の流動層の温度を実質的に一
定に維定するかまたは比較的に狭い温度区間内に
維持することにより制御される。
本発明の上記の観点ならびにさらに重要な特徴
は添付図面について記載した本発明の好ましくし
かも例示のための下記の実施態様の説明によりさ
らに十分に理解されよう。
実施態様の詳細な説明 全般的な設計および作動 第１図ないし第４図について述べると、これら
の図に開示したボイラは下記の主要部品を備えて
いる。
１ 始動バーナ ２ 空気プリナム ３ 底部 ４ 反応器 ５ａ，５ｂ 一次粒子分離器 ６ 粒子貯蔵部 ７ Ｕ字形パス沈降室、放射熱交換器 ８ Ｌ字形弁 ９ スタンドパイプ １０ 対流熱交換器 １１ 二次サイクロン分離器 １２ 燃料供給装置 １３ 一次空気供給装置 １４ 二次空気供給装置 １５ ドーム このボイラは一般的なボイラ製造規格により構
成されている。このボイラ装置は水管を有する標
準のメンブレンウオールにより完全に冷却され
る。粒子分離器、粒子再循環ラインおよび対流伝
熱部分はボイラ本体と一体に構成されている。こ
のボイラは「スライス」またはモジユールとして
設計されており、冷却される仕切板を備えている
かまたは備えていない、複数個のモジユールを並
列に連結することにより出力を増大することがで
きる。
主な燃焼は反応器４の中で起り、ガスおよび流
動層物質が底部３から反応器４の中に入る。底部
３は主として混合および予燃焼室である。一次空
気が底部ノズルを通して底部３の中に導入され、
一方２次空気が底部３と反応器４との間の遷移領
域に供給される。また燃料が底部３の中に導入さ
れる。粒子は主として粒子分離器の中で分離され
る。流動層の灰は粒子貯蔵部６から取り出され
る。新しい流動層物質が同様に粒子貯蔵部６の中
に送入される。添加剤が燃料、代表的には石炭と
ともに送入される。
始動バーナは油焚きであり、そして燃焼用空気
は作動中に、流動層に送られる一次空気である。
このボイラは地域暖房用熱交換器に接続される
ことが好ましい。
流動層は下記のように異なる冷却面の間に代表
的な出力配分が得られるように設計されている。
底 部 〜10％ 反応器 〜45％ 粒子貯蔵部 〜３％ 対流部分 〜30％ 反応器４から出た粒子はバグフイルタ（図示せ
ず）の中で最終的に浄化される前に三段階で分離
されかつ循環せしめられる。第一段は一体に構成
された粒子トラツプ５である。第二段は対流部分
の下方のガスの方向転換と組み合わされた沈降室
７である。第３段は対流通路に引き続く通常の接
線方向サイクロン１１である。分離器５からの再
循環は粒子貯蔵部６を介して行われる。分離器５
は粒子貯蔵部６の中に粒子を直接に送入する。沈
降室７およびサイクロン１１は粒子をスタンドパ
イプ９を介して底部３の中に直接に送入する。粒
子貯蔵部６からの再循環流量はＬ字形の弁８によ
り制御される。沈降室７およびサイクロン１１か
らの再循環流量は制御する必要がない。
底部３は、一般に、流動化流量を低減して滞留
時間をより長くするために拡大してある。しかし
ながら、流動化速度は流動層物質および燃料を良
好に混合させるために十分に高くしてある。底部
はさらにメンブレンチユーブからなつている。底
部は単に反応器を拡大した部分であり、二次空気
流入口とともに終端している。
二次空気は反応器４のメンブレンウオールの穴
を通して導入される。
底部３は、一般に圧力降下を低減し、良好に混
合しかつ滞留時間を長くするためにできるかぎり
低くかつ広く形成すべきである。反応器４の高さ
は重要ではなく、任意の特定の燃料のための任意
の転化率に対して必要なだけの高さにすべきであ
る。
反応器 2.5MWボイラモジユールの代表的な反応器は
6mの高さであり、そして0.7m×0.7mの横断面を
有している。壁部はメンブレンウオールを形成す
る溶接されたフイン付チユーブである。
二次空気は反応器の入口から直接に導入され
る。空気流入口は、実際には、フインを取り除い
て形成されたチユーブの間のスペースである。こ
れらの開口部は前側壁部および後側壁部の幅全体
にわたつて形成されている。流動層が常温モード
で操作される場合の圧力降下を減少させるために
２組の開口部が形成されている。加温作動中は１
組の開口部が使用される。空気の速度はスロツト
の中で約20m／秒である。
メンブレンウオールはチユーブの浸食を回避す
るために垂直方向に完全に平滑に形成されてい
る。冷却はメンブレンウオールによつて行われ
る。
反応器の高さは木炭粒子を合理的に燃焼させる
ように選択されている。木炭粒子を完全に燃焼さ
せることはできないので、反応器を過度に高くす
る必要はない。反応器の幅は代表的には8m／秒
の速度、30％の過剰空気率において2.5MWの出
力を発生するように選択されている。
ガスの平均速度は５−10m／秒であり、代表的
には、約8m／秒である。ガスと粒子の混合物の
平均密度は代表的には５−100Kg／m3である。平
均粒度は代表的には0.1〜0.5mmである。
反応器中の圧力降下は殆んど粒子混合物の平均
密度のみに依存しており、そして代表的には
3000paである。
粒子分離器５の入口である反応器の頂部は方向
転換をある程度円滑にするために丸く形成された
単なる90゜ベンドである。反応器の壁部に連続し
て延びて粒子分離器および底部の壁部と結合して
いる。
底 部 底部３は、前述したように、実際には、反応器
の拡大部分に過ぎない。水平方向の面積は反応器
４の横断面積の二倍になつている。底部３の高さ
は二次空気入口により決定され、そして0.8mな
いし1.2mの範囲内で変更することができる。こ
の拡大部分は粒子の滞留時間を最大にししかも依
然として垂直方向の高さをできるだけ低く保つと
いう要望により決定される。底部は圧力降下に可
成り影響をおよぼす。底部の圧力降下は代表的に
は15KPaから7KPaまでの範囲内で変化する。
デイストリビユータ、すなわち、底板２１はフ
イン付きチユーブで形成され、そして前側壁部２
３の延長部分にすぎない。これらのウオールチユ
ーブはさらに連続して延び、そして空気プリナム
２の後側壁部および床２５を形成している。この
ようにして、空気プリナム２が冷却され、そして
始動バーナ１からの輝炎を持続させることができ
る。
底部３は混合室、準理論的燃焼／熱分解領域、
動的ダンパーおよび低負荷燃焼部分のようないく
つかの目的をはたしている。
すべての再循環ライン９は後側壁部の二次空気
入口の下方に延びている。Ｌ字形の弁８および沈
降室およびサイクロン１１からのスタンドパイプ
９が壁部を通して延び、そして壁部と同一の高さ
で終端している。燃料は底部３の中に送入される
が、これは混合および滞留時間のために有利であ
る。また、NOxおよびSOxを減少させる能力は
この領域により高められる。しかし、燃料ライン
の背圧は系統中のいかなる個所でも最高である。
燃料は壁部を通してスクリユーフイーダーにより
供給することができる。
底部の中への空気の分配は100mmの間隔でチユ
ーブフインに溶接された空気ノズルによつてなさ
れる。これらの空気ノズルは短いチユーブおよび
頭部で形成されている。頭部は円筒形であり、そ
の円周方向に６個の穴が形成されている。これら
の穴は下向きに15゜の角度に形成されて流動層物
質の後方への漏洩を阻止している。圧力降下はエ
アジエツトの運動量を最小限にとどめるためにこ
れらの穴の中ではなく保持チユーブの中で生ずる
ようになつている。
一次粒子分離器 粒子分離器５は反応器４の頂部と、沈降室７に
至る第１垂直通路７ａの第１部分との間に配置さ
れている。粒子分離器５は二つの部分、すなわ
ち、粒子貯蔵部６の垂直方向に上方に配置された
第１部分と、垂直通路７ａの前記第１部分の中に
配置された第２部分とを備えている。分離器５ａ
は垂直方向に延びる千鳥形のＵ字形ビームからな
り、そして分離器５ｂは垂直方向に傾斜して延び
る同様なＵ字形ビームからなつている。Ｕ字形ビ
ームは循環するガスおよび粒子の混合物に向かつ
て開口している。粒子分離器５は第一工程で流動
層物質と燃焼ガスとを分離する。粒子分離器５の
効率はガスの速度および粒子の負荷により左右さ
れる。粒子の負荷が高く、そしてガスの速度が低
いと効率が増大する。通常、効率は95％よりも良
好であることが判明した。
分離された粒子は粒子貯蔵部の中に直接に送ら
れ、一方ガスは垂直放射および熱伝導通路および
沈降室７に連続して流れる。
粒子分離器５は粒子トラツプとしてまたは実際
にはラビリンスとして作動する。千鳥形に配置さ
れたＵ字形ビームがトラツプを構成している。こ
のＵ字形ビームはガスを曲りくねつた流線形に流
し、一方粒子は真直ぐに流れて垂直方向に配置さ
れた、すなわち、全般的に下方に向いたＵ字形ビ
ームの中に流入する傾向を有している。粒子がＵ
字形ビームの底部に衝突したときに、粒子ははね
返りそして戻るかまたは単にビームに沿つて落下
する。このビームは粒子貯蔵部のルーフ、すなわ
ち、後壁部の穴に終端している。
上記の分離作用は第３図および第４図に例示し
てあり、第４図で矢印３１は粒子貯蔵部６の中に
落下する分離された粒子を示す。
この型式の粒子分離器は、実際に、該粒子分離
器全体を上部または下部をシール可能にし、しか
も該粒子分離器全体を完全に冷却されたボイラ本
体と全く一体に構成された状態に維持するために
必要な二次元に構成されている。さらに、このラ
ビリンス型の粒子分離器は高速流動層の極めて高
い粒子負荷（例えば、100Kg／m3）を取り扱うた
めに最も好適であることが判明した。
粒子分離器ビームは冷却されないで、しかも上
端部が長手方向に固定されているのみであり、冷
却されるボイラのルーフおよび下方に延びる通路
７ａと上方に延びる通路７ｂとの間の冷却される
壁部７ｃの中に吊されている。各々のビームの他
方の端部は対応した穴を通して粒子貯蔵部の中に
通すことにより単に弛く固定されている。
粒子貯蔵部６のルーフの上方のＵ字形ビームは
垂直方向に対して僅かな角度をなしており、一方
下向き通路７ａの中のＵ字形ビームは水平方向に
対して代表的には60゜の角度をなしている。
最後に、機械的な一次粒子分離器について述べ
ると、「ラビリンス」なる用語は広くそして一般
的な意味として解釈すべきであり、従つて例えば
いわゆるシヤツター型分離器、換言すると、重力
および運動量分離構造、すなわち、遠心分離によ
らない構造をも包含するものと解釈すべきである
ことを強調すべきである。
粒子貯蔵部 粒子貯蔵部６は反応器４と下向き通路７ａとの
間に配置されている。共通の壁部６ａ，６ｂは冷
却されている。横方向部分はほぼ0.5m×0.7mで
ある。貯蔵容積は灰取出し部分である好適なドレ
ンにより決定される。粒子はルーフおよび後壁部
の上側の３分の１の部分から貯蔵部に入る。粒子
は貯蔵部６から出口穴２６を経てスタンドパイプ
に入る。これらの穴２６は床の半分以上を蔽つて
いない。残りの部分はこの場合には空気である流
動化作用物質のための分配板である。
貯蔵部はこのようにして流動化させることがで
きる。流動化に必要な空気量は主空気供給量の
0.2％にすぎない。
貯蔵部中の流動層の流動化は灰取出しライン
（図示せず）およびＬ字形弁８に至るスタンドパ
イプに粒子を円滑に供給するためのみに必要であ
つて、その他のいかなる理由にもよるものではな
い。
貯蔵層の高さは底部３および反応器４の中の圧
力降下により決定される。貯蔵層の容積は反応器
４の物質含有量を変更する必要により決定され
る。開示した実施態様においては、この容積によ
り約１メートルトンのボイラ中の代表的な全粒子
容量および約500Kgの貯蔵質量が決定される。
始動および層材料の新替えのために、貯蔵部の
壁部に弁を備えた簡単な穴を設けることができ
る。
沈降室および放射熱交換器 粒子分離器５を通過したガスは下向きの「空
間」通路７ａに流入する。この通路７ａは円錐形
底部２８に終端しており、底部２８においてガス
はＵ字形ベントを通つて上向き通路７ｂの中に流
入する。円錐形底部２８におけるスペースはある
付加的な量の粒子が分離される沈降室の役目をす
る。
従つて、下向きの垂直通路７ａには、熱交換器
は全く挿入されていない。壁部は冷却され、そし
て完全にダスト負荷されたガスが通過するが、こ
れは壁部への放射による伝熱と対流による伝熱が
ほぼ等しい比率であることを意味する。
円錐形底部２８は、部分的に冷却することがで
きない。粒子は簡単な穴を経てスタンドパイプ９
ａから直接に底部３の中に入る。
対流熱交換器 対流熱交換器１０はＵ字形に形成された排気ボ
イラ部分の上向き通路７ｂの中に配置されてい
る。壁部は冷却装置の中に一体化されている。こ
の熱交換器は「フラグ」（flag）型のチユーブを
備えており、スペースを拡大した部分はなくしか
も千鳥のパターンのかわりに直線のパターンにな
つている。
Ｌ字形の弁およびスタンドパイプ 粒子貯蔵部６、沈降室７およびサイクロン１１
からの粒子はスタンドパイプ９を経て底部３の中
に再び導入される。これらのスタンドパイプ９は
通常別々に流動化されることはなく、ボイラの作
動状態のために流動化したモードで作用する。
粒子貯蔵部６からの粒子の流れは機械的に作動
しない弁、いわゆる、Ｌ字形の弁により制御され
る。これらの弁は完全に閉ざすことができる制御
弁である。粒子の流量は符号３５で示したような
Ｌ字形の急激なわん曲部の真上の位置で外部から
供給される空気によつて制御される。Ｌ字形弁は
この分野の産業において顆粒状物質の流れを制御
するために開発されている。しかしながら、Ｌ字
形弁は高温度の物質を取り扱うこの用途に最も好
適であることが判明した。
制御可能な範囲は、最大流量と最小流量との間
の比が１から10の間で変えられうる範囲である。
ボイラの始動中、正規作動中の流量の１％ないし
５％の流量で再循環させる必要がある。それ故
に、２個の全範囲の弁の使用に加えて、別個の始
動用弁を設置すると好適である。全負荷スタンド
パイプおよびＬ字形弁の横断面は正方形であり、
一方小さい始動弁は円形である。
３個の弁の各々は別々の空気供給口３５を有し
ており、従つて各々の弁は別々に制御することが
できる。これらの弁の水平方向の部分は殆ど完全
に閉ざしかつ全負荷能力を維持することができる
ようにするためにスタンドパイプの直径の約４倍
である。Ｌ字形弁を通して後方の部分の圧力降下
は水平部分および垂直部分の全長に流動層材料の
密度を乗じた値よりも若干小さい。
Ｌ字形弁の設計については、例えば、米国シカ
ゴ市のガス技術協会のテー・エム・ノートン氏お
よびアイ・ハーサン氏著の「機械的に作動しない
弁を使用した固体の流れの制御」を参照された
い。これは1977年10月31日から11月２日までの期
間イリノイ州シカゴ市で開催された第９回合成パ
イプラインガスシンポジウムにおいて提出された
論文であり、この論文の内容は参考のためにこの
明細書に記載してある。
「いわゆる、Ｌ字形弁」なる用語が同時的な流
動化を使用することにより同じ制御性を与えるＪ
型弁のような変型を包含していることは明らかで
あろう。
沈降室７およびサイクロン１１からのスタンド
パイプ９ｂ，９ｃは水平面に対して約60゜を越え
る角度を有している。ガスの逆流を回避するため
に、スタンドパイプ９ｂ，９Ｃは乱流層か存在す
る二次空気入口の下方で終端させることが肝要で
ある。これは底部とスタンドパイプの入口との間
の圧力差と釣り合うようにスタンドパイプの中に
流動層物質のプラグが常に存在していることを意
味している。従つて、垂直方向に突出したスタン
ドパイプの長さは底部３の圧力に相当する高さよ
りも大きくなければならない。その場合に、スタ
ンドパイプを通してのガスの逆流は最小の流動化
のために必要な流量を超えてはならない。最小の
流動化に必要な流量はガスの主な流れに較べると
極めて小さい。
従つて、サイクロン１１および沈降室７からの
粒子の質量流量は制御されないが、それらからの
スタンドパイプ９ｂおよび９ｃにおける物質の詰
り高さである物質のレベルが装置の残部における
圧力降下により決定される値に保たれるような自
動調節される。
すべてのスタンドパイプおよびＬ字形弁は冷却
されず、そして絶縁されている。
スタンドパイプの構造は種々に構成することが
できる。しかし、基本的な原理、すなわち、角度
を大きくし、チユーブを平滑にしかつ底部の端部
を緻密な層領域に接続することは守らなければな
らない。
サイクロン サイクロン１１は高いダスト負荷のための標準
サイクロンである。サイクロン１１は250℃以下
の温度で作動するものであり、従つて重要な構成
部分ではない。サイクロン１１は後続するバグフ
イルタ（図示せず）のためのダスト負荷を低く保
つために高い効率を保つべきである。
サイクロン１１は粒子をスタンドパイプの中に
送り戻し、そしてガスが慣用のバグハウスに向か
つて直接に流れる。
灰取り出し装置 灰および溶剤は流動層の中で濃縮される。鉱物
質は連続して除去されなければならない。流動層
物質の中の炭素の濃度は１％程度である。この濃
度は転化率に依存して変化するが、この炭素濃度
は再循環ライン中で最も低い。流動層物質はこの
ようにして粒子貯蔵部から好適に排出される。
作動の制御 反応器中の熱伝達は可変でありそして制御可能
である。装置の残りの部分における熱伝達は共通
の規則に従つて変化する。
流動層物質の中の石炭の濃度は変化しかつ粒
度、酸素の濃度および流動層の温度に依存する。
これはすべての負荷および過剰空気比に対して
所定の炭素濃度が存在していることを意味してい
る。もしも温度が上昇すると、「平衡」濃度がよ
り低くなる。もしも異なる燃料を燃焼させるとす
れば、反応器と対流部分との間の冷却作用の平衡
が変化し、またもしも流動層の温度が850℃に保
たれれば、最適の燃焼状態が得られ、そしてもし
も負荷が変化すれば、冷却水の温度が変化する。
これは冷却作用に大きい影響をおよぼさない。
慣行としては、負荷の変化により燃料の供給量
が変更され、そして燃料供給量の変更は当初流動
層の中の炭素の濃度に影響をおよぼす。その結
果、化学反応により発生した熱が変化し、そして
勿論流動層の温度が変化する。このため、冷却作
用が変化する。
しかしながら、燃料の流量の増大は炭素の濃
度、放出される熱および温度もまた増大すること
を意味する。しかしながら、高温度においては、
平衡状態を得るために炭素の濃度を当初の濃度よ
りも低くすることが要求される。これは制御にお
いて代表的な「行過ぎ量」を生ずる。
ボイラの負荷により燃料供給量および空気の流
量を制御する古典的な制御方法は高速流動層に対
しては非常に良好には作用しない。化学反応とエ
ネルギーの発生とをつなぐきずながなくなり、
「行過ぎ量」の血管を生じ、そして同時に初期反
応を生ずる。
さて、化学反応の量を制御するのは流動層の炭
素の濃度ではなく、燃焼領域中の物質含有量であ
る。もしも循環流速を増大させると、これにより
反応器中の密度が自動的に増大する。密度の増大
はまた反応器の中の炭素の質量の増大を意味す
る。
このようにして、循環流速の増大により、炭素
が消費されるまで壁部に伝達される熱流束が増大
しかつ発生熱が増大する。この現象は迅速であ
り、そして燃料供給量を増すことにより炭素の濃
度を高める方法よりもはるかに早い。
従つて、本発明は流動層物質の中に蓄積した炭
素および粒子再循環物質束に対する熱伝達の変化
のために高速流動層がその他のいかなる型式のボ
イラとしても反応しないことを考慮して再循環流
量を制御系の中に包含すべきであることを提案し
ている。
従つて、本発明による新規の制御方法は流動層
物質の温度がボイラ負荷に依存する最循環流速を
調整することにより実質的に一定に維持されるこ
とを意味している。流動層の温度は代表的には50
℃の区間以内に保たれ、この温度の区間は約700
℃から約900℃までの作動温度区間以内に自由選
択により設定される。
再循環流量の調整を含むこの方法の二つの好ま
しい実施態様が考えられる。
第一実施態様はボイラ負荷が流動層の温度に影
響をおよぼす再循環流量を調整し、一方流動層の
温度が反応器に供給される燃料および空気の量を
調整することを意味している。
第二実施態様はボイラ負荷が反応器に供給され
る燃料および空気の量を調整し、一方流動層の温
度が再循環流量を調整することを意味している。
この新規の方法は負荷の変化に対して殆ど瞬間
的なレスポンスを与えるので、化学反応とエネル
ギーの発生とのつなぎがなくなること、伝熱、行
過ぎ量および負のレスポンスに係わる問題がなく
なる。
燃料および空気の供給量を好適に調整すること
は主として燃料の流量が制御され、空気の流量が
燃料の流量に応答して制御されることを意味す
る。しかしながら、その反対の方法も可能であ
る。
認識されるべきことであるが、反応器中の炭素
の物質含有量、温度および酸素の濃度が燃焼され
る燃料の量を決定する。それ故に、もしも空気の
流量が燃料の流量のみにより制御されるとすれ
ば、過剰空気比が変動する。従つて、酸素の濃度
もまた空気の流量を制御すべきである。
本発明による新規の方法の上記の二つの実施態
様を第５図および第６図のそれぞれに例示してあ
る。
第５図および第６図の二つの制御装置は両方
共、下記の主要構成部分を備えている。すなわ
ち、ドーム圧力センサ５１、ドーム圧力調整器５
３、Ｌ字形弁空気流量調整器５５、Ｌ字形弁空気
流量制御弁５７、Ｌ字形弁空気流量センサ５９、
流動層温度センサ６１、流動層温度調整器６３、
燃料流量調整器６５、総空気流量調整器６７、総
空気流量制御装置６９、総空気流量センサ７１、
二次空気流量調整器７３、二次空気流量制御装置
７５、二次空気流量センサ７７、二次空気比調節
器７９、O2センサ８１、O2調整器８３および燃
料・総空気流量比調節器８５である。すべての調
整器はPID型である。
さて、第５図について説明すると、所要動力は
ドーム圧力センサ５１により測定される。ドーム
圧力の上昇は燃焼出力が負荷により消費される出
力を上まわつていることを示し、その逆も同じで
ある。
実際のドーム圧力の値とドーム圧力基準値（手
で設定される）との差がドーム圧力調整器５３に
入力される。ドーム圧力調整器５３の出力はＬ字
形弁空気流量調整器５５への一方の入力（基準）
およびセンサ５９から受け入れられた実際のＬ字
形弁空気流量の値であるその他の入力となること
により再循環流量を制御する。調整器５５は弁５
７を制御し、従つてＬ字形弁の空気流量を制御す
る。
このようにして、ドーム圧力は所要動力の瞬間
的な変化が反応器の粒子密度の変化により満足せ
しめられるように再循環流量を制御する。粒子密
度の増大は伝熱が改良されることを意味し、次い
で、伝熱の改良は流動層の温度が降下し、燃料お
よび空気の流量を増大することが必要であること
を意味している。粒子密度の減少は反対の作用を
生ずる。
流動層の温度はセンサ６１により測定されて実
際の流動層の温度の値が一つの入力として流動層
温度調整器に送られる。その他の入力は手で設定
された基準値である。流動層温度調整器６３の出
力は燃料基準値であり、そしてこの燃料基準値は
燃料調整器６５に送られる。燃料系は燃料基準値
により一定の燃料の流量を与える別個の系であ
る。
燃料調整器６５の出力、すなわち、実際の燃料
流量の値は空気の流量を制御し、従つてこの燃料
流量値は総空気流量調整器６７への一つの入力で
ある。空気の流量は好適な空気と燃料との比率が
得られるように制御される。空気流量調整器６７
への他の入力はO2調整器８５を経て総空気流量
センサ７１から得られる。このようにして、前記
の空気と燃料との比率は煙道ガスのO2含有量に
より調節される。O2含有量はセンサ８１により
測定され、O2調整器８３に一つの入力を与える。
O2調整器８３への他の入力は手操作で設定され
たO2基準値である。O2調整器８３の出力はO2調
整器８５を制御する。総空気流量調整器６７は好
適な流量制御装置６９により総空気流量を制御す
る。
総空気流量は一次空気流量および二次空気流量
を含んでいる。二次空気の流量は好適な流量制御
装置７５を作動させる二次空気流量調整器７３に
より制御される。調整器７３への基準入力はセン
サ７１から得られた実際の総空気流量値であり、
また調整器７３への他の入力は実際の二次空気流
量のセンサ７７から手動調節器７９を介して得ら
れる。手動調節器７９により、二次空気の流量と
総空気流量との間に望ましい比率を設定すること
ができる。
第６図について述べると、この図に示した系は
第５図に示した系とは二つの点で異なつている。
先づ、ドーム圧力調整器５３の出力はＬ字形弁空
気流量基準値のかわりに燃料流量基準値である。
第二に、流動層温度調整器６３の出力は燃料流量
基準値のかわりにＬ字形弁空気流量基準値であ
る。また、流動層温度調整器６３は適応性を有し
かつ例えばボイラ出力に依存する外部から制御さ
れるパラメータを有している。総空気流量および
二次空気流量の制御については同じである。
最後に、本発明による制御方法がボイラまたは
燃料供給装置に関してなんら変更を必要としない
で種々の燃料を燃焼させることができることを意
味していることを強調すべきである。事実、燃料
の置換に起因する運転に対する影響は細循環流量
を調整することにより極めて容易に取り扱うこと
ができる。
以上、本発明のある好ましい実施態様について
記載したが、種々の変型、変更および代替案を添
付特許請求の範囲の広い解釈により得られる本発
明の精神および範囲内で可能であることは明らか
であろう。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明を実施した高速流動層ボイラの
好ましい一実施態様の略図、第２図は全般的に第
１図による高速流動層ボイラの概略の斜視図であ
り、該ボイラの新規な設計をさらに例示した図、
第３図および第４図は本発明による高速流動層ボ
イラの上部を極めて簡単に示した側面図および頂
面図であり、一体に構成された機械的なラビリン
ス型粒子分離器の全般的な作動を例示した図、第
５図は本発明による高速流動層ボイラの作動を制
御する新規の方法の第１実施態様を例示した概略
のブロツク線図、第６図は本発明による高速流動
層ボイラの作動を制御する新規な方法の第２実施
態様を例示した概略のブロツク線図である。 １……始動バーナ、２……空気プリナム、３…
…底部、４……反応器、５ａ，５ｂ……一次粒子
分離器、６……粒子貯蔵部、７……Ｕ字形パス沈
降室、放射熱交換器、８……Ｌ字形弁、９……ス
タンドパイプ、１０……対流熱交換器、１１……
二次サイクロン分離器、１２……燃料供給装置、
１３……一次空気供給装置、１４……二次空気供
給装置、１５……ドーム。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 冷却壁を有する反応器４と、一次粒子分離器
    ５と、ガス通路７，７ａ，７ｂと、分離された粒
    子を反応器４の底部３の中に再循環させる装置
    ６，８，９ａとを備えた高速流動層ボイラを制御
    する方法にして、反応器４の流動層材料の温度を
    実質的に一定に、または、比較的狭い温度区間内
    に維持する方法において、ボイラ負荷を検出し、
    分離された粒子の再循環流通速度を、ボイラ負荷
    に依存して、共働する流動化を使用した非機械的
    制御弁８を用いて調整し、かくて、反応器流動層
    の粒子密度を、従つて、反応器４の冷却壁への熱
    伝導を変化させ、上述のように温度を維持し、ま
    た、分離された粒子が、前記制御弁８を介し、反
    応器の底部３内に再循環される前に、粒子貯蔵部
    ６に貯蔵され、該粒子貯蔵部６が、反応器４内の
    材料量の変化に対する必要により決定される貯蔵
    容積を有していることを特徴とする高速流動層ボ
    イラを制御する方法。 ２ 特許請求の範囲第１項に記載の高速流動層ボ
    イラを制御する方法において、ボイラの負荷を検
    出し、その負荷に応じて粒子再循環の流量を調整
    し、また、流動層材料の温度を検出し、その温度
    に応じて反応器内への燃料、空気の供給を調整す
    ることを特徴とする高速流動層ボイラを制御する
    方法。 ３ 特許請求の範囲第１項に記載の高速流動層ボ
    イラを制御する方法において、ボイラの負荷を検
    出し、その負荷に応じて反応器内への燃料、空気
    の供給を調整し、また、流動層材料の温度を検出
    し、その温度に応じて粒子再循環の流量を調整す
    ることを特徴とする高速流動層ボイラを制御する
    方法。 ４ 前記特許請求の範囲第１項から第３項までの
    いずれか一項に記載の高速流動層ボイラを制御す
    る方法において、高速流動層ボイラにおける分離
    された材料の再循環速度を調整するために、所謂
    Ｌ弁型式の弁を使用していることを特徴とする高
    速流動層ボイラを制御する方法。
JP1004572A 1982-03-15 1989-01-11 高速流動層ボイラを制御する方法 Granted JPH028601A (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8201632 1982-03-15
SE8201632-0 1982-03-15

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP58501033A Division JPS59500383A (ja) 1982-03-15 1983-03-15 高速流動層ボイラ

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH028601A JPH028601A (ja) 1990-01-12
JPH0472122B2 true JPH0472122B2 (ja) 1992-11-17

Family

ID=20346265

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP58501033A Granted JPS59500383A (ja) 1982-03-15 1983-03-15 高速流動層ボイラ
JP1004572A Granted JPH028601A (ja) 1982-03-15 1989-01-11 高速流動層ボイラを制御する方法

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP58501033A Granted JPS59500383A (ja) 1982-03-15 1983-03-15 高速流動層ボイラ

Country Status (7)

Country Link
US (2) US4538549A (ja)
EP (2) EP0158033B1 (ja)
JP (2) JPS59500383A (ja)
AT (1) ATE75835T1 (ja)
CA (1) CA1225292A (ja)
DE (2) DE3368318D1 (ja)
WO (1) WO1983003294A1 (ja)

Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3107355C2 (de) * 1981-02-27 1990-11-15 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Verfahren zur Erzeugung einer Wirbelschicht mit Wirbelschichtmassenregulierung
CA1225292A (en) 1982-03-15 1987-08-11 Lars A. Stromberg Fast fluidized bed boiler and a method of controlling such a boiler
FR2560967B1 (fr) * 1984-03-08 1988-08-26 Creusot Loire Procede et appareillage de controle du transfert thermique realise dans un lit fluidise
US4672918A (en) * 1984-05-25 1987-06-16 A. Ahlstrom Corporation Circulating fluidized bed reactor temperature control
FR2575546B1 (fr) * 1984-12-28 1989-06-16 Inst Francais Du Petrole Echangeur perfectionne et methode pour realiser le transfert thermique a partir de particules solides
SE452359C (sv) * 1985-04-30 1994-01-25 Kvaerner Generator Ab Anordning för styrning av värmeövergångstalet vid en CFB-panna
DK158531C (da) * 1985-06-13 1990-10-29 Aalborg Vaerft As Fremgangsmaade til kontinuerlig drift af en cirkulerende fluidiseret bed-reaktor samt reaktor til anvendelse ved udoevelse af fremgangsmaaden
US4809625A (en) * 1985-08-07 1989-03-07 Foster Wheeler Energy Corporation Method of operating a fluidized bed reactor
US4809623A (en) * 1985-08-07 1989-03-07 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor and method of operating same
DE3544425A1 (de) * 1985-12-16 1987-06-25 Steag Ag Verfahren zum verbrennen von festen brennstoffen in einer zirkulierenden wirbelschicht und vorrichtung zum durchfuehren dieses verfahrens
CA1285761C (en) * 1986-04-01 1991-07-09 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Plant for manufacturing cement clinker
DE3625992A1 (de) * 1986-07-31 1988-02-04 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zum verbrennen von kohlenstoffhaltigen materialien in einer zirkulierenden wirbelschicht und wirbelschichtfeuerungsanlage zur durchfuehrung des verfahrens
US4712514A (en) * 1986-09-05 1987-12-15 Qinghua University Fluidized bed boiler and high temperature separators used therein
DE3640377A1 (de) * 1986-11-26 1988-06-09 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zur verbrennung von kohlenstoffhaltigen materialien in einem wirbelschichtreaktor und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
US4709663A (en) * 1986-12-09 1987-12-01 Riley Stoker Corporation Flow control device for solid particulate material
US4709662A (en) * 1987-01-20 1987-12-01 Riley Stoker Corporation Fluidized bed heat generator and method of operation
DE3703471A1 (de) * 1987-02-05 1988-08-18 Steinmueller Gmbh L & C Wirbelschichtfeuerungsanlage mit feststoffrezirkulation
JPH0629652B2 (ja) * 1987-07-13 1994-04-20 株式会社荏原製作所 流動床ボイラにおける燃焼制御装置
US5141708A (en) * 1987-12-21 1992-08-25 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integrated recycle heat exchanger
DE3800863A1 (de) * 1988-01-14 1989-07-27 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum regeln der wasserdampferzeugung in einer verbrennungsanlage
CA1304572C (en) * 1988-01-18 1992-07-07 Leonard George Wiseman System for coating particles employing a pneumatic transport reactor
DE3813054A1 (de) * 1988-04-19 1989-11-02 Steinmueller Gmbh L & C Abscheider zum abscheiden von feststoffen aus einem aufsteigenden und mit feststoffen beladenen gasstrom
US4915061A (en) * 1988-06-06 1990-04-10 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor utilizing channel separators
DE3833489A1 (de) * 1988-10-01 1990-04-05 Ver Kesselwerke Ag Verfahren und vorrichtung zur einhaltung einer konstanten regelgroesse in einer wirbelschichtfeuerungsanlage
US5275788A (en) * 1988-11-11 1994-01-04 Peter Stoholm Circulating fluidized bed reactor
US4951611A (en) * 1989-06-09 1990-08-28 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor utilizing an internal solids separator
US4938171A (en) * 1989-12-12 1990-07-03 The Babcock & Wilcox Company Transport conduit for hot particulate material
US4992085A (en) * 1990-01-08 1991-02-12 The Babcock & Wilcox Company Internal impact type particle separator
JPH03213902A (ja) * 1990-01-19 1991-09-19 Nkk Corp 循環流動層燃焼装置
US5069170A (en) * 1990-03-01 1991-12-03 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with inlet and outlet chambers
US5133943A (en) * 1990-03-28 1992-07-28 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having a multicompartment external recycle heat exchanger
US5069171A (en) * 1990-06-12 1991-12-03 Foster Wheeler Agency Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with a transverse outlet chamber
US5054436A (en) * 1990-06-12 1991-10-08 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and process for operating same
DE4100415A1 (de) * 1991-01-09 1992-07-16 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zur abscheidung von ascheteilchen aus dem rauchgasstrom einer feuerung, insbesondere muellverbrennungsanlage, und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens
US5040492A (en) * 1991-01-14 1991-08-20 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having a recycle heat exchanger with a non-mechanical solids control system
US5095854A (en) * 1991-03-14 1992-03-17 Foster Wheeler Development Corporation Fluidized bed reactor and method for operating same utilizing an improved particle removal system
US5140950A (en) * 1991-05-15 1992-08-25 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having an integral recycle heat exchanger with recycle rate control and backflow sealing
US5218931A (en) * 1991-11-15 1993-06-15 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed steam reactor including two horizontal cyclone separators and an integral recycle heat exchanger
US5218932A (en) * 1992-03-02 1993-06-15 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor utilizing a baffle system and method of operating same
US5239946A (en) * 1992-06-08 1993-08-31 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor system and method having a heat exchanger
US5840258A (en) * 1992-11-10 1998-11-24 Foster Wheeler Energia Oy Method and apparatus for transporting solid particles from one chamber to another chamber
US5540894A (en) * 1993-05-26 1996-07-30 A. Ahlstrom Corporation Method and apparatus for processing bed material in fluidized bed reactors
US5341766A (en) * 1992-11-10 1994-08-30 A. Ahlstrom Corporation Method and apparatus for operating a circulating fluidized bed system
US5343830A (en) * 1993-03-25 1994-09-06 The Babcock & Wilcox Company Circulating fluidized bed reactor with internal primary particle separation and return
US5339774A (en) * 1993-07-06 1994-08-23 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed steam generation system and method of using recycled flue gases to assist in passing loopseal solids
US5378253A (en) * 1993-09-28 1995-01-03 The Babcock & Wilcox Company Water/steam-cooled U-beam impact type article separator
US5401130A (en) * 1993-12-23 1995-03-28 Combustion Engineering, Inc. Internal circulation fluidized bed (ICFB) combustion system and method of operation thereof
US5363812A (en) * 1994-02-18 1994-11-15 The Babcock & Wilcox Company Method and apparatus for controlling the bed temperature in a circulating fluidized bed reactor
US5735682A (en) * 1994-08-11 1998-04-07 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system having an improved loop seal valve
US5463968A (en) * 1994-08-25 1995-11-07 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed combustion system and method having a multicompartment variable duty recycle heat exchanger
FI945737A (fi) * 1994-12-05 1996-06-06 Ahlstroem Oy Menetelmä höyryn tulistuslämpötilan säätämiseksi kiertopetityyppisessä kaasunjäähdyttimessä
US6088990A (en) * 1998-04-09 2000-07-18 The Babcock & Wilcox Compnay Non-welded support for internal impact type particle separator
CN1262791C (zh) * 1998-06-16 2006-07-05 三菱重工业株式会社 流化床焚烧炉及其运行方法
JP2000130721A (ja) * 1998-10-27 2000-05-12 Ngk Insulators Ltd 循環流動炉の流動媒体分離装置
US6095095A (en) * 1998-12-07 2000-08-01 The Bacock & Wilcox Company Circulating fluidized bed reactor with floored internal primary particle separator
ES2161172B1 (es) * 1999-10-22 2002-10-01 Univ Madrid Complutense Dispositivo neumatico para controlar el flujo de solidos granulares.
KR100441943B1 (ko) * 2001-10-30 2004-07-27 한국전력공사 가압 순환유동층에서의 연소 및 가스화를 이용한 복합발전시스템
CN100491824C (zh) * 2007-11-02 2009-05-27 清华大学 低床压降循环流化床锅炉燃烧工艺方法
JP5872337B2 (ja) * 2012-03-14 2016-03-01 東京瓦斯株式会社 ケミカルループ式燃焼装置およびその運転方法
CN105042578B (zh) * 2015-08-15 2017-10-24 湖南博茂节能环保科技有限公司 煤与烟梗混烧锅炉及其污染物控制方法
FI130171B (fi) 2020-12-09 2023-03-27 Sumitomo SHI FW Energia Oy Kiertoleijupetikattila

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5656508A (en) * 1979-10-15 1981-05-18 Babcock Hitachi Kk Fuel supplying method of fluid layer boiler
JPS5664208A (en) * 1979-10-30 1981-06-01 Kawasaki Heavy Ind Ltd Control of temperature of bed in fluidized bed combustion boiler

Family Cites Families (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1970109A (en) * 1928-09-27 1934-08-14 John F O Stratton Furnace
GB1203755A (en) * 1966-10-27 1970-09-03 Coal Industry Patents Ltd Method of and apparatus for generating heat
US3366080A (en) * 1966-12-08 1968-01-30 Dorr Oliver Inc Fluidized bed combustion system
US3565022A (en) * 1969-09-24 1971-02-23 Us Interior Method for regulating heat output from an oxidizing fluidized bed
US3884193A (en) * 1974-03-22 1975-05-20 Foster Wheeler Corp Vapor generating system and method
US3893426A (en) * 1974-03-25 1975-07-08 Foster Wheeler Corp Heat exchanger utilizing adjoining fluidized beds
US3942964A (en) * 1974-09-26 1976-03-09 American Air Filter Company, Inc. Clean room perforated floor panel
GB1542862A (en) * 1975-02-14 1979-03-28 Exxon Research Engineering Co Combustion or part-combustion in fluidized beds
US4060041A (en) * 1975-06-30 1977-11-29 Energy Products Of Idaho Low pollution incineration of solid waste
US4165717A (en) * 1975-09-05 1979-08-28 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process for burning carbonaceous materials
GB1523500A (en) * 1975-10-21 1978-09-06 Battelle Development Corp Method of operating a fluidized bed system
DE2624302A1 (de) * 1976-05-31 1977-12-22 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur durchfuehrung exothermer prozesse
US4100847A (en) * 1976-12-20 1978-07-18 Labconco Corporation Convertible, laminar flow biological safety cabinet apparatus
SE421723B (sv) * 1977-05-09 1982-01-25 Goetaverken Angteknik Ab Sett och reaktor for genomforande av exoterma reaktioner, t ex forbrenning, i en cirkulerad flytbedd
SE406366B (sv) * 1977-06-23 1979-02-05 Stal Laval Turbin Ab Virvelbeddsbrennkammare
US4154581A (en) * 1978-01-12 1979-05-15 Battelle Development Corporation Two-zone fluid bed combustion or gasification process
US4306854A (en) * 1978-04-08 1981-12-22 G. P. Worsley And Company Limited Fluid bed furnaces
US4184455A (en) * 1978-04-10 1980-01-22 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed heat exchanger utilizing angularly extending heat exchange tubes
GB1604999A (en) * 1978-05-31 1981-12-16 Deborah Fluidised Combustion Boilers
GB1604998A (en) * 1978-05-31 1981-12-16 Deborah Fluidised Combustion Disposal of waste products by combustion
GB2030689B (en) * 1978-08-04 1983-05-05 Energy Equip Method and means for controlling the operation of fluidised bed combustion apparatus
US4359968A (en) * 1979-01-10 1982-11-23 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed heat exchanger utilizing a baffle system
US4253425A (en) * 1979-01-31 1981-03-03 Foster Wheeler Energy Corporation Internal dust recirculation system for a fluidized bed heat exchanger
US4259911A (en) * 1979-06-21 1981-04-07 Combustion Engineering, Inc. Fluidized bed boiler feed system
US4351275A (en) * 1979-10-05 1982-09-28 Stone & Webster Engineering Corp. Solids quench boiler and process
US4312919A (en) * 1980-01-16 1982-01-26 Devanney John W Process of producing a non-agglomerating vanadium coated particle
US4312301A (en) * 1980-01-18 1982-01-26 Battelle Development Corporation Controlling steam temperature to turbines
US4301771A (en) * 1980-07-02 1981-11-24 Dorr-Oliver Incorporated Fluidized bed heat exchanger with water cooled air distributor and dust hopper
JPS57117710A (en) * 1981-01-16 1982-07-22 Foster Wheeler Corp Internal dust recirculator for fluidized bed heat exchanger
US4341515A (en) * 1981-02-11 1982-07-27 York-Shipley, Inc. High turndown ratio fluidized bed reactor and method of operating the reactor
US4325327A (en) * 1981-02-23 1982-04-20 Combustion Engineering, Inc. Hybrid fluidized bed combuster
US4335683A (en) * 1981-04-09 1982-06-22 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed heat exchanger with control to respond to changes in demand
US4349969A (en) * 1981-09-11 1982-09-21 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized bed reactor utilizing zonal fluidization and anti-mounding pipes
US4441435A (en) * 1981-10-21 1984-04-10 Hitachi, Ltd. Fluidizing gas control system in fluidized-bed incinerator
US4419965A (en) * 1981-11-16 1983-12-13 Foster Wheeler Energy Corporation Fluidized reinjection of carryover in a fluidized bed combustor
US4469050A (en) * 1981-12-17 1984-09-04 York-Shipley, Inc. Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor
CA1225292A (en) 1982-03-15 1987-08-11 Lars A. Stromberg Fast fluidized bed boiler and a method of controlling such a boiler
US4442795A (en) * 1982-04-26 1984-04-17 Electrodyne Research Corporation Recirculating fluidized bed combustion system for a steam generator
US4442796A (en) * 1982-12-08 1984-04-17 Electrodyne Research Corporation Migrating fluidized bed combustion system for a steam generator
US4445844A (en) * 1982-12-20 1984-05-01 Combustion Engineering, Inc. Liquid fuel and air feed apparatus for fluidized bed boiler
US4462341A (en) * 1983-01-07 1984-07-31 Strohmeyer Jr Charles Circulating fluidized bed combustion system for a steam generator with provision for staged firing
US4442797A (en) * 1983-01-24 1984-04-17 Electrodyne Research Corporation Gas and particle separation means for a steam generator circulating fluidized bed firing system
US4454838A (en) * 1983-03-07 1984-06-19 Electrodyne Research Corporation Steam generator having a circulating fluidized bed and a dense pack heat exchanger for cooling the recirculated solid materials
US4453495A (en) * 1983-03-23 1984-06-12 Electrodyne Research Corporation Integrated control for a steam generator circulating fluidized bed firing system

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5656508A (en) * 1979-10-15 1981-05-18 Babcock Hitachi Kk Fuel supplying method of fluid layer boiler
JPS5664208A (en) * 1979-10-30 1981-06-01 Kawasaki Heavy Ind Ltd Control of temperature of bed in fluidized bed combustion boiler

Also Published As

Publication number Publication date
JPH0371601B2 (ja) 1991-11-13
US4686939A (en) 1987-08-18
ATE75835T1 (de) 1992-05-15
EP0103613B1 (en) 1986-12-10
EP0103613A1 (en) 1984-03-28
WO1983003294A1 (en) 1983-09-29
JPH028601A (ja) 1990-01-12
EP0158033B1 (en) 1992-05-06
EP0103613B2 (en) 1990-12-12
JPS59500383A (ja) 1984-03-08
DE3368318D1 (en) 1987-01-22
EP0158033A3 (en) 1986-01-02
DE3382559D1 (de) 1992-06-11
CA1225292A (en) 1987-08-11
EP0158033A2 (en) 1985-10-16
US4538549A (en) 1985-09-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0472122B2 (ja)
EP0082673B1 (en) Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor
EP0247798B1 (en) Fluidised bed reactor and method of operating such a reactor
US4548138A (en) Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor
EP0253112B1 (en) A steam generator and method of operating a steam generator utilizing separate fluid and combined gas flow circuits
EP0092622B1 (en) Fast fluidized bed reactor and method of operating the reactor
US4594967A (en) Circulating solids fluidized bed reactor and method of operating same
US4473033A (en) Circulating fluidized bed steam generator having means for minimizing mass of solid materials recirculated
US4240377A (en) Fluidized-bed compact boiler and method of operation
US4682567A (en) Fluidized bed steam generator and method of generating steam including a separate recycle bed
US5005528A (en) Bubbling fluid bed boiler with recycle
US5453251A (en) Apparatus for reacting a gas and a particulate material in an enclosure and method for operating said apparatus
JPH0694922B2 (ja) 通路分離装置を備えた流動床反応器
US5095854A (en) Fluidized bed reactor and method for operating same utilizing an improved particle removal system
JPH03102105A (ja) 一体型湾曲腕分離器を利用する循環流動床反応器
RU2059150C1 (ru) Способ управления котлом с псевдоожиженным слоем и котел с псевдоожиженным слоем
WO1990002293A1 (en) Composite circulation fluidized bed boiler
US4955190A (en) Method for driving a gas turbine utilizing a hexagonal pressurized fluidized bed reactor
CA1274422A (en) Fluidized bed reactor and method of operating same
CA1096707A (en) Fluidized-bed compact boiler and method of operation
JPH05106807A (ja) 加圧内部循環型流動床ボイラ
CA1240889A (en) Fast fluidized bed boiler and a method of controlling such a boiler
JPS62258912A (ja) 流動床燃焼炉
Stromberg et al. THE FAST FLUIDIZED BED—A TRUE MULTIFUEL BOILER
CA1313088C (en) Steam generator and method of operating same utilizing separate fluid and combined gas flow circuits