JPH0471958B2 - - Google Patents
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- JPH0471958B2 JPH0471958B2 JP58245509A JP24550983A JPH0471958B2 JP H0471958 B2 JPH0471958 B2 JP H0471958B2 JP 58245509 A JP58245509 A JP 58245509A JP 24550983 A JP24550983 A JP 24550983A JP H0471958 B2 JPH0471958 B2 JP H0471958B2
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Landscapes
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
本発明は固形廃棄物分解ガスの精製法に関し、
詳しくは熱分解ガス中のタール、ダスト等をガー
ドベツドで捕捉した後、シフト反応器にて熱分解
ガス中の一酸化炭素を転化、減少せしめることに
より都市ガス等に好適なガスを効率よく製造する
固形廃棄物分解ガスの精製法に関する。 都市ゴミ等の固形廃棄物の処理方法として現在
行なわれている方法の一つとしては、主として焼
却処理と埋立処分である。埋立処分量は埋立地が
不足してきているため、徐々に少なくなつてきて
おり、焼却処理量はその分増加してきている。焼
却処理では最近エネルギーの有効利用のため、余
熱が積極的に利用されている。しかし、焼却法で
の熱利用は、余熱が蒸気または温水の形態でしか
とれないため、その利用法には自ら制約がある。 しかも焼却処理方法は、環境衛生、処理施設付
近の住民の諸要求や処理する廃棄物の高カロリー
等の諸問題が生じてきている。さらに、最近のエ
ネルギーの有効利用の観点から、焼却処理に代つ
てこれら廃棄物を熱分解処理し、燃料として利用
する考えが広まつている。 現在、固形廃棄物を燃料として利用できる技術
としては、 :廃棄物を破砕し不燃物を分離し可燃物の濃度
を高め固体燃料として使う方法、 :低温で熱分解してタールを収率よく回収し液
体燃料として使う方法、 :高温で熱分解してガス化しガス燃料として使
う方法、および :有機分をメタン醗酵させてガス燃料として使
う方法、 がある。しかしながら、廃棄物を燃料として評価
した場合、 :不純物や水分の含有率が高く、カロリーの低
い場合もある、 :燃焼すると有害ガスを発生する原因となる窒
素、塩素、硫黄が含まれている、 :形状が不定形であり、種々雑多な物質で構成
されている、 などの理由により燃料としては低質燃料である。
しかし、廃棄物をガス化または液化して燃料化し
た場合には、精製することによりカロリーも高く
なり、取扱いやすくなり、クリーンな燃料になる
ため高質燃料化することができる。廃棄物より生
成する液体燃料、即ちタールは固形物が生成する
ため、燃料としては取扱いにくい。このため550
℃以上の高温で熱分解してガス化し、ガス燃料を
回収する方法が多く開発されている。固形廃棄物
の熱分解生成ガスは洗浄するだけで簡単に精製す
ることができるし、利用範囲も広く、またエネル
ギー利用効率も高い。従つて、固形廃棄物を550
℃以上の高温で熱分解して、生成したガスを精製
すれば、そのままでも燃料ガスとしての有効利用
を図れるが、さらに高度処理すれば、廃棄物の持
つているエネルギーを例えば都市ガスとして適し
たものにすることができる。 一般に固形廃棄物の熱分解生成ガスは、主とし
て水素、一酸化炭素、炭酸ガス、メタン、C2以
上の炭化水素よりなり、この他不活性ガス及び少
量の塩素化合物、硫黄化合物、アンモニアなどの
不純物を含有するガスである。 以上のような固形廃棄物の熱分解生成ガスをそ
のまま都市ガスとするには、以下のような欠点が
ある。 :有害成分(一酸化炭素、硫黄化合物、塩素化
合物)が多い、 :オレフイン、ジエン類、アセチレンなどが多
く、コーキング即ちガス導管、ガスバーナそ
の他の部分にガム状物質を生成する恐れがあ
り、加熱するとコーキングの心配がある、 :発熱量が低く、燃焼速度が速い、 等である。 熱分解ガスから都市ガスを得る工程において、
従来の水蒸気改質工程では原料中の硫黄化合物が
触媒毒となるため、これを除去するために水添脱
硫を行なうのが一般的であるが、しかし従来どお
りの水添精製法を導入する場合、熱分解生成ガス
中には一酸化炭素、炭酸ガスが共存しており、メ
タン化反応を併発して反応熱により著しく温度が
上昇し、水添脱硫工程に悪影響を及ぼすという不
都合が生じる。特に一酸化炭素の存在は脱塩素工
程においても反応阻害となる。 また、熱分解ガスを高温リフオーミングした
後、所望により一酸化炭素転化を行ない、さらに
脱硫、脱塩素をする方法も提案されているが、ガ
ス組成が大幅に変り、カロリー低下となり、しか
も装置が高価であるという欠点がある。 さらに、特開昭57−165021号公報においては、
分解ガスをニツケル−モリブデン系触媒、コバル
ト−モリブデン系触媒などと接触反応させ、一酸
化炭素を水素および炭酸ガスに転化する際の前処
理として、熱分解ガスをパラジウム触媒と接触さ
せガス中の塩素化合物を除去することが提案され
ているが、この方法ではゴミ熱分解実ガスを用い
たのではなく、クリーンな模擬ガスを用いている
ものと推測され、もし実ガスを用いると400℃以
下に冷却するとタール、ミスト等が触媒に付着し
てしまい、とても安定した活性を維持できないこ
とを本発明者らは経験している。 本発明は、これら固形廃棄物から高品質の燃焼
ガスを精製する際の問題点を克服すべくなされた
もので、特に熱分解ガス中の一酸化炭素含有量を
減少させ、都市ガス等に好適なガスを効率よく製
造する固形廃棄物分解ガスの精製法を提供するこ
とを目的とする。 本発明者らは、上記目的に沿つて鋭意研究の結
果、熱分解ガスを一定温度に冷却した後、セラミ
ツクボールやシフト触媒が充填されているガード
ベツドにより熱分解ガス中のタールやダスト等を
除去し、次いで耐硫黄性触媒を有するシフト反応
器にて一酸化炭素を水素に転化し、熱分解ガス中
の一酸化炭素を大幅に減少させることにより、後
工程において硫黄、塩素、オレフイン等の不純物
が充分に除去され、好適な都市ガスが得られ、し
かもこの方法が工業的にも有効に実用化すること
ができることを知見し本発明に到達した。 すなわち本発明は、固形廃棄物を熱分解して得
られるガスを都市ガス化するにあたり、熱分解ガ
スを200〜400℃に冷却した後、ガードベツドを経
てシフト反応器に導入することを特徴とする固形
廃棄物分解ガスの精製法にある。 このように、シフト反応器にて一酸化炭素が転
化され、精製された熱分解ガスは、脱硫、脱塩
素、水添、水蒸気改質、増熱、希釈等の処理を適
宜行なつて都市ガスとして利用される。 以下、本発明を第1図に基いて具体的に説明す
る。第1図は本発明の精製法の一例を示すフロー
シートである。 処理場に集められた都市ごみあるいは木質系廃
棄物(繊維くず、木くず、バカス等)等の固形廃
棄物1は熱分解炉2に供給され、熱分解される。 熱分解炉2の形式については、固形廃棄物を直
接分解炉に供給せずに、一度破砕工程を通して粒
径を小さくすると同時に粒径をある程度そろえる
必要がある。熱分解炉に流動層炉を使用する場合
には、固形廃棄物は必ず破砕する必要がある。熱
分解生成ガス中に窒素ガスが多量に混入している
場合には、製品のガス発熱量が低くなるので、熱
分解生成ガス中の窒素ガス濃度はできるだけ低い
方が好ましい。このため熱分解方式は自ら決ま
り、本発明実施のために使用できる熱分解方式と
しては、低発熱量の固形廃棄物では、 :分解炉と分解熱を供給する燃焼炉の分かれて
いる2塔式流動層方式(特許第871982号)、 :酸素を用いた部分燃焼方式、 が考えられる。 高発熱量の固形廃棄物では上記の方法の他に空
気を用いた部分燃焼方式が考えられる。熱分解
は、550℃以上で行なわれる。 次に、熱分解ガスはライン3上のクーラー等の
冷却手段4で200〜400℃に冷却される。なお、分
解ガス中に、一酸化炭素を転化するのに充分なス
チームが共存しない場合には、冷却手段4として
水を注入して一酸化炭素転化用のスチームとして
して使用することも可能である。 冷却された熱分解ガスは、次にセラミツクボー
ルまたはシフト触媒が充填されているガードベツ
ド5に導かれタールやダスト等が捕捉される。熱
分解ガス温度が400℃以下になるとシフト反応器
6においてタール等が生成し、シフト反応器6の
触媒の活性を低下させるため一酸化炭素転化を著
しく阻害する。このため本発明においてはガード
ベツド5でタール等を除去することが必要とな
る。このガードベツド5は少なくとも2塔以上の
切替え式とすることが好ましく、タール等除去能
が低下し休止したガードベツド5は熱分解ガスの
流れとは逆のライン7よりスチームおよび/また
はエアーが供給され、ガードベツド5に捕捉され
たタールやダスト等を脱着または燃焼させ除去す
る。このタール等を除去した有害なガスはライン
8を経て熱分解炉2で処理される。タール等を除
去され再生されたガードベツド5は次の切替え稼
動に備えられる。なお、ガードベツド5にシフト
触媒を充填した場合には、スチームまたはエアー
の送入によりシフト触媒から硫黄が脱離すること
もあるので、運転中のライン7から硫化水素ガス
を流し、触媒を硫化すれば単なるガードベツドで
はなくシフト触媒として働かせることもできる。 ガードベツド5にてタールやダストを除去され
た熱分解ガスはライン9を経てシフト反応器6に
導入され、一酸化炭素転化される。シフト反応器
6の触媒層にはニツケル−モリブデン系触媒、コ
バルト−モリブデン系触媒等の耐硫黄性触媒が充
填されている。本発明においては一酸化炭素の転
化率を考慮すると特にこの触媒層はニツケル−モ
リブデン触媒が充填されていることが望ましい。
このシフト反応器6における一酸化炭素転化にお
いては、熱分解ガス中のスチームが通常利用され
るが、熱分解ガス中に一酸化炭素転化に充分なス
チームがない場合には外部よりスチームを供給す
るが、この外部より供給するスチームとして、前
記した熱分解ガスを冷却するために用いられた水
を利用してスチームとして用いてもよい。 このように、シフト反応器6にて一酸化炭素が
転化され、精製された熱分解ガスは、クーラー等
の冷却手段10で冷却して水蒸気を除去した後、
後工程である脱硫、脱塩素、水添、水蒸気改質、
増熱、希釈等の処理を適宜行なつて都市ガスとし
て利用される。 以上のごとき本発明は以下のごとき効果を奏す
る。 :熱分解ガス中の水蒸気を有効に利用して熱分
解ガス中の一酸化炭素を水素に転化すること
ができる。 :後工程である水添工程で次の利点が生ずる。 a 熱分解ガス中の一酸化炭素による反応阻害
か少なくなる。 b 熱分解ガス中の水素が水添反応に対し不十
分である場合も、一酸化炭素が水素に転化
されるために、水素を十分に供給すること
ができる。 :一酸化炭素濃度が高く、反応熱の除去が必要
な場合には、複数のガード・ベツドのうち適
宜にシフト触媒を充填したものを使用し、シ
フト反応器と合せて2段反応塔とし、中間で
冷却すれば一酸化炭素濃度を大幅に減少させ
ることができる。 :ガードベツドが切替え式の場合には、休止中
にガードベツドの活性が再生されるため継続
運転が可能となる。 :ガードベツドでタール、ダスト等が除去され
るのでシフト反応器の触媒層の活性を長く維
持することができる。 以下、実施例、比較例および参考例に基づき本
発明を具体的に説明する。 比較例 1 固形廃棄物を砂流動層炉にて700〜750℃で分解
して第1表の組成のガスを得た。このガスを350
℃まで冷却し、耐硫黄性シフト触媒(コバルト−
モリブデン系触媒)を充填したシフト反応器に
SV=2000 1/HRで挿入して一酸化炭素を転化
して冷却後、凝縮水を除去して第2表の組成のガ
スを得た。反応時間の経過につれ、活性の低下と
触媒層の圧損が認められたので、150Hrs後に反
応を中止し、触媒層を点検すると触媒上にタール
状物質が付着していた。
詳しくは熱分解ガス中のタール、ダスト等をガー
ドベツドで捕捉した後、シフト反応器にて熱分解
ガス中の一酸化炭素を転化、減少せしめることに
より都市ガス等に好適なガスを効率よく製造する
固形廃棄物分解ガスの精製法に関する。 都市ゴミ等の固形廃棄物の処理方法として現在
行なわれている方法の一つとしては、主として焼
却処理と埋立処分である。埋立処分量は埋立地が
不足してきているため、徐々に少なくなつてきて
おり、焼却処理量はその分増加してきている。焼
却処理では最近エネルギーの有効利用のため、余
熱が積極的に利用されている。しかし、焼却法で
の熱利用は、余熱が蒸気または温水の形態でしか
とれないため、その利用法には自ら制約がある。 しかも焼却処理方法は、環境衛生、処理施設付
近の住民の諸要求や処理する廃棄物の高カロリー
等の諸問題が生じてきている。さらに、最近のエ
ネルギーの有効利用の観点から、焼却処理に代つ
てこれら廃棄物を熱分解処理し、燃料として利用
する考えが広まつている。 現在、固形廃棄物を燃料として利用できる技術
としては、 :廃棄物を破砕し不燃物を分離し可燃物の濃度
を高め固体燃料として使う方法、 :低温で熱分解してタールを収率よく回収し液
体燃料として使う方法、 :高温で熱分解してガス化しガス燃料として使
う方法、および :有機分をメタン醗酵させてガス燃料として使
う方法、 がある。しかしながら、廃棄物を燃料として評価
した場合、 :不純物や水分の含有率が高く、カロリーの低
い場合もある、 :燃焼すると有害ガスを発生する原因となる窒
素、塩素、硫黄が含まれている、 :形状が不定形であり、種々雑多な物質で構成
されている、 などの理由により燃料としては低質燃料である。
しかし、廃棄物をガス化または液化して燃料化し
た場合には、精製することによりカロリーも高く
なり、取扱いやすくなり、クリーンな燃料になる
ため高質燃料化することができる。廃棄物より生
成する液体燃料、即ちタールは固形物が生成する
ため、燃料としては取扱いにくい。このため550
℃以上の高温で熱分解してガス化し、ガス燃料を
回収する方法が多く開発されている。固形廃棄物
の熱分解生成ガスは洗浄するだけで簡単に精製す
ることができるし、利用範囲も広く、またエネル
ギー利用効率も高い。従つて、固形廃棄物を550
℃以上の高温で熱分解して、生成したガスを精製
すれば、そのままでも燃料ガスとしての有効利用
を図れるが、さらに高度処理すれば、廃棄物の持
つているエネルギーを例えば都市ガスとして適し
たものにすることができる。 一般に固形廃棄物の熱分解生成ガスは、主とし
て水素、一酸化炭素、炭酸ガス、メタン、C2以
上の炭化水素よりなり、この他不活性ガス及び少
量の塩素化合物、硫黄化合物、アンモニアなどの
不純物を含有するガスである。 以上のような固形廃棄物の熱分解生成ガスをそ
のまま都市ガスとするには、以下のような欠点が
ある。 :有害成分(一酸化炭素、硫黄化合物、塩素化
合物)が多い、 :オレフイン、ジエン類、アセチレンなどが多
く、コーキング即ちガス導管、ガスバーナそ
の他の部分にガム状物質を生成する恐れがあ
り、加熱するとコーキングの心配がある、 :発熱量が低く、燃焼速度が速い、 等である。 熱分解ガスから都市ガスを得る工程において、
従来の水蒸気改質工程では原料中の硫黄化合物が
触媒毒となるため、これを除去するために水添脱
硫を行なうのが一般的であるが、しかし従来どお
りの水添精製法を導入する場合、熱分解生成ガス
中には一酸化炭素、炭酸ガスが共存しており、メ
タン化反応を併発して反応熱により著しく温度が
上昇し、水添脱硫工程に悪影響を及ぼすという不
都合が生じる。特に一酸化炭素の存在は脱塩素工
程においても反応阻害となる。 また、熱分解ガスを高温リフオーミングした
後、所望により一酸化炭素転化を行ない、さらに
脱硫、脱塩素をする方法も提案されているが、ガ
ス組成が大幅に変り、カロリー低下となり、しか
も装置が高価であるという欠点がある。 さらに、特開昭57−165021号公報においては、
分解ガスをニツケル−モリブデン系触媒、コバル
ト−モリブデン系触媒などと接触反応させ、一酸
化炭素を水素および炭酸ガスに転化する際の前処
理として、熱分解ガスをパラジウム触媒と接触さ
せガス中の塩素化合物を除去することが提案され
ているが、この方法ではゴミ熱分解実ガスを用い
たのではなく、クリーンな模擬ガスを用いている
ものと推測され、もし実ガスを用いると400℃以
下に冷却するとタール、ミスト等が触媒に付着し
てしまい、とても安定した活性を維持できないこ
とを本発明者らは経験している。 本発明は、これら固形廃棄物から高品質の燃焼
ガスを精製する際の問題点を克服すべくなされた
もので、特に熱分解ガス中の一酸化炭素含有量を
減少させ、都市ガス等に好適なガスを効率よく製
造する固形廃棄物分解ガスの精製法を提供するこ
とを目的とする。 本発明者らは、上記目的に沿つて鋭意研究の結
果、熱分解ガスを一定温度に冷却した後、セラミ
ツクボールやシフト触媒が充填されているガード
ベツドにより熱分解ガス中のタールやダスト等を
除去し、次いで耐硫黄性触媒を有するシフト反応
器にて一酸化炭素を水素に転化し、熱分解ガス中
の一酸化炭素を大幅に減少させることにより、後
工程において硫黄、塩素、オレフイン等の不純物
が充分に除去され、好適な都市ガスが得られ、し
かもこの方法が工業的にも有効に実用化すること
ができることを知見し本発明に到達した。 すなわち本発明は、固形廃棄物を熱分解して得
られるガスを都市ガス化するにあたり、熱分解ガ
スを200〜400℃に冷却した後、ガードベツドを経
てシフト反応器に導入することを特徴とする固形
廃棄物分解ガスの精製法にある。 このように、シフト反応器にて一酸化炭素が転
化され、精製された熱分解ガスは、脱硫、脱塩
素、水添、水蒸気改質、増熱、希釈等の処理を適
宜行なつて都市ガスとして利用される。 以下、本発明を第1図に基いて具体的に説明す
る。第1図は本発明の精製法の一例を示すフロー
シートである。 処理場に集められた都市ごみあるいは木質系廃
棄物(繊維くず、木くず、バカス等)等の固形廃
棄物1は熱分解炉2に供給され、熱分解される。 熱分解炉2の形式については、固形廃棄物を直
接分解炉に供給せずに、一度破砕工程を通して粒
径を小さくすると同時に粒径をある程度そろえる
必要がある。熱分解炉に流動層炉を使用する場合
には、固形廃棄物は必ず破砕する必要がある。熱
分解生成ガス中に窒素ガスが多量に混入している
場合には、製品のガス発熱量が低くなるので、熱
分解生成ガス中の窒素ガス濃度はできるだけ低い
方が好ましい。このため熱分解方式は自ら決ま
り、本発明実施のために使用できる熱分解方式と
しては、低発熱量の固形廃棄物では、 :分解炉と分解熱を供給する燃焼炉の分かれて
いる2塔式流動層方式(特許第871982号)、 :酸素を用いた部分燃焼方式、 が考えられる。 高発熱量の固形廃棄物では上記の方法の他に空
気を用いた部分燃焼方式が考えられる。熱分解
は、550℃以上で行なわれる。 次に、熱分解ガスはライン3上のクーラー等の
冷却手段4で200〜400℃に冷却される。なお、分
解ガス中に、一酸化炭素を転化するのに充分なス
チームが共存しない場合には、冷却手段4として
水を注入して一酸化炭素転化用のスチームとして
して使用することも可能である。 冷却された熱分解ガスは、次にセラミツクボー
ルまたはシフト触媒が充填されているガードベツ
ド5に導かれタールやダスト等が捕捉される。熱
分解ガス温度が400℃以下になるとシフト反応器
6においてタール等が生成し、シフト反応器6の
触媒の活性を低下させるため一酸化炭素転化を著
しく阻害する。このため本発明においてはガード
ベツド5でタール等を除去することが必要とな
る。このガードベツド5は少なくとも2塔以上の
切替え式とすることが好ましく、タール等除去能
が低下し休止したガードベツド5は熱分解ガスの
流れとは逆のライン7よりスチームおよび/また
はエアーが供給され、ガードベツド5に捕捉され
たタールやダスト等を脱着または燃焼させ除去す
る。このタール等を除去した有害なガスはライン
8を経て熱分解炉2で処理される。タール等を除
去され再生されたガードベツド5は次の切替え稼
動に備えられる。なお、ガードベツド5にシフト
触媒を充填した場合には、スチームまたはエアー
の送入によりシフト触媒から硫黄が脱離すること
もあるので、運転中のライン7から硫化水素ガス
を流し、触媒を硫化すれば単なるガードベツドで
はなくシフト触媒として働かせることもできる。 ガードベツド5にてタールやダストを除去され
た熱分解ガスはライン9を経てシフト反応器6に
導入され、一酸化炭素転化される。シフト反応器
6の触媒層にはニツケル−モリブデン系触媒、コ
バルト−モリブデン系触媒等の耐硫黄性触媒が充
填されている。本発明においては一酸化炭素の転
化率を考慮すると特にこの触媒層はニツケル−モ
リブデン触媒が充填されていることが望ましい。
このシフト反応器6における一酸化炭素転化にお
いては、熱分解ガス中のスチームが通常利用され
るが、熱分解ガス中に一酸化炭素転化に充分なス
チームがない場合には外部よりスチームを供給す
るが、この外部より供給するスチームとして、前
記した熱分解ガスを冷却するために用いられた水
を利用してスチームとして用いてもよい。 このように、シフト反応器6にて一酸化炭素が
転化され、精製された熱分解ガスは、クーラー等
の冷却手段10で冷却して水蒸気を除去した後、
後工程である脱硫、脱塩素、水添、水蒸気改質、
増熱、希釈等の処理を適宜行なつて都市ガスとし
て利用される。 以上のごとき本発明は以下のごとき効果を奏す
る。 :熱分解ガス中の水蒸気を有効に利用して熱分
解ガス中の一酸化炭素を水素に転化すること
ができる。 :後工程である水添工程で次の利点が生ずる。 a 熱分解ガス中の一酸化炭素による反応阻害
か少なくなる。 b 熱分解ガス中の水素が水添反応に対し不十
分である場合も、一酸化炭素が水素に転化
されるために、水素を十分に供給すること
ができる。 :一酸化炭素濃度が高く、反応熱の除去が必要
な場合には、複数のガード・ベツドのうち適
宜にシフト触媒を充填したものを使用し、シ
フト反応器と合せて2段反応塔とし、中間で
冷却すれば一酸化炭素濃度を大幅に減少させ
ることができる。 :ガードベツドが切替え式の場合には、休止中
にガードベツドの活性が再生されるため継続
運転が可能となる。 :ガードベツドでタール、ダスト等が除去され
るのでシフト反応器の触媒層の活性を長く維
持することができる。 以下、実施例、比較例および参考例に基づき本
発明を具体的に説明する。 比較例 1 固形廃棄物を砂流動層炉にて700〜750℃で分解
して第1表の組成のガスを得た。このガスを350
℃まで冷却し、耐硫黄性シフト触媒(コバルト−
モリブデン系触媒)を充填したシフト反応器に
SV=2000 1/HRで挿入して一酸化炭素を転化
して冷却後、凝縮水を除去して第2表の組成のガ
スを得た。反応時間の経過につれ、活性の低下と
触媒層の圧損が認められたので、150Hrs後に反
応を中止し、触媒層を点検すると触媒上にタール
状物質が付着していた。
【表】
【表】
実施例 1
比較例1のシフト反応器にガスを供給する前に
セラミツクボールを充填したガードベツドに熱分
解ガスを通した後、比較例1と同様に反応を行な
つた。この結果、得られたガスの組成を第3表に
示した。この時、反応時間は150Hrsに達しても、
シフト反応器の触媒層の圧損は生じなかつた。反
応を中止し、ガードベツドおよびシフト反応器の
触媒層を点検するとセラミツクボールにタール状
の物質が付着しているのが認められたが、シフト
反応器の触媒層には付着は見られなかつた。
セラミツクボールを充填したガードベツドに熱分
解ガスを通した後、比較例1と同様に反応を行な
つた。この結果、得られたガスの組成を第3表に
示した。この時、反応時間は150Hrsに達しても、
シフト反応器の触媒層の圧損は生じなかつた。反
応を中止し、ガードベツドおよびシフト反応器の
触媒層を点検するとセラミツクボールにタール状
の物質が付着しているのが認められたが、シフト
反応器の触媒層には付着は見られなかつた。
【表】
比較例 2
比較例1と同様に反応を行ない、触媒層の圧損
劣化が認められたので150Hrsで反応を中止した
後、触媒層に空気、水蒸気を送入し触媒層の再生
を行なつた後、再び熱分解ガスを送入したが活性
が低く、第4表に示す組成のガスが得られた。得
られたガスの組成を第4表に示した。しかしなが
ら、反応時間の経過とともに活性の向上がみら
れ、5Hrs後には第4表にに示す組成のガスが得
られた。
劣化が認められたので150Hrsで反応を中止した
後、触媒層に空気、水蒸気を送入し触媒層の再生
を行なつた後、再び熱分解ガスを送入したが活性
が低く、第4表に示す組成のガスが得られた。得
られたガスの組成を第4表に示した。しかしなが
ら、反応時間の経過とともに活性の向上がみら
れ、5Hrs後には第4表にに示す組成のガスが得
られた。
【表】
実施例 2
シフト触媒として耐硫黄性のニツケル−モリブ
デン系触媒を用いた以外は実施例1と同様に実験
を行なつた。反応から5時間後および150時間後
のガス組成を第5表に示した。
デン系触媒を用いた以外は実施例1と同様に実験
を行なつた。反応から5時間後および150時間後
のガス組成を第5表に示した。
【表】
参考例 1
実施例2で得られたガスを60℃まで冷却して水
蒸気を除き、このガスを油洗浄し酸化鉄層で脱硫
した。次いで、2倍量のリサイクルガスと混合し
てからパラジウム触媒を充填した第1水添反応器
に120℃、10気圧、SV=1000 1/HRで供給し、
出口ガスをさらに加熱して330℃、10気圧、SV=
1000 1/HRでニツケル−モリブデン触媒を充
填した第2水添反応器に供給した。得られたガス
をアルカリ洗浄して塩化水素を除去し、次いで酸
化鉄で脱硫した。このガスの一部はリサイクルガ
スとした。最終的に脱硫後の生成ガスの組成を第
6表に示した。
蒸気を除き、このガスを油洗浄し酸化鉄層で脱硫
した。次いで、2倍量のリサイクルガスと混合し
てからパラジウム触媒を充填した第1水添反応器
に120℃、10気圧、SV=1000 1/HRで供給し、
出口ガスをさらに加熱して330℃、10気圧、SV=
1000 1/HRでニツケル−モリブデン触媒を充
填した第2水添反応器に供給した。得られたガス
をアルカリ洗浄して塩化水素を除去し、次いで酸
化鉄で脱硫した。このガスの一部はリサイクルガ
スとした。最終的に脱硫後の生成ガスの組成を第
6表に示した。
【表】
以上の実施例、比較例および参考例から、熱分
解ガスを冷却した後、セラミツクボールやシフト
触媒が充填されているガードベツドを通過せし
め、さらに耐硫黄性触媒層、特にニツケル−モリ
ブデン系触媒層を有するシフト反応器にて一酸化
炭素を水素に転化する本発明の精製法により、一
酸化炭素が大幅に減少できることが判る。
解ガスを冷却した後、セラミツクボールやシフト
触媒が充填されているガードベツドを通過せし
め、さらに耐硫黄性触媒層、特にニツケル−モリ
ブデン系触媒層を有するシフト反応器にて一酸化
炭素を水素に転化する本発明の精製法により、一
酸化炭素が大幅に減少できることが判る。
第1図は本発明の一実施例を示すフローシー
ト。 1……固形廃棄物、2……熱分解炉、4,10
……冷却手段、5……ガードベツド、6……シフ
ト反応器、3,7,8,9……ライン。
ト。 1……固形廃棄物、2……熱分解炉、4,10
……冷却手段、5……ガードベツド、6……シフ
ト反応器、3,7,8,9……ライン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 固形廃棄物を熱分解して得られるガスを都市
ガス化するにあたり、熱分解ガスを200〜400℃に
冷却した後、ガードベツドを経てシフト反応器に
導入することを特徴とする固形廃棄物分解ガスの
精製法。 2 前記ガードベツドが2塔切替え式である特許
請求の範囲第1項記載の固形廃棄物分解ガスの精
製法。 3 前記ガードベツドにセラミツクボールまたは
シフト触媒が充填されている特許請求の範囲第1
項または第2項記載の固形廃棄物分解ガスの精製
法。 4 前記シフト反応器のシフト触媒が耐硫黄性触
媒である特許請求の範囲第1項記載の固形廃棄物
分解ガスの精製法。 5 前記耐硫黄性触媒がニツケル・モリブデン系
触媒である特許請求の範囲第4項記載の固形廃棄
物分解ガスの精製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24550983A JPS60139790A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 固形廃棄物分解ガスの精製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24550983A JPS60139790A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 固形廃棄物分解ガスの精製法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60139790A JPS60139790A (ja) | 1985-07-24 |
JPH0471958B2 true JPH0471958B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=17134733
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24550983A Granted JPS60139790A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 固形廃棄物分解ガスの精製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60139790A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3973840B2 (ja) * | 2001-01-18 | 2007-09-12 | 独立行政法人科学技術振興機構 | 固形燃料ガス化装置 |
AT507632A1 (de) | 2008-11-21 | 2010-06-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung eines syntheserohgases |
JP5705156B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2015-04-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガス精製方法及び石炭ガス化プラント |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5049303A (ja) * | 1973-09-01 | 1975-05-02 | ||
JPS5477602A (en) * | 1977-12-02 | 1979-06-21 | Hitachi Ltd | Purification of high-temperature coal gas |
JPS5825388A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-15 | Chubu Gas Kk | 都市ガス一酸化炭素低減法 |
-
1983
- 1983-12-28 JP JP24550983A patent/JPS60139790A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5049303A (ja) * | 1973-09-01 | 1975-05-02 | ||
JPS5477602A (en) * | 1977-12-02 | 1979-06-21 | Hitachi Ltd | Purification of high-temperature coal gas |
JPS5825388A (ja) * | 1981-08-06 | 1983-02-15 | Chubu Gas Kk | 都市ガス一酸化炭素低減法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60139790A (ja) | 1985-07-24 |
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