JPH0470394B2 - - Google Patents
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- JPH0470394B2 JPH0470394B2 JP57185568A JP18556882A JPH0470394B2 JP H0470394 B2 JPH0470394 B2 JP H0470394B2 JP 57185568 A JP57185568 A JP 57185568A JP 18556882 A JP18556882 A JP 18556882A JP H0470394 B2 JPH0470394 B2 JP H0470394B2
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Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、メツキと熱拡散によつて形成する
金・銀・銅合金に関するものである。(以下、金
はAu、銀はAg、銅はCuと表現する。) 従来より、Au合金メツキは数多く開発・実用
化されている。Auが95%以上のメツキを除くと、
Au合金メツキ浴としてはAu−Ag,Au−Cu,
Au−Zu、Au−Pd、Au−Cd等の2元合金メツキ
およびこれらを組合わせた3元以上の合金が実用
されている。
金・銀・銅合金に関するものである。(以下、金
はAu、銀はAg、銅はCuと表現する。) 従来より、Au合金メツキは数多く開発・実用
化されている。Auが95%以上のメツキを除くと、
Au合金メツキ浴としてはAu−Ag,Au−Cu,
Au−Zu、Au−Pd、Au−Cd等の2元合金メツキ
およびこれらを組合わせた3元以上の合金が実用
されている。
一方、溶解法ではAu−Ag−Cu合金が最も一般
的であり、色調・耐食性等の機能を備えているた
め多用されている。例を18カラツトにあげると、
Au75%、Ag12.5%、Cu12.5%のようにAgとCu
が同等かそれに近い比率で配合されているものが
多い。
的であり、色調・耐食性等の機能を備えているた
め多用されている。例を18カラツトにあげると、
Au75%、Ag12.5%、Cu12.5%のようにAgとCu
が同等かそれに近い比率で配合されているものが
多い。
しかしながら、メツキにおいてはAu−Ag−Cu
が同時に、しかも希望する比率で析出するような
浴は実用されていない。一般的にはAu−Ag,
Au−Cuのいずれかに属し、AgとCuを自由に析
出させることは極めて困難であつた。一部にはそ
のような浴も開発されているがAgとCuの比率は
制限され、しかも浴は安定性に乏しく実用的では
なかつた。これはAu,Ag,Cuの析出電位、特に
AuとCuの析出電位が大きく離れているため同時
析出が困難であり、未だに両者の析出電位を近づ
けるような安定した錯体が発見されていなためで
ある。
が同時に、しかも希望する比率で析出するような
浴は実用されていない。一般的にはAu−Ag,
Au−Cuのいずれかに属し、AgとCuを自由に析
出させることは極めて困難であつた。一部にはそ
のような浴も開発されているがAgとCuの比率は
制限され、しかも浴は安定性に乏しく実用的では
なかつた。これはAu,Ag,Cuの析出電位、特に
AuとCuの析出電位が大きく離れているため同時
析出が困難であり、未だに両者の析出電位を近づ
けるような安定した錯体が発見されていなためで
ある。
本発明は上記の欠点を克服して、メツキ法によ
つて希望する組成のAu−Ag−Cu合金の製造方法
を与えるものである。
つて希望する組成のAu−Ag−Cu合金の製造方法
を与えるものである。
前述したように、Au−Ag合金メツキとAu−
Cu合金メツキはすでに実用されており、一般的
にはともにアルカリ複シアン化合物によつてつく
られている。両者の違いは析出電位とこれを左右
する錯イオン形成化合物である。
Cu合金メツキはすでに実用されており、一般的
にはともにアルカリ複シアン化合物によつてつく
られている。両者の違いは析出電位とこれを左右
する錯イオン形成化合物である。
本発明者は、弱アルカリ炭酸化合物をPH緩衝
剤とする低遊離シアンの、Au−Ag−Cuを含むア
ルカリ複シアン化物からなるメツキ液が、ある電
流密度を境に、これより低電流密度側ではAu−
Ag−で95%以上の電流密度によつてほとんど組
成の変化のない合金析出物を、これより高電流密
度側ではAu−Cuで95%以上の電流密度によつて
ほとんど組成の変化のない合金析出物を形成する
ことを発見した。
剤とする低遊離シアンの、Au−Ag−Cuを含むア
ルカリ複シアン化物からなるメツキ液が、ある電
流密度を境に、これより低電流密度側ではAu−
Ag−で95%以上の電流密度によつてほとんど組
成の変化のない合金析出物を、これより高電流密
度側ではAu−Cuで95%以上の電流密度によつて
ほとんど組成の変化のない合金析出物を形成する
ことを発見した。
Au−Ag,Au−Cu合金析出物はそれぞれわず
かにCu,Agを含有しているが、ここでは便宜上
Au−Ag,Au−Cu合金と記す。
かにCu,Agを含有しているが、ここでは便宜上
Au−Ag,Au−Cu合金と記す。
Au−Ag,Au−Cuの合金組成はメツキ液中の
Au,Ag,Cuの濃度、PH、遊離シアンおよび温
度などによつて決定されるが、これらの条件を設
定することによつて、Au−Ag,Au−Cu合金を
下記のようにメツキし、熱拡散を行なうことによ
つて希望する組成のAu−Ag−Cu合金を得ること
ができる。
Au,Ag,Cuの濃度、PH、遊離シアンおよび温
度などによつて決定されるが、これらの条件を設
定することによつて、Au−Ag,Au−Cu合金を
下記のようにメツキし、熱拡散を行なうことによ
つて希望する組成のAu−Ag−Cu合金を得ること
ができる。
〈Au−Ag合金〉…低電流密度
Au…A%,Ag…B%,Cu…C%(A+B≧
95) 比重D(g/cm3)、メツキ厚…E(μ) 〈Au−Cu合金〉…高電流密度 Au…F%,Cu…G%,Ag…H%(F+G≧
95) 比重I(g/cm3)、メツキ厚…J(μ) 〈熱拡散後のAu,Ag,Cuの組成〉 Au(%)=A×D×E+F×I×J/D×E+I×J Ag(%)=B×D×E+H×I×J/D×E+I×J Cu(%)=C×D×E+G×I×J/D×E+I×J 熱拡散後に希望する組成のAu−Ag−Cu合金を
得るためには、Au−Ag,Au−Cu合金は交互に、
それぞれある厚みでメツキされる。
95) 比重D(g/cm3)、メツキ厚…E(μ) 〈Au−Cu合金〉…高電流密度 Au…F%,Cu…G%,Ag…H%(F+G≧
95) 比重I(g/cm3)、メツキ厚…J(μ) 〈熱拡散後のAu,Ag,Cuの組成〉 Au(%)=A×D×E+F×I×J/D×E+I×J Ag(%)=B×D×E+H×I×J/D×E+I×J Cu(%)=C×D×E+G×I×J/D×E+I×J 熱拡散後に希望する組成のAu−Ag−Cu合金を
得るためには、Au−Ag,Au−Cu合金は交互に、
それぞれある厚みでメツキされる。
Au−AgとAu−Cuの厚みの比はそれぞれの組
成と、熱拡散後に得ようとする合金組成によつて
決定されるが、一層の厚みは0.1μ以上が望まし
い。これは、メツキが低電流密度と高電流密度で
交互に行なわれるため、メツキ析出組成が安定化
するために必要な厚さである。0.1μ以上の上限に
ついては、熱拡散の温度・時間によつて拡散厚み
が決定されるため、本発明では上限にこだわらな
い。また、熱拡散の温度は200℃以上Au−Ag−
Cu合金の融点以下であればよく、基材に上記の
メツキ・拡散処理を行なう場合には基材の軟化・
温度・融点等を考慮して拡散温度・時間を決定す
ればよい。
成と、熱拡散後に得ようとする合金組成によつて
決定されるが、一層の厚みは0.1μ以上が望まし
い。これは、メツキが低電流密度と高電流密度で
交互に行なわれるため、メツキ析出組成が安定化
するために必要な厚さである。0.1μ以上の上限に
ついては、熱拡散の温度・時間によつて拡散厚み
が決定されるため、本発明では上限にこだわらな
い。また、熱拡散の温度は200℃以上Au−Ag−
Cu合金の融点以下であればよく、基材に上記の
メツキ・拡散処理を行なう場合には基材の軟化・
温度・融点等を考慮して拡散温度・時間を決定す
ればよい。
次に本発明によつて希望するAu−Ag−Cu合金
を得るための手順の1例を示す。
を得るための手順の1例を示す。
(1) Au−Ag,Au−Cuの組成を決定する。すな
わち浴中のAu,Ag,Cuの濃度、PH、遊離シ
アン量かくはん速度を設定する。
わち浴中のAu,Ag,Cuの濃度、PH、遊離シ
アン量かくはん速度を設定する。
(2) Au−Ag,Au−Cuのメツキ厚比を前述の計
算式にしたがつて設定する。
算式にしたがつて設定する。
(3) 低電流密度・高電流密度でAu−Ag,Au−
Cuを交互に所定の厚みまでメツキする。
Cuを交互に所定の厚みまでメツキする。
(4) 200℃以上で熱拡散処理を行なう。
実施例 1
〈メツキ液組成〉
金(KAu(CN)2として) 6%/
銀(KAg(CN)2として) 0.5g/
銅(K2Cu(CN)3として) 35g/
シアン化カリウム 5g/
炭酸水素カリウム 100g/
PH 9.0
温度 60℃
以上に示すメツキ液は、第1図に示すような電
流密度−析出組成を示す。この図からわかるよう
に、0.5A/dm2と0.75A/dm2の間でAu−Ag合
金とAu−Cu合金に分離されている。また、
0.5A/dm2と0.75A/dm2の間でくり返しメツキ
を行なつたが、かくはん速度のわずかな違いで組
成がAu−AgになつたりAu−Cuになつたりして
極めて不安定であり、0.5A/dm2以下と0.75A/
dm2以上のAu,Ag,Cuの組成を安定性とは対照
的である。この特性を利用して、次のような条件
でNiメツキした洋白上にAu−Ag,Au−Cuメツ
キを交互に行なつた。
流密度−析出組成を示す。この図からわかるよう
に、0.5A/dm2と0.75A/dm2の間でAu−Ag合
金とAu−Cu合金に分離されている。また、
0.5A/dm2と0.75A/dm2の間でくり返しメツキ
を行なつたが、かくはん速度のわずかな違いで組
成がAu−AgになつたりAu−Cuになつたりして
極めて不安定であり、0.5A/dm2以下と0.75A/
dm2以上のAu,Ag,Cuの組成を安定性とは対照
的である。この特性を利用して、次のような条件
でNiメツキした洋白上にAu−Ag,Au−Cuメツ
キを交互に行なつた。
〈Au−Agメツキ〉
電流密度 0.5A/dm2
時間 5分
メツキ厚 1μ
析出組成 Au…84%
Ag…14%
Cu…2%
〈Au−Cuメツキ〉
電流密度 1.5A/dm2
時間 2分
メツキ厚 1.2μ
析出組成 Au…62%
Ag…4%
Cu…34%
総メツキ厚が30μのメツキ層が得られたところ
でこのメツキ層を600℃で2時間熱処理した結果、
Au73%、Ag9%、Cu18%、色調N−I−4(スイ
ス時計工業規格による)のAu−Ag−Cu合金が得
られた。
でこのメツキ層を600℃で2時間熱処理した結果、
Au73%、Ag9%、Cu18%、色調N−I−4(スイ
ス時計工業規格による)のAu−Ag−Cu合金が得
られた。
実施例 2
市販のAu−Ag−Cuを含む合金メツキ液オーロ
ベースACG(商品名:日進化成(株))を用いたとこ
ろ第1図とほとんど同じ電流密度−組成の特性が
得られた。これを用いて以下のような条件でNi
メツキした黄銅上に交互に300μメツキした。
ベースACG(商品名:日進化成(株))を用いたとこ
ろ第1図とほとんど同じ電流密度−組成の特性が
得られた。これを用いて以下のような条件でNi
メツキした黄銅上に交互に300μメツキした。
〈Au−Agメツキ〉
電流密度 0.5A/dm2
時間 4分
メツキ厚 0.8μ
析出組成 Au…82%
Ag…16%
Cu…2%
〈Au−Cuメツキ〉
電流密度 1.2A/dm2
時間 1分20秒
メツキ厚 0.64μ
析出組成 Au…65%
Ag…5%
Cu…30%
メツキ後、基材の黄銅、Niメツキを剥離した
のち、800℃で30分間拡散処理をした結果、Au…
75%,Ag…12%,Cu…13%、色調N−I−2の
18カラツトAu−Ag−Cu合金が得られた。
のち、800℃で30分間拡散処理をした結果、Au…
75%,Ag…12%,Cu…13%、色調N−I−2の
18カラツトAu−Ag−Cu合金が得られた。
次に、本発明において得られる効果を以下に示
す。
す。
Au−Ag−Cu合金の組成が自由に制御でき
る。このため、カラツト、色調が従来のメツキ
に比べ幅広く選択できる。
る。このため、カラツト、色調が従来のメツキ
に比べ幅広く選択できる。
熱拡散したAu−Ag−Cu合金であるため、通
常のメツキ皮膜より硬度が高い。
常のメツキ皮膜より硬度が高い。
耐食性が良い。
Au−Cuメツキは合金ではなく共析メツキで
あると言われているが、本発明では熱拡散をす
るので完全に合金化しており、耐食性は冶金的
に製造した合金と同等になるため、Au−Ag,
Au−Cu単独のメツキよりも耐食性が著しく向
上する。
あると言われているが、本発明では熱拡散をす
るので完全に合金化しており、耐食性は冶金的
に製造した合金と同等になるため、Au−Ag,
Au−Cu単独のメツキよりも耐食性が著しく向
上する。
18カラツトメツキとして用いられるAu−Cu
−Cd合金メツキのように危険なCdを使用しな
いため、公害対策上、作業上で安全になる。
−Cd合金メツキのように危険なCdを使用しな
いため、公害対策上、作業上で安全になる。
色調、組成が自由であるため、従来の高カラ
ツト仕上げメツキの代わりに低カラツト仕上げ
メツキにすることができ、コストが低減され
る。
ツト仕上げメツキの代わりに低カラツト仕上げ
メツキにすることができ、コストが低減され
る。
電鋳に応用すれば、例えば18カラツトの腕時
計ケースが、色調、硬度、組成(カラツトを含
む)を満足した形で実現できる。
計ケースが、色調、硬度、組成(カラツトを含
む)を満足した形で実現できる。
以上に示すように、本発明による金合金の製造
方法は数多くの利点、応用を有するため、実用上
極めて有用な発明である。
方法は数多くの利点、応用を有するため、実用上
極めて有用な発明である。
第1図は、実施例1,2に示すメツキ液の電流
密度とAu−Ag−Cu組成の関係を示す図。
密度とAu−Ag−Cu組成の関係を示す図。
Claims (1)
- 1 金、銀、銅のアルカリ複シアン化物とアルカ
リ炭酸化合物を少なくとも含むアルカリ性の金、
銀、銅メツキ浴を用いて、0.5A/dm2以下の低
電流密度で一定時間電解して金と銀とが95%以上
含まれる0.1μ以上の合金メツキ層と0.75A/dm2
以上の高電流密度で一定時間電解して金と銅とが
95%以上含まれる0.1μ以上の合金メツキ層を交互
に基材上に析出させて複層の合金メツキ層を形成
したのち、前記複層の合金メツキ層を加熱、拡散
させて金、銀、銅の合金層を形成することを特徴
とする金合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18556882A JPS5976891A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 金合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18556882A JPS5976891A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 金合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5976891A JPS5976891A (ja) | 1984-05-02 |
JPH0470394B2 true JPH0470394B2 (ja) | 1992-11-10 |
Family
ID=16173079
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18556882A Granted JPS5976891A (ja) | 1982-10-22 | 1982-10-22 | 金合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5976891A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0382788A (ja) * | 1989-08-28 | 1991-04-08 | Eagle Ind Co Ltd | 多層電析層の形成方法 |
SG127854A1 (en) * | 2005-06-02 | 2006-12-29 | Rohm & Haas Elect Mat | Improved gold electrolytes |
CN102896832B (zh) * | 2011-07-28 | 2015-02-04 | 中国科学院金属研究所 | 一种功率模块金属化陶瓷基板及金属化方法 |
CN109396364B (zh) * | 2018-12-11 | 2020-05-26 | 西安诺博尔稀贵金属材料有限公司 | 一种金银铜合金铸锭的制备方法 |
-
1982
- 1982-10-22 JP JP18556882A patent/JPS5976891A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5976891A (ja) | 1984-05-02 |
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