JPH0466630A - Ti-al intermetallic compound excellent in hot workability - Google Patents
Ti-al intermetallic compound excellent in hot workabilityInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ１発明の目的
（１）産業上の利用分野
本発明は熱間加工性の優れたＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化
合物に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A1 Object of the Invention (1) Industrial Application Field The present invention relates to a T i Al intermetallic compound with excellent hot workability.
（２）従来の技術
ＴｉＡｌ系金属間化合物は軽量で、且つ優れた耐熱性を
有するためエンジン部品等の構造材料として着目されて
いる。(2) Prior Art TiAl-based intermetallic compounds are lightweight and have excellent heat resistance, so they are attracting attention as structural materials for engine parts and the like.
（３）発明が解決しようとする課題
しかしながら、従来のＴｉＡｌ！系金属間化合物は、変
形応力が高い等の理由によって、熱間鍛造性等の熱間加
工性が悪い、という問題がある。(3) Problems to be solved by the invention However, the conventional TiAl! The problem with intermetallic compounds is that they have poor hot workability such as hot forgeability due to high deformation stress and other reasons.
本発明は前記に鑑み、特定の化学成分を特定量含有させ
ることによって熱間加工性を向上させたＴｉＡｌ系金属
間化合物を提供することを目的とする。In view of the above, an object of the present invention is to provide a TiAl-based intermetallic compound with improved hot workability by containing a specific amount of a specific chemical component.
Ｂ５発明の構成
（１）課題を解決するための手段
本発明に係るＴｉＡｌ系金属間化合物は、Ｍｎの含有量
が０．１重量％以上、２．０重量％以下であり、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少なくとも一種の含
有量が０．１重量％以上、１５重量％以下であることを
第１の特徴とする。B5 Structure of the Invention (1) Means for Solving the Problems The TiAl-based intermetallic compound according to the present invention has a Mn content of 0.1% by weight or more and 2.0% by weight or less, and Z
The first feature is that the content of at least one selected from r, Nb, and Hf is 0.1% by weight or more and 15% by weight or less.
本発明に係るＴｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物含有量
が０．１重量％以上、２，５重量％以下であり、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少なくとも一種の含
有量が０．１重蓋％以上、１５重量％以下であることを
第２の特徴とする。The content of the TiAji-based intermetallic compound according to the present invention is 0.1% by weight or more and 2.5% by weight or less, and Z
The second feature is that the content of at least one selected from r, Nb, and Hf is 0.1% by weight or more and 15% by weight or less.
本発明に係るＴｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物および
Ｖの合計含有量が０．１重蓋％以上、２．５重量％以下
であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少な
くとも′一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量％
以下であることを第３の特徴とする。The total content of the TiAji-based intermetallic compound and V according to the present invention is 0.1% by weight or more and 2.5% by weight or less, and at least one selected from Zr, Nb, and Hf. Content is 0.1% by weight or more, 15% by weight
The third feature is the following.
（２）作 用
第１〜第３の特徴において、Ｍｎおよび■は、ＴｉＡｌ
系金属間化合物の常温延性を向上させる化学成分である
が、この化学成分と共にＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択
される少なくとも一種を併用すると、ＴｉＡｌ１系金属
間化合物の熱間加工可能域であるβ相域を高Ａｌ側に、
且つ低温側に広げることが可能となり、これによりＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の高温特性を損うことなく、その熱
間加工性を向上させることができる。(2) Effect In the first to third characteristics, Mn and ■ are TiAl
This is a chemical component that improves the room temperature ductility of the TiAl1-based intermetallic compound, but if this chemical component is used together with at least one selected from Zr, Nb, and Hf, the β phase, which is the hot workable range of the TiAl1-based intermetallic compound, is improved. area to the high Al side,
In addition, it becomes possible to expand to the low temperature side, which allows Ti
The hot workability of the Al-based intermetallic compound can be improved without impairing its high-temperature properties.
たりし、Ｍｎの含有量、■の含有量またはＭｎおよび■
の合計含有量が０．１重量％未満では常温延性向上効果
がなく、一方、Ｍｎの含有量が２．０重量％を超えるか
、■の含有量が２．５重量％を超えるか、またはＭｎお
よび■の合計含有量が２．５重量％を超えると、Ｔ ｉ
Ａ ｌ系金属間化合物の常温延性が低下する。, content of Mn, content of ■ or Mn and ■
If the total content of Mn is less than 0.1% by weight, there is no effect of improving room temperature ductility; on the other hand, if the Mn content exceeds 2.0% by weight, or if the content of ■ exceeds 2.5% by weight, or When the total content of Mn and ■ exceeds 2.5% by weight, Ti
Room temperature ductility of Al-based intermetallic compounds decreases.
またＺｒ等の含有量が０，１重量％未満であるか、また
は１５重量％を超えると、ＴｉＡｌ系金属間化合物の熱
間加工性が悪化する。Further, if the content of Zr or the like is less than 0.1% by weight or exceeds 15% by weight, the hot workability of the TiAl-based intermetallic compound will deteriorate.
（３）実施例
〔実施例Ｉ〕
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＺｒの含有
量を種々変化させてＭｎおよびＺｒを含むＴｊＡＩ！、
系金属間化合物Ｉを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じて
Ａｎ含有量を変化させた。(3) Example [Example I] TjAI containing Mn and Zr was prepared by setting the Mn content to 2.0% by weight and varying the Zr content! ,
A series intermetallic compound I was produced. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the An content was varied in accordance with the change in Zr content.
ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｉの製造に当っては、原材料
をアルゴンガス雰囲気下、非消耗電極を用いてアルゴン
アーク溶解を行うことによりインゴットを溶製し、次い
でそのインゴットに、１Ｏ−ＳＴｏｒｒにて１２５０℃
、“３時間の加熱、それに次ぐ窒素ガスによる急冷より
なる均質化処理を施す、といった方法が採用された。TiAj! In the production of the series intermetallic compound I, an ingot is produced by melting raw materials in an argon gas atmosphere using a non-consumable electrode using an argon arc, and then the ingot is heated at 1250°C at 1O-STorr.
, a method was adopted in which a homogenization process was performed consisting of 3 hours of heating followed by rapid cooling with nitrogen gas.
表Ｉは、ＴｉＡｌ１系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０−／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表Ｉには、Ｍｎを含むがＺｒを含ま
ないＴｉＡｌｆｉ系金属間化合金属間化合物ある。Table I shows the hot forging results for TiAl1-based intermetallic compound (1), in which the hot forging temperature was set at 1300°C and the compression speed was set at 20-/sec. For comparison, Table I includes TiAlfi-based intermetallic compounds containing Mn but not Zr.
表 ■
表Ｉから明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％にお
いて、Ｚｒ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴ ｉ Ａ ｅ基金属間化合物を用いると、
略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ること
ができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良
いことが判る。Table ■ As is clear from Table I, when a TiAe-based intermetallic compound with a Mn content of 2.0% by weight and a Zr content of 0.1% by weight or more and 15% by weight or less is used,
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＺｒの含有量
を種々変化させてＶおよびＺｒを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じてＡＩ！、
含有量を変化させた。ＴｉＡ７！系金属間化合物Ｈの製
造方法は実施例Ｉと同じである。A TiAl-based intermetallic compound (2) containing V and Zr was produced by setting the content of (2) at 2.5% by weight and varying the content of Zr. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and depending on the change in the Zr content, the AI! ,
The content was changed. TiA7! The method for producing the intermetallic compound H is the same as in Example I.
表■は、ＴｉＡｊ２系金属間化合物Ｈに対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定された。Table ■ shows the hot forging results for TiAj2-based intermetallic compound H. In this case, the hot forging temperature was 1300°C,
The compression speed was set at 20/sec.
なお゛、比較のため表■には、■を含むがＺｒを含まな
いＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。For comparison, Table 2 also exemplifies TiAl-based intermetallic compounds that contain 2 but do not contain Zr.
表 ■
表■から明らかなように、■含有量２．５重量％におい
て、Ｚｒ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物と、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属開化金物の熱間加工性の良いこと
が判る。Table ■ As is clear from Table ■, when ■ content is 2.5 wt%, TiAj2-based intermetallic and other intermetallic compounds with Zr content set to 0.1 wt% or more and 15 wt% or less and approximately 30 wt%
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of % or more, which shows that the metal-enhanced metal product has good hot workability.
の含有量を種々変化させてＭｎおよびＮｂを含むＴｉＡ
ｌｆｉ系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含
有量は５７重量％に設定され、またＮｂ含有量の変化に
応じて／ｌ含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合
物■の製造方法は実施例Ｉと同じである。TiA containing Mn and Nb by varying the content of
An lfi-based intermetallic compound (2) was produced. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the /l content was varied according to changes in the Nb content. The method for producing TiAl-based intermetallic compound (1) is the same as in Example I.
表■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表■には、Ｍｎを含むがＮｂを含ま
ないＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物である。Table ■ is TiAj! The hot forging results for the series intermetallic compound (1) are shown. In this case, the hot forging temperature was set at 1300°C, and the compression speed was set at 20 min/sec. For comparison, Table 2 shows TiAj2-based intermetallic and other intermetallic compounds that contain Mn but do not contain Nb.
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＮｂ表
■
表■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％にお
いて、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴｉｅｒ！系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。The Mn content is set to 2.0% by weight, and as is clear from the Nb table ■ Table ■, when the Mn content is 2.0% by weight, the Nb content is set to 0.1% by weight or more and 15% by weight. Tier set below! system intermetallic and other intermetallic compounds, approximately 3
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of 0% or more, which indicates that the intermetallic compound has good hot workability.
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＮｂの含有量
を種々変化させてＶおよびＮｂを含むＴｉＡ１系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、またＮｂ含有量の変化に応じて／ｌ含有
量を変化させた。ＴｉＡ１系金属間化合物■の製造方法
は実施例Ｉと同じである。A TiA1-based intermetallic compound (2) containing V and Nb was produced by setting the content of (2) at 2.5% by weight and varying the content of Nb. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the /l content was varied according to changes in the Nb content. The method for producing TiA1-based intermetallic compound (2) is the same as in Example I.
表■は、ＴｉＡｌ系金属間化合物■に対する熱間鍛造結
果を示す。この場合の、熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された。Table (2) shows the hot forging results for TiAl-based intermetallic compound (2). In this case, the hot forging temperature is 1300℃,
Further, the compression speed was set at 20 m/sec.
なお、比較のため表■には、■を含むがＮｂを含まない
ＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。For comparison, Table 2 also exemplifies TiAl-based intermetallic compounds that contain 2 but do not contain Nb.
表 ■
表■から明らかなように、■含有量２．５重量％におい
て、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を用いると、略３０％
以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ、
これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いことが
判る。Table ■ As is clear from Table ■, when the content of ■ is 2.5% by weight, using a TiAl-based intermetallic compound with Nb content set to 0.1% by weight or more and 15% by weight or less, approximately 30%
High-quality forged products can be obtained under compression ratios higher than
This shows that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例■〕
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＨｆの含有
量を種々変化させてＭｎおよびＨｆを含むＴｉＡｌｆｉ
系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応じて
ＡＩ！、含有量を変化させた。ＴｉＡ１系金属間化合物
■の製造方法は実施例Ｉと同じである。[Example ■] TiAlfi containing Mn and Hf was prepared by setting the Mn content to 2.0% by weight and varying the Hf content.
A series intermetallic compound (■) was produced. In this case, the Ti content was set to 57% by weight, and depending on the change in the Hf content, the AI! , the content was varied. The method for producing TiA1-based intermetallic compound (2) is the same as in Example I.
表■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｖに対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｔｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表Ｖには、Ｍｎを含むがＨｆを含ま
ないＴｉＡｊ２系金属間化合物も例示しである。Table ■ is TiAj! Showing the hot forging results for the series intermetallic compound V, the hot forging temperature in this case is 1300 ° C.
Further, the compression speed was set at 20 tm/sec. For comparison, Table V also exemplifies TiAj2-based intermetallic compounds that contain Mn but do not contain Hf.
表
■
表■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％にお
いて、Ｈｆ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴｉＡｊｉ系金属間化合物を用いると、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。Table ■ As is clear from Table ■, when the Mn content is 2.0 wt% and the Hf content is set to 0.1 wt% or more and 15 wt% or less, using a TiAji-based intermetallic compound, approximately 3
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of 0% or more, which indicates that the intermetallic compound has good hot workability.
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＨｆの含有量
を種々変化させて■およびＨｆを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重置
％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応じてＡｆ含有
量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造方法
は実施例■と同じである。The content of (1) was set at 2.5% by weight, and the content of Hf was varied to produce (2) and a TiAl-based intermetallic compound (2) containing Hf. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the Af content was changed in accordance with changes in the Hf content. The method for producing TiAl-based intermetallic compound (2) is the same as in Example (2).
表■は、ＴｉＡｌ系金属間化合物■に対する熱間鍛造結
果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに、
また圧縮速度は２０−／ｓｅｃにそれぞれ設定された。Table ■ shows the hot forging results for TiAl-based intermetallic compound ■. In this case, the hot forging temperature was 1300°C.
Moreover, the compression speed was set at 20-/sec.
なお、比較のため表■には、■を含むがＨｆを含まない
ＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。For comparison, Table 2 also includes examples of TiAl-based intermetallic compounds that contain 2 but do not contain Hf.
表 ■
表■から明らかなように、■含有量２．５重量％におい
て、Ｈｆ含有量を０１１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｊｊ系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。Table ■ As is clear from Table ■, when a TiAjj-based intermetallic compound with a Hf content of 011% or more and 15% by weight or less is used at a content of 2.5% by weight, approximately 30%
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of at least 50%, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｎｂの含有量を１５重量％に設定し、またＭｎＴｉＡｌ
系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じて
Ａ１含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の
製造方法は実施例Ｉと同じである。The Nb content was set to 15% by weight, and the MnTiAl
A series intermetallic compound (■) was produced. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the A1 content was varied in accordance with changes in the Mn content. The method for producing TiAl-based intermetallic compound (1) is the same as in Example I.
表■は、ＴｉＡ／！系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された。Table ■ is TiA/! The hot forging results for the series intermetallic compound ■ are shown. In this case, the hot forging temperature is 1300℃,
Further, the compression speed was set at 20 m/sec.
なお、比較のため表■には、Ｎｂを含むがＭｎを含まな
いＴｉＡｌｆｉ系金属間化合金属間化合物ある。For comparison, Table 2 includes TiAlfi-based intermetallic compounds containing Nb but not Mn.
の含有量を種々変化させてＮｂおよびＭｎを含む表
■
表■から明らかなように、Ｎｂ含有量１５重量％におい
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。Table 1 containing Nb and Mn by varying the content of TiAj! system intermetallic and other intermetallic compounds, approximately 3
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of 0% or more, which indicates that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｚｒの含有量を１５重量％に設定し、またＭｎの含有量
を種々変化させてＺｒおよびＭｎを含むＴｉＡｌ系金属
間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重
量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じてＡ２含
有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造方
法は実施例■と同じである。A TiAl-based intermetallic compound (2) containing Zr and Mn was produced by setting the Zr content at 15% by weight and varying the Mn content. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the A2 content was varied in accordance with changes in the Mn content. The method for producing TiAl-based intermetallic compound (2) is the same as in Example (2).
表■は、ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物■に対する熱間鍛
造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００ ”
Ｃに、また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定さ
れた。なお、比較のため表■には、Ｚｒを含むがＭｎを
含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。Table (2) shows the hot forging results for TiAlfi-based intermetallic compound (2). The hot forging temperature in this case is 1300"
C and the compression speed was set to 20/sec. For comparison, Table 1 also includes examples of TiAl-based intermetallic compounds that contain Zr but do not contain Mn.
表 ■
表■から明らかなように、Ｚｒ含有量１５重量％におい
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。Table ■ As is clear from Table ■, when a TiAl-based intermetallic compound with a Mn content of 0.1% by weight or more and 2.0% by weight or less is used when the Zr content is 15% by weight, approximately 30% by weight is used.
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of at least 50%, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｈｆの含有量を１５重量％に設定し、またＭｎの含有量
を種々変化させてＨｆおよびＭｎを含むＴｉＡｊ２系金
属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じてＡＰ
含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造
方法は実施例Ｉと同じである。The Hf content was set at 15% by weight, and the Mn content was varied to produce a TiAj2-based intermetallic compound (2) containing Hf and Mn. In this case, the Ti content is 57
AP is set in wt% and also depending on the change of Mn content.
The content was changed. The method for producing TiAl-based intermetallic compound (1) is the same as in Example I.
表■は、ＴｉＡｉＡ系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表■には、Ｈｆを含むがＭｎを含ま
ないＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物である。Table (2) shows the hot forging results for TiAiA-based intermetallic compound (2). In this case, the hot forging temperature was set at 1300°C and the compression speed was set at 20 /sec. For comparison, Table 2 shows TiAj! containing Hf but not Mn! It is a series of intermetallic and other intermetallic compounds.
表
■
表■から明らかなように、Ｈｆ含有量１５重量％におい
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化合物を用いると、
略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ること
ができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良
いことが判る。Table ■ As is clear from Table ■, when the Hf content is 15 wt% and the Mn content is set to 0.1 wt% or more and 2.0 wt% or less, a T i Al intermetallic compound is used.
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｎｂの含有量を１５重量％に設定し、またＶの含有量を
種々変化させてＮｂおよびＶを含むＴｉＡｌ系金属間化
合物Ｘを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％
に設定され、また■含有量の変化に応じてＡｆ含有量を
変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘの製造方法は実
施例■と同しである。A TiAl-based intermetallic compound X containing Nb and V was produced by setting the Nb content to 15% by weight and varying the V content. In this case, the Ti content is 57% by weight
(2) The Af content was changed according to the change in the Af content. The method for producing the TiAl-based intermetallic compound X is the same as in Example ①.
表Ｘは、ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘに対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定された。Table X shows TiAj! Showing the hot forging results for the series intermetallic compound X, the hot forging temperature in this case is 1300 ° C.
Furthermore, the compression speed was set at 20 min/sec.
なお、比較のため表Ｘには、Ｎｂを含むが■を含まない
ＴｉＡ／ｌ！系金属間化合金属間化合物ある。For comparison, Table X includes TiA/l! that contains Nb but does not contain ■! There are intermetallic compounds.
表 Ｘ
表Ｘから明らかなように、Ｎｂ含有量１５重量％におい
て、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下に
設定したＴｉＡ／！系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。Table X As is clear from Table X, when the Nb content is 15% by weight, the TiA/! When using intermetallic compounds, approximately 30
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of at least 50%, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｚｒの含有量を１５重量％に設定し、また■の含有量を
種々変化させてＺｒおよび■を含むＴｉＡｌｆｉ系金属
間化合物ＸＩを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、また■含有量の変化に応じてＡ２含
有量を変化させた。ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＩの
製造方法は実施例１と同じである。A TiAlfi-based intermetallic compound XI containing Zr and ■ was produced by setting the Zr content at 15% by weight and varying the content of ■. In this case, the Ti content is 57
The A2 content was set to % by weight, and the A2 content was changed in accordance with the change in the A2 content. The method for producing TiAlfi-based intermetallic compound XI is the same as in Example 1.
表ＸＩは、ＴｉＡｌ！系金属間化合物ＸＩに対する熱間
鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００
”Ｃに、また圧縮速度は２０ｗａ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＩには、Ｚｒを含むが
Ｖを含まないＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化合物も例示しで
ある。Table XI shows that TiAl! Showing the hot forging results for series intermetallic compound XI, the hot forging temperature in this case is 1300
"C, and the compression speed was set to 20 wa/sec. For comparison, Table XI also includes examples of T i Al intermetallic compounds that contain Zr but do not contain V.
表
Ｘｌ
表ＸＩから明らかなように、Ｚｒ含有量１５重量％にお
いて、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下
に設定したＴｉＡｊ！系金属間化合物を用いると、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。Table Xl As is clear from Table XI, when the Zr content is 15% by weight, the TiAj! content is set to 0.1% by weight or more and 2.5% by weight or less! When using intermetallic compounds, approximately 3
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of 0% or more, which indicates that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＩＩ）
Ｈｆの含有量を１５重量％に設定し、また■の含有量を
種々変化させてＨｆおよび■を含むＴｉ／ｌ系金属間化
合物Ｘ■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、また■含有量の変化に応じてＡｊｌ！含
有量を変化させた。ＴｉＡｊｌ！系金属間化合物Ｘ■の
製造方法は実施例Ｉと同じである。[Example XII] A Ti/l-based intermetallic compound X■ containing Hf and ■ was produced by setting the Hf content at 15% by weight and varying the content of ■. In this case, the Ti content is set to 57% by weight, and ■ Ajl! according to the change in content. The content was changed. TiAjl! The method for producing intermetallic compound X■ is the same as in Example I.
表Ｘ■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物ＸＨに対する熱間
鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°
Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｒ／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｈｆを含むが■
を含まないＴｉＡｌ！、系金属間化合物も例示しである
。Table X■ is TiAj! Showing the hot forging results for the series intermetallic compound XH, the hot forging temperature in this case is 1300°
C, and the compression speed was set to 20 wr/sec. For comparison, Table X■ includes Hf, but ■
TiAl! , intermetallic compounds are also examples.
表
Ｘ■
表Ｘ■から明らかなように、Ｈｆ含有量１５重量％にお
いて、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下
に設定したＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間〔実施例ＸＩ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＨｆの含有量
を種々変化させてＭｎ、ＶおよびＨｆを含むＴｉＡｌ系
金属間化合物ＸＩＩＩを製造した。この場合、Ｔｉ含有
量は５７重量％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応
じてＡｉ、含有量を変化させた。Table X■ As is clear from Table X■, when the Hf content is 15% by weight, ■TiAj2-based intermetallic and other intermetallic compounds whose content is set to 0.1% by weight or more and 2.5% by weight or less, About 3
A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of 0% or more, thereby reducing the total content of Mn and ■ to 2.5% by weight (T\, M
TiAl-based intermetallic compound XIII containing Mn, V and Hf was produced by setting n:V=1:1) and varying the Hf content. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the Ai content was changed in accordance with changes in the Hf content.
ＴｊＡｆ！系金属間化合物Ｘ■の製造方法は実施例Ｉと
同じである。TjAf! The method for producing intermetallic compound X■ is the same as in Example I.
表Ｘ■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘ■に対する熱間
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃
に、また圧縮速度は２０Ｉｌｌ／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎおよび■を
含むがＨｆを含まないＴｉＡ１系金属間化合物も例示し
である。Table X■ is TiAj! The hot forging results for the series intermetallic compound X■ are shown. The hot forging temperature in this case is 1300℃
and the compression speed was set to 20 Ill/sec. For comparison, Table X■ also exemplifies TiA1-based intermetallic compounds that contain Mn and ■ but do not contain Hf.
化合物の熱間加工性の良いことが判る。It can be seen that the compound has good hot workability.
表
Ｘ■
表ＸＩ［ｌから明らかなように、Ｍｎおよび■の合計含
有量２．５重量％において、Ｈｆ含有量を０．１重量％
以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌｆｉ系金属間
化合金属間化合物、略３０％以上の圧縮率の下で高品質
な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化合
物の熱間加工性の良いことが判る。Table X ■ Table XI [1] As is clear from Table
As described above, it is possible to obtain a high-quality forged product using a TiAlfi-based intermetallic compound set at 15% by weight or less and a compression ratio of approximately 30% or more, and thereby the hot workability of the intermetallic compound is improved. It turns out that it is good.
〔実施例ＸＩＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た−し、Ｍ
ｎ：Ｖ＝１：１）に設定し、またＺｒの含有量を種々変
化させてＭｎ、■およびＺｒを含むＴｉＡｊ！系金属間
化合物ＸＩＶを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じて、１
１含有量を変化させた。[Example XIV] The total content of Mn and
TiAj! containing Mn, ■ and Zr by setting the ratio n:V=1:1) and varying the Zr content. Intermetallic compound XIV was produced. In this case, the Ti content is 57
1 by weight and also depending on the change of Zr content.
1 content was changed.
ＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物ＸＲ７法は実施例■
と同じである。TiAj! The system intermetallic and other intermetallic compounds XR7 method is an example ■
is the same as
表ＸＩＶは、ＴｉＡｊ２系金属間化合物ＸＩＶに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＩＶには、Ｍｎおよ
び■を含むがＺｒを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も
例示しである。Table XIV shows the hot forging results for TiAj2-based intermetallic compound XIV. The hot forging temperature in this case is 130
The temperature was set at 0°C, and the compression speed was set at 20 wm/sec. For comparison, Table XIV also exemplifies TiAl-based intermetallic compounds that contain Mn and - but do not contain Zr.
表 ＸＩＶ
表ＸＩＶから明らかなように、Ｍｎおよび■の合計含有
量２．５重量％において、Ｚｒ含有量を０．１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いこと〔実施例ＸＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た−し、Ｍ
ｎ：Ｖ＝１：１）に設定し、またＮｂ１７）含有量を種
々変化させてＭｎ、■およびＮｂを含むＴｉＡｌ系金属
間化合物Ｘ■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＮｂ含有量の変化に応じてＡｊ
２含有量を変化させた。Table XIV As is clear from Table XIV, when using a TiAl-based intermetallic compound with a total content of Mn and ■ of 2.5% by weight and a Zr content of 0.1% by weight or more and 15% by weight or less, , a high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, and thereby the intermetallic compound has good hot workability [Example XV] When the total content of Mn and ■ is 2 .5% by weight (Ta-shi, M
n:V=1:1), and the Nb17) content was varied to produce a TiAl-based intermetallic compound X■ containing Mn, ■ and Nb. In this case, the Ti content is 57
wt% and also depending on the change of Nb content
2 content was changed.
ＴｉＡｌ！系金属間化合物ＸＶの製造方法は実施例Ｉと
同じである。TiAl! The method for producing intermetallic compound XV is the same as in Example I.
表ＸＶは、ＴｉＡｊ２系金属間化合物ＸＶに対する熱間
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００°
Ｃに、また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定さ
れた。なお、比較のため表Ｘ■には、ＭｎおよびＶを含
むがＮｂを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しで
ある。Table XV shows the hot forging results for TiAj2-based intermetallic compound XV. The hot forging temperature in this case is 1300°
C, and the compression speed was set to 20 m/sec. For comparison, Table X■ also exemplifies TiAl-based intermetallic compounds containing Mn and V but not Nb.
が判る。I understand.
表
Ｘｖ
表ＸＶから明らかなように、Ｍｎおよび■の合計含有量
２．５重量％において、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上
、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ！。Table Xv As is clear from Table XV, the TiAl! .
系金属間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下
で高品質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金
属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。When the intermetallic compound is used, a high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＶｆ）
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＨｆおよび
Ｚｒの合計含有量（た−し、Ｈｆ：Ｚｒ＝１：１）を種
々変化させてＭｎ、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＶＩを製造した。Example A TiAl-based intermetallic compound XVI containing the following was produced.
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＨ
ｆおよびＺｒの合計含有量の変化に応じてＡ！含有量を
変化させた。ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘ■の製造方法
は実施例Ｉと同じである。In this case, the Ti content was set to 57% by weight, and the H
A! depending on the change in the total content of f and Zr! The content was changed. TiAj! The method for producing intermetallic compound X■ is the same as in Example I.
表ＸＶＩは、ＴｉＡｊｌ！系金属間化合物ＸＶＩに対す
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００℃に、また圧縮速度は２０ｒｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＶＩには、Ｍｎを含
むがＨｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌｆｉ系金属間化
合金属間化合物ある。Table XVI shows that TiAjl! The hot forging results for series intermetallic compound XVI are shown. The hot forging temperature in this case is 13
The temperature was set at 00°C and the compression speed was set at 20 rm/sec. For comparison, Table XVI includes TiAlfi-based intermetallic compounds that contain Mn but do not contain Hf or Zr.
表 Ｘｖ
表ＸＶＩから明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％
において、ＨｆおよびＺｒの合計含有量を０゜１重量％
以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合
物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛
造品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の
熱間加工性の良いことが判る。Table Xv As is clear from Table XVI, Mn content is 2.0% by weight
, the total content of Hf and Zr was 0°1% by weight.
As mentioned above, by using a TiAl-based intermetallic compound set at 15% by weight or less, a high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, which improves the hot workability of the intermetallic compound. It turns out that it is good.
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＮｂおよび
Ｈｆの合計含有量（た−゛し、Ｎｂ：Ｈｆ＝１：１）を
種々変化させてＭｎ、ＮｂおよびＨｆを含むＴ ｉ Ａ
Ｉ！、系金属間化合物Ｘ■を製造した。Ti containing Mn, Nb and Hf was prepared by setting the Mn content to 2.0% by weight and varying the total content of Nb and Hf (for example, Nb:Hf=1:1). A
I! , a system intermetallic compound X■ was produced.
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＮ
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じて、４４含有量
を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘ■の製造方法
は実施例Ｉと同しである。In this case, the Ti content was set to 57% by weight, and the N
The 44 content was varied according to the change in the total content of b and Hf. The method for producing TiAl-based intermetallic compound X■ is the same as in Example I.
表Ｘ■は、ＴｉＡｌ！系金属間化合物Ｘ■に対する熱間
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃
に、また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定され
た。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎを含むがＮｂお
よびＨｆを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しで
ある。Table X■ is TiAl! The hot forging results for the series intermetallic compound X■ are shown. The hot forging temperature in this case is 1300℃
In addition, the compression speed was set to 20 min/sec. For comparison, Table X■ also exemplifies TiAl-based intermetallic compounds that contain Mn but do not contain Nb or Hf.
表
Ｘ■
表Ｘ■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％に
おいて、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いこ表 Ｘ■
表Ｘ■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％に
おいて、ＺｒおよびＮｂの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。Table When used, high-quality forged products can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, and as a result, the above-mentioned intermetallic compound has good hot workability. When a TiAl-based intermetallic compound with a Mn content of 2.0% by weight and a total Zr and Nb content of 0°1% by weight or more and 15% by weight or less is used, a compressibility of approximately 30% or more can be obtained. A high-quality forged product can be obtained with this method, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
［実施例Ｘ■］
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＺｒおよび
Ｎｂの合計含有量（た−し、Ｚｒ：Ｎｂ＝１：１）を種
々変化させてＭｎ、ＺｒおよびＮｂを含むＴｉＡｊ！系
金属間化合物Ｘ■を製造した。[Example X■] Mn, Zr and TiAj containing Nb! A system intermetallic compound X■ was produced.
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡＩ！、含有
量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘ■の製造方
法は実施例■と同じである。In this case, the Ti content is set to 57% by weight, and the Z
AI! depending on the change in the total content of r and Nb! , the content was varied. The method for producing TiAl-based intermetallic compound X■ is the same as in Example ■.
表Ｘ■は、ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物Ｘ■に対する熱
間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００
℃に、また圧縮速度は２０１ｓ／ｓｅｅにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎを含むがＺ
ｒおよびＮｂを含まないＴｉ／ｌ系金属間化合物も°例
示しである。Table X■ shows the hot forging results for TiAlfi-based intermetallic compound X■. The hot forging temperature in this case is 1300
The compression speed was set at 201 s/see. For comparison, Table X■ includes Mn, but Z
Ti/l based intermetallic compounds that do not contain r and Nb are also exemplified.
とが判る。I understand.
〔実施例ＸＩＸ）
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＺｒ、Ｎｂ
およびＨｆの合計含有量（た−し、Ｚｒ：Ｎｂ：Ｈｆ＝
１：１：１）を種々変化させてＭｎ、Ｚｒ５Ｎｂおよび
Ｈｆを含むＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＩＸを製造した。[Example XIX] The Mn content was set to 2.0% by weight, and Zr and Nb
and the total content of Hf (Tashi, Zr:Nb:Hf=
A TiAl-based intermetallic compound XIX containing Mn, Zr5Nb and Hf was produced by varying the ratio (1:1:1).
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡ！含
有量を変化させた。ＴｉＡｌｇ系金属間化合物ＸＩＸの
製造方法は実施例Ｉと同じである。In this case, the Ti content is set to 57% by weight, and the Z
A! depending on the change in the total content of r, Nb and Hf! The content was varied. The method for producing TiAlg-based intermetallic compound XIX is the same as in Example I.
表ＸＩＸは、ＴｉＡｊ２系金属間化合物ＸＩＸに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０ｕｎ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＩＸには、Ｍｎを含む
がＺｒ’、ＮｂおよびＩｆを含まないＴｉＡｌ！系金属
間他金属間化合物である。Table XIX shows the hot forging results for TiAj2-based intermetallic compound XIX. The hot forging temperature in this case is 130
The temperature was set at 0° C. and the compression speed was set at 20 un/sec. For comparison, Table XIX includes TiAl! containing Mn but not Zr', Nb, and If. It is a series of intermetallic and other intermetallic compounds.
表
ＸＩＸ
表ＸＩＸから明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％
において、Ｚｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０．１
重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属
間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品
質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化
合物の熱間加工性の良いことが判る。Table XIX As is clear from Table XIX, Mn content 2.0% by weight
In, the total content of Zr, Nb and Hf is 0.1
By using a TiAl-based intermetallic compound with a content of at least 15% by weight, it is possible to obtain a high-quality forged product under a compression ratio of approximately 30% or more. It can be seen that the workability is good.
〔実施例ＸＸ）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＨｆおよびＺ
ｒの合計含有量（た＼し、Ｈｆ ：Ｚｒ−１：１）を種
々変化させて■、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉＡｊ！系金
属間化合物ＸＸを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５
７重量％に設定され、またＨｆおよびＺｒの合計含有量
の変化に応じてＡ！含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＸの製造方法は実施例Ｉと同じである。[Example XX] The content of (1) was set to 2.5% by weight, and Hf and Z
TiAj containing Hf and Zr by varying the total content of r (Hf:Zr-1:1)! A series intermetallic compound XX was produced. In this case, the Ti content is 5
7% by weight, and depending on the change in the total content of Hf and Zr, A! The content was varied. The method for producing TiAl-based intermetallic compound XX is the same as in Example I.
表ＸＸは、ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＸに対する熱
間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００
°Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｍ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＸには、■を含むがＨ
ｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示
しである。Table XX shows the hot forging results for TiAlfi-based intermetallic compound XX. The hot forging temperature in this case is 1300
°C and the compression speed was set at 20 wm/sec. For comparison, Table XX includes ■, but H
A TiAl-based intermetallic compound that does not contain f and Zr is also exemplified.
表 ＸＸ
表ＸＸから明らかなように、■含有量２．５重量％にお
いて、ＨｆおよびＺｒの合計含有量を０．１重量％以上
、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を
用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品
を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱間
加工性の良いことが判る。Table XX As is clear from Table XX, when a TiAl-based intermetallic compound is used in which the total content of Hf and Zr is set to 0.1% by weight or more and 15% by weight or less at a content of 2.5% by weight, A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of approximately 30% or more, which indicates that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＸＩ）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＮｂおよびＨ
ｆの合計含有量（た−゛し、Ｎｂ：Ｈｆ−１：１）を種
々変化させて■、ＮｂおよびＨｆを含むＴｉＡｊ！系金
属間化合物ＸＸＩを製造した。[Example XXI) The content of (1) was set to 2.5% by weight, and Nb and H
TiAj containing Nb and Hf by varying the total content of f (for Nb:Hf-1:1). A series intermetallic compound XXI was produced.
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＮ
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡｊ！含有量
を変化させた。ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＸＴの製
造方法は実施例Ｉと同じである。In this case, the Ti content was set to 57% by weight, and the N
Aj! according to changes in the total content of b and Hf! The content was changed. The method for producing the TiAlfi-based intermetallic compound XXT is the same as in Example I.
表ＸＸＩは、Ｔｉ／’１系金属間化合物ＸＸＩに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃに、また圧縮速度は２０ｍｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸＩには、■を含む
がＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｌ！、系金属間化合
物も例示しである。Table XXI shows hot forging results for Ti/'1-based intermetallic compound XXI. The hot forging temperature in this case is 130
The temperature was set at 0°C, and the compression speed was set at 20 mm/sec. For comparison, Table XXI includes TiAl! containing ■ but not containing Nb and Hf! , intermetallic compounds are also examples.
表
ＸＸＩ
表ＸＸＩから明らかなように、■含有量２．５重量％に
おいて、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。Table XXI As is clear from Table XXI, when using a TiAl-based intermetallic compound with a content of 2.5% by weight and a total content of Nb and Hf of 0°1% by weight or more and 15% by weight or less, A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of approximately 30% or more, which indicates that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＸＩ［）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＺｒおよびＮ
ｂの合計含有量（た＼し、Ｚｒ：Ｎｂ＝１：１）を種々
変化させて■、ＺｒおよびＮｂを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物ＸＸ■を製造した。[Example XXI [) The content of (1) was set at 2.5% by weight, and Zr and N
A TiAl-based intermetallic compound XX■ containing Zr and Nb was produced by varying the total content of b (Zr:Nb=1:1).
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡＩ！、含有
量を変化させた。ＴｒＡｌ系金属間化合物ＸＸＨの製造
方法は実施例Ｉと同じである。In this case, the Ti content is set to 57% by weight, and the Z
AI! depending on the change in the total content of r and Nb! , the content was varied. The method for producing the TrAl-based intermetallic compound XXH is the same as in Example I.
表ｘｘｎは、ＴｉＡｊｉ系金属間化合物ｘｘｎに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０履／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表ＸＸｌ７には、■を含むが
ＺｒおよびＮｂを含まないＴｉＡｊ２系金属間化゛合物
も例示しである。Table xxn shows the hot forging results for TiAji-based intermetallic compound xxn. The hot forging temperature in this case is 130
The temperature was set at 0° C., and the compression speed was set at 20 shoes/sec. For comparison, Table XXl7 also exemplifies a TiAj2-based intermetallic compound containing (1) but not containing Zr and Nb.
表 ＸＸ■
表ＸＸ■から明らかなように、■含有量２．５重量％に
おいて、ＺｒおよびＮｂの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡ１系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。Table XX■ As is clear from Table XX■, at a content of 2.5% by weight, a TiA1-based intermetallic compound with a total content of Zr and Nb of 0°1% by weight or more and 15% by weight or less was used. When used, a high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＸＩ［［）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＺｒ、Ｎｂお
よびＨｆの合計含有量（た＼し、Ｚｒ ：Ｎｂ：Ｈｆ＝
１ ： １ ： ｌ）を種々変化させて■、Ｚｒ、Ｎｂ
およびＨｆを含むＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＩ［［を
製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定さ
れ、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応
じてＡ２含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物
ＸＸ■の製造方法は実施例■と同じである。[Example XXI [[) The content of
1: 1: l) by variously changing ■, Zr, Nb
and Hf-containing TiAl-based intermetallic compound XXI[[ was produced. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the A2 content was varied according to changes in the total content of Zr, Nb, and Hf. The method for producing TiAl-based intermetallic compound XX■ is the same as in Example ■.
表ＸＸ■は、ＴｊＡｊ！系金属間化合物ＸＸ■に対する
熱間鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０ｔｍ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、■を含むが
Ｚ’ｒ、ＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｊｉ系金属間
他金属間化合物である。Table XX■ is TjAj! Showing the hot forging results for the series intermetallic compound XX■, the hot forging temperature in this case is 130
The temperature was set at 0° C., and the compression speed was set at 20 tm/sec. For comparison, Table XX■ includes TiAji-based intermetallic and other intermetallic compounds that include ■ but do not include Z'r, Nb, and Hf.
表
ＸＸ■
表ＸＸ■から明らかなように、■含有量２．５重量％に
おいて、Ｚｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０．１重
量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｊｉ系金属
間他金属間化合物と、略３ｏ％以上の圧縮率の下で高品
質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化
合物の熱間加工性の良いことが判る。As is clear from Table XX■ Table XX■, TiAji-based intermetallic material whose total content of Zr, Nb, and Hf was set to 0.1% by weight or more and 15% by weight or less at 2.5% by weight content. A high-quality forged product can be obtained with other intermetallic compounds under a compression ratio of about 3o% or more, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＸＩＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を′２．．５重量％（た−し
、Ｍｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＺｒおよ
びＮｂの合計含有量（た＼゛シ、Ｚｒ ：Ｎｂ＝１ ：
ｌ）を種々変化させてＭｎ、Ｖ、ＺｒおよびＮｂを含む
ＴｊＡｆ系金属間化合物ＸＸＩＶを製造した。[Example XXIV] The total content of Mn and ■ was set to '2. ．． The total content of Zr and Nb (Zr:Nb=1:
A TjAf-based intermetallic compound XXIV containing Mn, V, Zr, and Nb was produced by varying 1).
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡｆｆｉ含有
量を変化させた。 Ｔ ｉ Ａ ｌ基金属間化合物ＸＸ
ＩＶの製造方法は実施例Ｉと同しである。In this case, the Ti content is set to 57% by weight, and the Z
The Affi content was changed according to the change in the total content of r and Nb. T i A l-based intermetallic compound XX
The manufacturing method of IV is the same as in Example I.
表ＸＸＩＶは、ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＩＶに対す
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００°Ｃに、また圧縮速度は２０ｔｘｍ／ｓｅｅにそれ
ぞれ設定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、Ｍｎ
および■“を含むがＺｒおよびＮｂを含まないＴｒＡｌ
系金属間化合物も例示しである。Table XXIV shows hot forging results for TiAl-based intermetallic compound XXIV. The hot forging temperature in this case is 13
The temperature was set at 00°C and the compression speed was set at 20txm/see. For comparison, Table XX■ shows Mn
and ■ TrAl containing “but not Zr and Nb
Other examples include intermetallic compounds.
表 ＸＸｒＶ
表ＸＸＩＶから明らかなように、ＭｎおよびＶの合計含
有量２．５重量％において、ＺｒおよびＮｂの合計含有
量を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉ
ＡＪ！系金属間他金属間化合物と、略３０％以上の圧縮
率の下で高品質な鍛造品を得ることができ、これにより
前記金属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。Table XXrV As is clear from Table XXIV, when the total content of Mn and V is 2.5% by weight, the total content of Zr and Nb is set to 0.1% by weight or more and 15% by weight or less.
AJ! A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more with other intermetallic compounds, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
〔実施例ＸＸＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＮｂおよびＨ
ｆの合計含有量（た＼し、Ｎｂ：Ｈｆ＝１１）を種々変
化させてＭｎ、■、ＮｂおよびＨｆを含むＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＸＶを製造した。[Example XXV] The total content of Mn and
n:V=1:1), and Nb and H
A TiAl-based intermetallic compound XXV containing Mn, ■, Nb, and Hf was produced by varying the total content of f (Nb:Hf=11).
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＮ
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡ２含有量を
変化させた。ＴｉＡ／！系金属間化合物ＸＸＶの製造方
法は実施例Ｉと同じである。In this case, the Ti content was set to 57% by weight, and the N
The A2 content was changed according to the change in the total content of b and Hf. TiA/! The method for producing intermetallic compound XXV is the same as in Example I.
表ＸＸＶは、ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶに対する熱
間鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００
°Ｃに、また圧縮速度は２０ＩＩｌ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸＶには、Ｍｎおよ
び■を含むがＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｊ！系金
属間他金属間化合物てある。Table XXV shows the hot forging results for TiAl-based intermetallic compound XXV, the hot forging temperature in this case is 1300
°C and the compression speed was set at 20 IIl/sec. For comparison, Table XXV shows TiAj! containing Mn and ■ but not Nb and Hf! There are intermetallic and other intermetallic compounds.
ることができ、これにより前記金属間化合物の熱表
Ｘｖ
表ｘＸＶから明らかなように、ＭｎおよびＶの合計含有
量２．５重量％において、ＮｂおよびＨｆの合計含有量
を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴ ｉ
Ａ １２系金属間化合物を用いると、略３０％以上の
圧縮率の下で高品質な鍛造品を得間加工性の良いことが
判る。As is clear from Table As mentioned above, T i set to 15% by weight or less
It can be seen that when A12 series intermetallic compounds are used, high-quality forged products can be obtained with good machinability under compression ratios of about 30% or more.
〔実施例ＸＸＶ［）
ＭｎおよびＶの合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＨｆおよびＺ
ｒの合計含有量（た’Ｌ、Ｈｆ ： Ｚｒ＝１ ：１）
を種々変化させてＭｎ、Ｖ、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉ
Ａｌ！系金属間化合物ＸＸ■を製造した。[Example XXV[] The total content of Mn and V was 2.5% by weight (T\, M
n:V=1:1), and Hf and Z
Total content of r (T'L, Hf: Zr=1:1)
Ti containing Mn, V, Hf and Zr with various changes in
Al! A series intermetallic compound XX■ was produced.
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＨ
ｆおよびＺｒの合計含有量の変化に応してＡｆ含有量を
変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶＩの製造方
法は実施例Ｉと同じである。In this case, the Ti content was set to 57% by weight, and the H
The Af content was changed in accordance with the change in the total content of f and Zr. The method for producing TiAl-based intermetallic compound XXVI is the same as in Example I.
表ＸＸＶＩは、ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶＩに対す
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００℃に、また圧縮速度は２０ｙｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、Ｍｎおよ
びＶを含むがＨｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌｉ系金
属間他金属間化合物である。Table XXVI shows hot forging results for TiAl-based intermetallic compound XXVI. The hot forging temperature in this case is 13
The temperature was set at 00° C. and the compression speed was set at 20 ym/sec. For comparison, Table XX■ shows TiAli-based intermetallic and other intermetallic compounds containing Mn and V but not Hf and Zr.
表 ＸＸＶＩ
表ＸＸ■から明らかなように、ＭｎおよびＶの合計含有
量２．５重量％において、ＨｆおよびＺｒの合計含有量
を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡ
ｊｉ系金属間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率
の下で高品質な鍛造品を得ることかでき、これにより前
記金属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。Table XXVI As is clear from Table XX■, when the total content of Mn and V is 2.5% by weight, the total content of Hf and Zr is set to 0.1% by weight or more and 15% by weight or less.
When a ji-based intermetallic compound is used, a high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（たヌ゛し、
Ｍｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＺｒ、Ｎｂ
およびＨｆの合計含有量（た＼゛し、Ｚｒ：Ｎｂ：Ｈｆ
＝１：１：ｌ）を種々変化させてＭｎ、■、Ｚｒ、Ｎｂ
およびＨｆを含むＴ ｉ Ａ ｌ基金属間化合物ＸＸ■
を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定
され、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に
応じてＡｆ含有量を変化させた。ＴｉＡｌ！、系金属間
化合物ＸＸ■の製造方法は実施例Ｉと同じである。The total content of Mn and ■ is 2.5% by weight.
Mn:V=1:1), and Zr, Nb
and the total content of Hf (T\゛, Zr:Nb:Hf
=1:1:l) by variously changing Mn, ■, Zr, Nb
and T i A l-based intermetallic compound XX containing Hf
was manufactured. In this case, the Ti content was set at 57% by weight, and the Af content was varied according to changes in the total content of Zr, Nb, and Hf. TiAl! The method for producing intermetallic compound XX■ is the same as in Example I.
表ＸＸ■は、ＴｉＡ／！系金属間化合物ＸＸ■に対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃ°に、また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸ側には、Ｍｎおよ
び■を含むがＺｒ、ＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｌ
ｆｉ系金属間化合物も例示しである。Table XX■ is TiA/! The hot forging results for the series intermetallic compound XX■ are shown. The hot forging temperature in this case is 130
The temperature was set at 0°C and the compression speed was set at 20 m/sec. For comparison, Table XX shows TiAl containing Mn and ■ but not containing Zr, Nb and Hf.
Fi-based intermetallic compounds are also exemplified.
ＸＸ側
％以下に設定したＴｉＡ／！系金属間他金属間化合物と
、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得るこ
とができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の
良いことが判る。TiA/! set below XX%! A high-quality forged product can be obtained under a compression ratio of about 30% or more with other intermetallic compounds, which shows that the intermetallic compound has good hot workability.
Ｃ０発明の効果
本発明によれば、前記のように特定の化学成分を特定量
含有させることによって、優れた熱間加工性を有するＴ
ｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物ることができる。Effects of the C0 Invention According to the present invention, by containing a specific amount of a specific chemical component as described above, a T having excellent hot workability is obtained.
iAji-based intermetals and other intermetallic compounds can be used.
特許 出 願人 本田技研工業株式会社patent Out applicant Honda motor industry stock company
Claims (3)
以下であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される
少なくとも一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量
％以下であることを特徴とする、熱間加工性の優れたＴ
ｉＡｌ系金属間化合物。(1) Mn content is 0.1% by weight or more and 2.0% by weight
and the content of at least one selected from Zr, Nb and Hf is 0.1% by weight or more and 15% by weight or less, and has excellent hot workability.
iAl-based intermetallic compound.
下であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少
なくとも一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量％
以下であることを特徴とする、熱間加工性の優れたＴｉ
Ａｌ系金属間化合物。(2) The content of V is 0.1% by weight or more and 2.5% by weight or less, and the content of at least one selected from Zr, Nb, and Hf is 0.1% by weight or more and 15% by weight
Ti with excellent hot workability, characterized by the following:
Al-based intermetallic compound.
２．５重量％以下であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆか
ら選択される少なくとも一種の含有量が０．１重量％以
上、１５重量％以下であることを特徴とする、熱間加工
性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物。(3) The total content of Mn and V is 0.1% by weight or more,
Excellent hot workability, characterized in that the content is 2.5% by weight or less, and the content of at least one selected from Zr, Nb and Hf is 0.1% by weight or more and 15% by weight or less. TiAl-based intermetallic compound.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2178345A JPH0466630A (en) | 1990-07-05 | 1990-07-05 | Ti-al intermetallic compound excellent in hot workability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2178345A JPH0466630A (en) | 1990-07-05 | 1990-07-05 | Ti-al intermetallic compound excellent in hot workability |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0466630A true JPH0466630A (en) | 1992-03-03 |
Family
ID=16046874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2178345A Pending JPH0466630A (en) | 1990-07-05 | 1990-07-05 | Ti-al intermetallic compound excellent in hot workability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0466630A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0542357U (en) * | 1991-11-06 | 1993-06-08 | 北海道パイプライン工業株式会社 | Tube cleaning bullets |
| JPH0712056U (en) * | 1993-08-02 | 1995-02-28 | 武盛 豊永 | Compressed air washer |
| US6669791B2 (en) | 2000-02-23 | 2003-12-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiAl based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
| JP2019516010A (en) * | 2016-04-20 | 2019-06-13 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | Aluminum, titanium and zirconium HCP materials and products made therefrom |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01287243A (en) * | 1988-05-13 | 1989-11-17 | Nippon Steel Corp | Ti-al intermetallic compound containing mn and nb and its manufacture |
| JPH03226538A (en) * | 1990-01-30 | 1991-10-07 | Nkk Corp | Ti-al base heat resistant alloy and its manufacture |
-
1990
- 1990-07-05 JP JP2178345A patent/JPH0466630A/en active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01287243A (en) * | 1988-05-13 | 1989-11-17 | Nippon Steel Corp | Ti-al intermetallic compound containing mn and nb and its manufacture |
| JPH03226538A (en) * | 1990-01-30 | 1991-10-07 | Nkk Corp | Ti-al base heat resistant alloy and its manufacture |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0542357U (en) * | 1991-11-06 | 1993-06-08 | 北海道パイプライン工業株式会社 | Tube cleaning bullets |
| JPH0712056U (en) * | 1993-08-02 | 1995-02-28 | 武盛 豊永 | Compressed air washer |
| US6669791B2 (en) | 2000-02-23 | 2003-12-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiAl based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
| JP2019516010A (en) * | 2016-04-20 | 2019-06-13 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | Aluminum, titanium and zirconium HCP materials and products made therefrom |
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