JPH0465413A - オキシメチレン共重合体の製造方法 - Google Patents
オキシメチレン共重合体の製造方法Info
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- JPH0465413A JPH0465413A JP17750890A JP17750890A JPH0465413A JP H0465413 A JPH0465413 A JP H0465413A JP 17750890 A JP17750890 A JP 17750890A JP 17750890 A JP17750890 A JP 17750890A JP H0465413 A JPH0465413 A JP H0465413A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は新規なオキシメチレン共重合体の製造方法、さ
らに詳しくは、三フッ化ホウ素系の触媒を用いトリオキ
サン等を塊状重合させてオキシメチレン共重合体を製造
する方法に関する。
らに詳しくは、三フッ化ホウ素系の触媒を用いトリオキ
サン等を塊状重合させてオキシメチレン共重合体を製造
する方法に関する。
トリオキサンと環状エーテルを三フッ化ホウ素系の触媒
を用い、塊状重合させてオキシメチレン共重合体を得る
方法はたとえば特公昭36−14640号公報で公知で
ある。以来、種々の改良方法が提案されているが、最近
では2軸反応機を使用する塊状重合法が多数提案されて
いる。たとえば特開昭51−84890号公報、特開昭
53−86794号公報、特開昭55164214号公
報、特開昭56−38313号公報、特開昭57−13
9113号公報、特開昭59−159812号公報、特
開昭60101108号公報等に塊状重合法によるオキ
シメチレン共重合体の製造法が提案されている。
を用い、塊状重合させてオキシメチレン共重合体を得る
方法はたとえば特公昭36−14640号公報で公知で
ある。以来、種々の改良方法が提案されているが、最近
では2軸反応機を使用する塊状重合法が多数提案されて
いる。たとえば特開昭51−84890号公報、特開昭
53−86794号公報、特開昭55164214号公
報、特開昭56−38313号公報、特開昭57−13
9113号公報、特開昭59−159812号公報、特
開昭60101108号公報等に塊状重合法によるオキ
シメチレン共重合体の製造法が提案されている。
そして、本発明者らも予め触媒と環状エフチルとを短時
間反応させて真の触媒種である活性カチオン種を合成し
、その後トリオキサンと反応させることにより、極めて
短時間のうちに高重合度の共重合体を得る方法を見い出
した。
間反応させて真の触媒種である活性カチオン種を合成し
、その後トリオキサンと反応させることにより、極めて
短時間のうちに高重合度の共重合体を得る方法を見い出
した。
しかしながら、触媒と環状エーテルによる活性カチオン
種の合成は極めて短時間で進行するため、ややもすれば
、環状エーテル自体の重合が進み、粘度が上がって、重
合機への供給不調や重合機でのトリオキサンとの混合不
良が発生したり、また、環状エーテルがブロック状に共
重合され、熱安定性が低下したり、物性の面での好まし
くない現象が発生することになる。
種の合成は極めて短時間で進行するため、ややもすれば
、環状エーテル自体の重合が進み、粘度が上がって、重
合機への供給不調や重合機でのトリオキサンとの混合不
良が発生したり、また、環状エーテルがブロック状に共
重合され、熱安定性が低下したり、物性の面での好まし
くない現象が発生することになる。
〔課題を解決するための手段]
すなわち、本発明はトリオキサンと環状エーテルとを三
フッ化ホウ素、三フッ化ホウ素水和物および三フッ化ホ
ウ素と酸素原子またはイオウ原子を含む有機化合物との
配位化合物から成る群から選ばれる少なくとも一種の重
合触媒の存在下に塊状重合させてオキシメチレン共重合
体を製造する際に、予め一部の環状エーテルと重合触媒
とを混合し予m重合させてトリオキサンに添加すると共
に、別に環状エーテルを単独でトリオキサンに添加し、
これらを反応させることを特徴とするオキシメチレン共
重合体の製造方法である。
フッ化ホウ素、三フッ化ホウ素水和物および三フッ化ホ
ウ素と酸素原子またはイオウ原子を含む有機化合物との
配位化合物から成る群から選ばれる少なくとも一種の重
合触媒の存在下に塊状重合させてオキシメチレン共重合
体を製造する際に、予め一部の環状エーテルと重合触媒
とを混合し予m重合させてトリオキサンに添加すると共
に、別に環状エーテルを単独でトリオキサンに添加し、
これらを反応させることを特徴とするオキシメチレン共
重合体の製造方法である。
本発明では、環状エーテルを分けて供給することで、環
状エーテル自体の重合を抑え、トリオキサンとの望まし
い共重合を図ろうとするものである。
状エーテル自体の重合を抑え、トリオキサンとの望まし
い共重合を図ろうとするものである。
本発明で使用する環状エーテルとは、下記−般式(1)
で表される化合物を意味する。
で表される化合物を意味する。
Y+
(ただし、式中Y、〜Y4は、水素原子、炭素数1〜6
のアルキル基、炭素数1〜6のハロゲン置換アルキル基
を示し、それぞれ同一であっても異なっても良い、また
、Xはメチレンまたはオキシメチレン基を表わし、アル
キル基やハロゲン置換アルキル基で置換されていても良
く、蒙は0〜3の整数を示す。あるいは、Xは−(CH
z)ρ−0−CH,−または、−0−CHz−(CL)
p−0−CHI!−であっても良く、この場合鵬=1
であって、pは1〜3の整数である。) 上記一般式(1)で示される環状エーテルの中で、特に
好ましい化合物として、エチレンオキシド、プロピレン
オキシド、1,3−ジオキソラン、1,3−ジオキサン
、1.3−ジオキソラン、1.3.5−トリオキセパン
、1,3.6−トリオキソカン、エピクロルヒドリン、
グリシジルフェニルエーテルなどが挙げられる。さらに
、触媒との反応用の環状エーテルと単独で供給される環
状エーテルとは同一であっても異なっても良い。
のアルキル基、炭素数1〜6のハロゲン置換アルキル基
を示し、それぞれ同一であっても異なっても良い、また
、Xはメチレンまたはオキシメチレン基を表わし、アル
キル基やハロゲン置換アルキル基で置換されていても良
く、蒙は0〜3の整数を示す。あるいは、Xは−(CH
z)ρ−0−CH,−または、−0−CHz−(CL)
p−0−CHI!−であっても良く、この場合鵬=1
であって、pは1〜3の整数である。) 上記一般式(1)で示される環状エーテルの中で、特に
好ましい化合物として、エチレンオキシド、プロピレン
オキシド、1,3−ジオキソラン、1,3−ジオキサン
、1.3−ジオキソラン、1.3.5−トリオキセパン
、1,3.6−トリオキソカン、エピクロルヒドリン、
グリシジルフェニルエーテルなどが挙げられる。さらに
、触媒との反応用の環状エーテルと単独で供給される環
状エーテルとは同一であっても異なっても良い。
本発明の環状エーテルの共重合量は、触媒との反応用と
単独供給用合わせて、トリオキサンに対して0.1〜1
0モル%の範囲であり、0.2〜6モル%の範囲が選ば
れる。0.1モル%以下ではポリマ収率が低く、又、1
0モル%以上では重合時間が長(なるため好ましくない
。このうち触媒との反応用としては0.1〜3モル%の
範囲が好ましい。0.1モル%未満では触媒との反応が
十分でなく、真の触媒種−’、1’、、〜活IIiカチ
オン種の生成が不十分であり、ポリマ収率が低くなる。
単独供給用合わせて、トリオキサンに対して0.1〜1
0モル%の範囲であり、0.2〜6モル%の範囲が選ば
れる。0.1モル%以下ではポリマ収率が低く、又、1
0モル%以上では重合時間が長(なるため好ましくない
。このうち触媒との反応用としては0.1〜3モル%の
範囲が好ましい。0.1モル%未満では触媒との反応が
十分でなく、真の触媒種−’、1’、、〜活IIiカチ
オン種の生成が不十分であり、ポリマ収率が低くなる。
また、3モル%を越える範囲では環状エーテル自体の重
合が進みすぎることになる。
合が進みすぎることになる。
本発明で使用される重合触媒は三フッ化ホウ素、三フッ
化ホウ素水和物および三フッ化ホウ素と酸素原子または
イオウ原子を含む有機化合物との配位化合物から成る群
から選ばれる少なくとも一種の化合物であり、ガス状、
液状または適当な有機溶剤の溶液として使用される。三
フフ化ホウ素との配位化合物を形成する酸素またはイオ
ウ原子を有する有機化合物としては、アルコール、エー
テル、フェノール、スルフィド等が挙げられる。これら
の触媒の中で、とくに三フッ化ホウ素の配位化合物が好
ましく、とりわけ三フッ化ホウ素・ジエチルエーテル錯
体、三フフ化ホウ素・ジ(n−ブチル)エーテル錯体、
三フッ化ホウ素・ジメチルエーテル錯体、三フッ化ホウ
素・フェノール錯体が好ましい。
化ホウ素水和物および三フッ化ホウ素と酸素原子または
イオウ原子を含む有機化合物との配位化合物から成る群
から選ばれる少なくとも一種の化合物であり、ガス状、
液状または適当な有機溶剤の溶液として使用される。三
フフ化ホウ素との配位化合物を形成する酸素またはイオ
ウ原子を有する有機化合物としては、アルコール、エー
テル、フェノール、スルフィド等が挙げられる。これら
の触媒の中で、とくに三フッ化ホウ素の配位化合物が好
ましく、とりわけ三フッ化ホウ素・ジエチルエーテル錯
体、三フフ化ホウ素・ジ(n−ブチル)エーテル錯体、
三フッ化ホウ素・ジメチルエーテル錯体、三フッ化ホウ
素・フェノール錯体が好ましい。
また重合触媒用溶剤としては、ベンゼン、トルエン、キ
シレンのような芳香族炭化メ、素、n−ヘキサン、n−
へブタン、シクロヘキサンのような脂肪族炭化水素、メ
タノール、エタノール、イソプロパツールのようなアル
コール類、クロロホルム、ジクロロメタン、1.2−ジ
クロロエタン、四塩化炭素のようなハロゲン化炭化水素
、アセトン、メチルエチルケトンのようなケトン類が使
用される。
シレンのような芳香族炭化メ、素、n−ヘキサン、n−
へブタン、シクロヘキサンのような脂肪族炭化水素、メ
タノール、エタノール、イソプロパツールのようなアル
コール類、クロロホルム、ジクロロメタン、1.2−ジ
クロロエタン、四塩化炭素のようなハロゲン化炭化水素
、アセトン、メチルエチルケトンのようなケトン類が使
用される。
重合触媒の添加量は、環状エーテルとの反応用と単独供
給用を合わせて、トリオキサン1モルに対して0.00
0005〜0.1モルの範囲が好ましく、特に好ましく
は0.00001〜0.01モルの範囲である。
給用を合わせて、トリオキサン1モルに対して0.00
0005〜0.1モルの範囲が好ましく、特に好ましく
は0.00001〜0.01モルの範囲である。
また、触媒と環状エーテルによる活性カチオン種の合成
反応は極めて容易であり、その方法は特に限定されない
。たとえば、攪拌機付き混合機で行なう方法のほか、静
止型混合機(スタティック・ミキサー)や最も簡便には
配管内混合が使用できる。そして、反応時間は0.1〜
10分以内で行なわれ、特に0.1〜3分が好ましい。
反応は極めて容易であり、その方法は特に限定されない
。たとえば、攪拌機付き混合機で行なう方法のほか、静
止型混合機(スタティック・ミキサー)や最も簡便には
配管内混合が使用できる。そして、反応時間は0.1〜
10分以内で行なわれ、特に0.1〜3分が好ましい。
温度は反応液が液体の状態である範囲であればよく、通
常は0〜70°Cが好ましく使用される。
常は0〜70°Cが好ましく使用される。
0.1分以下の時間では反応が不充分であり、また10
分以上の時間では環状エーテル自体の重合が進み過ぎる
ことになる。
分以上の時間では環状エーテル自体の重合が進み過ぎる
ことになる。
本発明の塊状重合においては、重合時の急激な固化や発
熱が生じるため、強力な攪拌能力を有し、かつ反応温度
が制御できる装置が、特に好ましく使用される。
熱が生じるため、強力な攪拌能力を有し、かつ反応温度
が制御できる装置が、特に好ましく使用される。
このような性能を有する本発明の塊状重合装置としては
、シグマ型攪拌翼を有するニーダ−反応帯域として円筒
バレルを用い、そのバレルの中に同軸かつ多数の中断し
た山を有するスクリューを備え、この中断部とバレル内
面に突出した歯とがかみ合うように作動する混合機、加
熱または冷却用のジャケットを有する長いケースに一対
の互いにかみ合うような平行スクリューを持つ通常のス
クリュー押し出し機、二本の水平撹拌翼に多数のパドル
を有し、該軸を同時に同方向に回転した際に、互いに相
手のパドル面及びケース内面との間にわずかなりリアラ
ンスを保って回転するセルフクリーニング型混合機等を
挙げることができる。この中で、強力な攪拌能力を有し
、反応温度を制御できる2軸セルフクリ一ニング型混合
機が特に好ましく使用される。
、シグマ型攪拌翼を有するニーダ−反応帯域として円筒
バレルを用い、そのバレルの中に同軸かつ多数の中断し
た山を有するスクリューを備え、この中断部とバレル内
面に突出した歯とがかみ合うように作動する混合機、加
熱または冷却用のジャケットを有する長いケースに一対
の互いにかみ合うような平行スクリューを持つ通常のス
クリュー押し出し機、二本の水平撹拌翼に多数のパドル
を有し、該軸を同時に同方向に回転した際に、互いに相
手のパドル面及びケース内面との間にわずかなりリアラ
ンスを保って回転するセルフクリーニング型混合機等を
挙げることができる。この中で、強力な攪拌能力を有し
、反応温度を制御できる2軸セルフクリ一ニング型混合
機が特に好ましく使用される。
重合反応機のL/D (Lは重合機のバレルの長さ、D
は重合反応機のバレルの直径)は、パドルとバレル内面
あるいはパドル同志の僅少なりリアランスが維持できる
範囲であり、通常は6〜15の範囲で選ばれる。
は重合反応機のバレルの直径)は、パドルとバレル内面
あるいはパドル同志の僅少なりリアランスが維持できる
範囲であり、通常は6〜15の範囲で選ばれる。
重合温度は50〜140°Cの範囲、特に65〜125
℃の範囲が好ましい。50℃未満ではトリオキサンが固
体のために重合速度が遅く、また125°C以上では解
重合反応が優勢となり、高重合度の共重合体が得られな
いため好ましくない。
℃の範囲が好ましい。50℃未満ではトリオキサンが固
体のために重合速度が遅く、また125°C以上では解
重合反応が優勢となり、高重合度の共重合体が得られな
いため好ましくない。
本発明により製造されたオキシメチレン共重合体は、重
合触媒を失活させた後、次工程に供される。本発明では
、この重合触媒を失活させるための失活剤またはその有
機溶媒溶液を、重合反応機の後半部に添加し重合反応を
停止させることも可能である。
合触媒を失活させた後、次工程に供される。本発明では
、この重合触媒を失活させるための失活剤またはその有
機溶媒溶液を、重合反応機の後半部に添加し重合反応を
停止させることも可能である。
三フッ化ホウ素系触媒の失活剤としてはアミン化合物や
三価のリン化合物あるいはヒンダードアミン化合物が用
いられる。中でも、三価のリン化合物およびヒンダード
アミン化合物は失活せしめた触媒を除去する必要がない
ため、プロセス面で有利であり、さらにヒンダードアミ
ン化合物はより熱安定性に優れた共重合体を与えるため
、−層好ましく使用することができる。
三価のリン化合物あるいはヒンダードアミン化合物が用
いられる。中でも、三価のリン化合物およびヒンダード
アミン化合物は失活せしめた触媒を除去する必要がない
ため、プロセス面で有利であり、さらにヒンダードアミ
ン化合物はより熱安定性に優れた共重合体を与えるため
、−層好ましく使用することができる。
本発明で使用されるヒンダードアミン化合物は下記一般
式(II)で表わされる化合物を意味する。
式(II)で表わされる化合物を意味する。
(式中R4は水素原子または炭素数1〜3oの一価の有
機残基を示し、またR z ” Rsは炭素数1〜5の
アルキル基を示し、それぞれ同一であっても互いに異な
っていても良い。nは1以上の整数を示し、R4はn価
の有機残基を示す)。
機残基を示し、またR z ” Rsは炭素数1〜5の
アルキル基を示し、それぞれ同一であっても互いに異な
っていても良い。nは1以上の整数を示し、R4はn価
の有機残基を示す)。
失活剤の添加量はトリオキサン100重量部に対して0
.01〜5重量部用いられ、目的とする熱安定性の程度
に応じて添加量が加減される。
.01〜5重量部用いられ、目的とする熱安定性の程度
に応じて添加量が加減される。
失活剤の供給位置は重合反応機の後半である必要があり
、好ましくは吐出口のある先端部よりL/Dで0.5〜
4の範囲であり、更に好ましくはL/Dで1〜2の範囲
で選ばれる。L/Dで0.5以下では停止剤との混合時
間が不足し好ましくない。またL/Dで4以上では重合
の時間が短くなり好ましくない。温度は、当然のことそ
の有機溶媒の沸点以下の温度であり、好ましくは0〜1
00℃である。
、好ましくは吐出口のある先端部よりL/Dで0.5〜
4の範囲であり、更に好ましくはL/Dで1〜2の範囲
で選ばれる。L/Dで0.5以下では停止剤との混合時
間が不足し好ましくない。またL/Dで4以上では重合
の時間が短くなり好ましくない。温度は、当然のことそ
の有機溶媒の沸点以下の温度であり、好ましくは0〜1
00℃である。
またその他、重合反応機には適当な重合度調節剤やその
他の添加剤も供給することも可能である。
他の添加剤も供給することも可能である。
さらに、本発明によって製造されたオキシメチレン共重
合体は、不安定末端を封鎖あるいは除去することによっ
て安定化した後、実用に供される。この場合の安定化方
法は通常公知の方法が採用される。
合体は、不安定末端を封鎖あるいは除去することによっ
て安定化した後、実用に供される。この場合の安定化方
法は通常公知の方法が採用される。
次に添付図面によって本発明の実施方法の一例を説明す
る。
る。
第1図において、触媒供給管1から供給される触媒は、
環状エーテル供給管2から供給される環状エーテルと供
給口4に入る手前で合流し、配管内で反応し重合機5に
入る。一方、環状エーテル供給管2”から供給される環
状エーテルは単独で重合機5に入る。トリオキサンはト
リオキサン供給管3から供給された重合機5に入る。あ
るいは環状エーテル供給管2゛ とトリオキサン供給管
3とを供給口4に入る前に合流させ、単独で供給した環
状エーテルとトリオキサンが混合した後重合機5に入る
0重合機5は攪拌軸9、複数の板状バドル7および温度
調整用ジャケット8を有する2軸セルフクリ一ニング型
混合機である。バドル7の断面形状は第2図に示される
様な凸レンズ型形状をしている。なお重合機5の供給口
4の下部および吐出口6の上部は通常のスクリュー10
で構成されている。
環状エーテル供給管2から供給される環状エーテルと供
給口4に入る手前で合流し、配管内で反応し重合機5に
入る。一方、環状エーテル供給管2”から供給される環
状エーテルは単独で重合機5に入る。トリオキサンはト
リオキサン供給管3から供給された重合機5に入る。あ
るいは環状エーテル供給管2゛ とトリオキサン供給管
3とを供給口4に入る前に合流させ、単独で供給した環
状エーテルとトリオキサンが混合した後重合機5に入る
0重合機5は攪拌軸9、複数の板状バドル7および温度
調整用ジャケット8を有する2軸セルフクリ一ニング型
混合機である。バドル7の断面形状は第2図に示される
様な凸レンズ型形状をしている。なお重合機5の供給口
4の下部および吐出口6の上部は通常のスクリュー10
で構成されている。
重合された共重合体は失活剤供給管11で供給される失
活剤と混合され、吐出口6より排出される。
活剤と混合され、吐出口6より排出される。
次に実施例および比較例により本発明を説明する。なお
、例中に示されるオキシメチレン共重合体の安定化およ
び、物性等の測定は以下のようにして行った。
、例中に示されるオキシメチレン共重合体の安定化およ
び、物性等の測定は以下のようにして行った。
Iオキシメチレン共重合体の安定化1
重合で得られたオキシメチレン共重合体100重量部に
対して、ペンタエリスリチル−テトラキス[3−(3,
5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピ
オネート) 0.50重量部、水酸化カルシウム0.1
0重量部、ジシアンジアミド0.10重量部を添加し、
通常のベンド付2軸押出機に連続供給し、230°C1
50torrで溶融安定化した。
対して、ペンタエリスリチル−テトラキス[3−(3,
5−ジ−t−ブチル−4−ヒドロキシフェニル)プロピ
オネート) 0.50重量部、水酸化カルシウム0.1
0重量部、ジシアンジアミド0.10重量部を添加し、
通常のベンド付2軸押出機に連続供給し、230°C1
50torrで溶融安定化した。
[オキシメチレン共重合体の重合収率j重合で得られた
オキシメチレン共重合体100gをベンゼン500d中
で30分間室温で攪拌した後、ポリマを濾別して真空乾
燥した。乾燥後のポリマ重量を測定し重合収率とした。
オキシメチレン共重合体100gをベンゼン500d中
で30分間室温で攪拌した後、ポリマを濾別して真空乾
燥した。乾燥後のポリマ重量を測定し重合収率とした。
[オキシメチレン共重合体の重合度I
ASTM 01238に従って、旧を190°C/21
60gで測定した。
60gで測定した。
[オキシメチレン共重合体の融点1
差動走査熱量計を使用して、窒素雰囲気下10℃/分で
昇温しで融点を測定した。
昇温しで融点を測定した。
[オキシメチレン共重合体の加熱分解率1熱天秤装置を
使用して、空気雰囲気下240″C160分で重量の減
少率を測定した。
使用して、空気雰囲気下240″C160分で重量の減
少率を測定した。
[オキシメチレン共重合体の機械物性15オンスの射出
能力を有する射出成形機を用いてシリンダ温度200°
C1金型温度60°C1成形サイクル50秒に設定して
引張試験片、アイゾツト衝撃試験片を射出成形した。こ
れら成形品を用いて、引張物性、アイゾツト衝撃値をそ
れぞれASTM D−638、D−256に従って測定
した。
能力を有する射出成形機を用いてシリンダ温度200°
C1金型温度60°C1成形サイクル50秒に設定して
引張試験片、アイゾツト衝撃試験片を射出成形した。こ
れら成形品を用いて、引張物性、アイゾツト衝撃値をそ
れぞれASTM D−638、D−256に従って測定
した。
実施例1
第2図に示した如き断面が凸レンズ型のパドルを有する
セルフクリーニング型2軸混合機を重合反応機として用
い、第1図に示した如きフローでトリオキサン30kg
/hを供給した。触媒として三フッ化ホウ素・ジエチル
エーテラートを3.70重量%含むベンゼン溶液を0.
10kg/bと環状エーテルとして1.3−ジオキソラ
ン0.40kg/hを室温配管内で2分反応させ反応機
に供給した。
セルフクリーニング型2軸混合機を重合反応機として用
い、第1図に示した如きフローでトリオキサン30kg
/hを供給した。触媒として三フッ化ホウ素・ジエチル
エーテラートを3.70重量%含むベンゼン溶液を0.
10kg/bと環状エーテルとして1.3−ジオキソラ
ン0.40kg/hを室温配管内で2分反応させ反応機
に供給した。
さらに、1.3−ジオキソラン0.80kg/hを単独
で反応機に供給した。そして、失活剤としてビス(1,
2,2,6,6−ベンタメチルー4−とペリビニル)セ
バケートを5.3重量%含むベンゼン溶液を0.52)
cg/hを反応機の後半部に供給した。なお、重合度調
節剤としてメチラールを用い所望の重合度に調節した。
で反応機に供給した。そして、失活剤としてビス(1,
2,2,6,6−ベンタメチルー4−とペリビニル)セ
バケートを5.3重量%含むベンゼン溶液を0.52)
cg/hを反応機の後半部に供給した。なお、重合度調
節剤としてメチラールを用い所望の重合度に調節した。
反応機の内径はIQOma+、 L/Dは10であった
。
。
パドルはフラットパドル、ヘリカルパドル合わせて36
枚/軸取り付けられており、供給口下部及び吐出口上部
は通常のスクリューとなっている。失活剤の供給部は反
応機の先端部よりL/Dで2の位置であった。反応機の
ジャケットは温水で50℃に調整された。攪拌軸は同方
向回転で30rp−に設定した。
枚/軸取り付けられており、供給口下部及び吐出口上部
は通常のスクリューとなっている。失活剤の供給部は反
応機の先端部よりL/Dで2の位置であった。反応機の
ジャケットは温水で50℃に調整された。攪拌軸は同方
向回転で30rp−に設定した。
この時、得られたポリマの重合収率は98.6%であっ
た。引き続き安定化し、ポリマのMlを測定したところ
9.1であった。一方、加熱分解率は2.5%と極めて
良好な熱安定性のものが得られた。さらに、融点および
機械物性を測定した結果を以下に示す。
た。引き続き安定化し、ポリマのMlを測定したところ
9.1であった。一方、加熱分解率は2.5%と極めて
良好な熱安定性のものが得られた。さらに、融点および
機械物性を測定した結果を以下に示す。
融点 ; 164.3°C
引っ張り強度 ; 59MPa
引っ張り破断伸度;74%
アイゾツト衝撃値: 65J/a+
(%”ノツチ)
実施例2
実施例1のうち、単独で供給する1、3−ジオキソラン
0.80kg/hの代わりにエチレンオキシド0.44
kg/hを用い、さらに重合機に供給する前にトリオキ
サンと混合させたのち供給した。
0.80kg/hの代わりにエチレンオキシド0.44
kg/hを用い、さらに重合機に供給する前にトリオキ
サンと混合させたのち供給した。
この時、得られたポリマの重合収率は98.5%であっ
た。引き続き安定化し、ポリマのMlを測定したところ
8.9であった。一方、加熱分解率は2.9%と極めて
良好な熱安定性のものが得られた。さらに、融点および
機械物性を測定した結果を以下に示す。
た。引き続き安定化し、ポリマのMlを測定したところ
8.9であった。一方、加熱分解率は2.9%と極めて
良好な熱安定性のものが得られた。さらに、融点および
機械物性を測定した結果を以下に示す。
融点 ; 164.5°C
引っ張り強度 ; 60MPa
引っ張り破断伸度;76%
アイゾツト衝撃値; 66J/細
(2”ノツチ)
比較例1
単独の環状エーテル供給を停止し、触媒との反応用に1
,3−ジオキソラン1.20kg/hを供給したこと以
外は全〈実施例1同様に重合したところ、重合収率は9
6.8%と低下した。さらに、安定化し融点および機械
物性を測定した結果を以下に示す。
,3−ジオキソラン1.20kg/hを供給したこと以
外は全〈実施例1同様に重合したところ、重合収率は9
6.8%と低下した。さらに、安定化し融点および機械
物性を測定した結果を以下に示す。
融点 ; 165.7°C
引っ張り強度 ; 60MPa
引っ張り破断伸度;64%
アイゾツト衝撃値; 61J/m
C’A”ノツチ)
実施例1と比較例1の融点、機械物性を較べると、環状
エーテルを分割しない比較例1では融点が上昇し、共重
合成分がブロック化していることが窺える。また、機械
物性的にも破断伸度が低下してきており好ましくない。
エーテルを分割しない比較例1では融点が上昇し、共重
合成分がブロック化していることが窺える。また、機械
物性的にも破断伸度が低下してきており好ましくない。
比較例2
単独の環状エーテル供給を停止し、触媒との反応用にエ
チレンオキシド0.66kg/hを供給したこと以外は
全〈実施例1同様に重合したところ、重合収率は92.
3%と低下した。また、加熱分解率も3.7%となり、
熱安定性も低下した。さらに、安定化し融点および機械
物性を測定した結果を以下に示す。
チレンオキシド0.66kg/hを供給したこと以外は
全〈実施例1同様に重合したところ、重合収率は92.
3%と低下した。また、加熱分解率も3.7%となり、
熱安定性も低下した。さらに、安定化し融点および機械
物性を測定した結果を以下に示す。
融点 ; 167.7°C
引っ張り強度 ; 58MPa
引っ張り破断伸度;65%
アイゾツト衝撃値; 58J/m
(%“ノツチ)
実施例1と比較例1の融点、機械物性を較べると、環状
エーテルを分割しない比較例2では融点が上昇し、共重
合成分がブロック化していることが窺える。また、機械
物性が低下しており好ましくない。
エーテルを分割しない比較例2では融点が上昇し、共重
合成分がブロック化していることが窺える。また、機械
物性が低下しており好ましくない。
機械機構部品、電気・電子部品等、幅広い用途に使用さ
れているポリアセタールコポリマ製造工程において、本
発明の方法を用いることで、優れた機械物性と熱安定性
を有するポリマが極めて短時間かつ高収率で得られる。
れているポリアセタールコポリマ製造工程において、本
発明の方法を用いることで、優れた機械物性と熱安定性
を有するポリマが極めて短時間かつ高収率で得られる。
第1図は本発明を実施するための重合反応機の一部切開
側面図、第2図は重合反応機中の凸レンズ型パドルの部
分断面図である。 1・・・触媒供給管、2.2゛・・・環状エーテル供給
管、3・・・トオリキサン供給管、4・・・供給口、5
・・・重合反応機、6・・・吐出口、7・・・パドル、
8・・・ジャケット、9・・・撹拌軸、10・・・スク
リュー、11・・・失活剤供給管。 第2
側面図、第2図は重合反応機中の凸レンズ型パドルの部
分断面図である。 1・・・触媒供給管、2.2゛・・・環状エーテル供給
管、3・・・トオリキサン供給管、4・・・供給口、5
・・・重合反応機、6・・・吐出口、7・・・パドル、
8・・・ジャケット、9・・・撹拌軸、10・・・スク
リュー、11・・・失活剤供給管。 第2
Claims (1)
- トリオキサンと環状エーテルとを三フッ化ホウ素、三
フッ化ホウ素水和物および三フッ化ホウ素と酸素原子ま
たはイオウ原子を含む有機化合物との配位化合物から成
る群から選ばれる少なくとも一種の重合触媒の存在下に
塊状重合させてオキシメチレン共重合体を製造する際に
、予め一部の環状エーテルと重合触媒とを混合し予備重
合させてトリオキサンに添加すると共に、別に環状エー
テルを単独でトリオキサンに添加し、これらを反応させ
ることを特徴とするオキシメチレン共重合体の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17750890A JPH0465413A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17750890A JPH0465413A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0465413A true JPH0465413A (ja) | 1992-03-02 |
Family
ID=16032136
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17750890A Pending JPH0465413A (ja) | 1990-07-06 | 1990-07-06 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0465413A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6037439A (en) * | 1997-08-22 | 2000-03-14 | Polyplastics Co., Ltd. | Process for continuous production of polyacetal resin |
CN1053679C (zh) * | 1994-02-28 | 2000-06-21 | 旭化成工业株式会社 | 缩醛共聚物的制备方法 |
-
1990
- 1990-07-06 JP JP17750890A patent/JPH0465413A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1053679C (zh) * | 1994-02-28 | 2000-06-21 | 旭化成工业株式会社 | 缩醛共聚物的制备方法 |
US6037439A (en) * | 1997-08-22 | 2000-03-14 | Polyplastics Co., Ltd. | Process for continuous production of polyacetal resin |
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