JPH0461917A - 排ガス処理装置 - Google Patents
排ガス処理装置Info
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- JPH0461917A JPH0461917A JP2164215A JP16421590A JPH0461917A JP H0461917 A JPH0461917 A JP H0461917A JP 2164215 A JP2164215 A JP 2164215A JP 16421590 A JP16421590 A JP 16421590A JP H0461917 A JPH0461917 A JP H0461917A
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- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は、ボイラ、ガスタービン、ディーゼルエンジン
、燃焼炉、焼却炉等の排ガス中の窒素酸化物（以下ＮＯ
ｘという）の除去に適用される排ガス処理装置に関する
。
、燃焼炉、焼却炉等の排ガス中の窒素酸化物（以下ＮＯ
ｘという）の除去に適用される排ガス処理装置に関する
。
第４図に従来の石炭焚又は重油焚ボイラの排ガス処理シ
ステム系統図を示す。
ステム系統図を示す。
燃料の石炭は、石炭バンカー１で一旦貯蔵された後、微
粉炭機２に送られ、ボイラ３の燃焼に適する粒度（一般
に２００メンンユ通過が８０％程度）に微粉砕された後
、ボイラ３に送られる。燃料が重油の場合には、重油燃
料ポンプ４により加圧されボイラ３内に供給される。
粉炭機２に送られ、ボイラ３の燃焼に適する粒度（一般
に２００メンンユ通過が８０％程度）に微粉砕された後
、ボイラ３に送られる。燃料が重油の場合には、重油燃
料ポンプ４により加圧されボイラ３内に供給される。
ボイラ３の燃焼炉で燃焼された高温の燃焼ガスは、ター
ビンへ蒸気を送るボイラ３に熱を供給しながら自らは温
度を下げ、約３５０°Ｃで排煙脱硝装置（乾式有触媒脱
硝装Ｗ）５へ送られ、ここで排ガス中のを吉成分のＮ０
ｘ（Ｎｏが約９０％、ＮＯ□が約１０％の割合）を除去
した後、空気予熱器６に送られ、燃焼用空気と熱交換に
より温度が約１４０°Ｃに低下する。その後排ガス中の
ダストか電気集しん器７で除去され、更に排煙脱硫装置
８で硫黄酸化物（ＳＯｘ）が除去された後、煙突９より
大気に放出される。
ビンへ蒸気を送るボイラ３に熱を供給しながら自らは温
度を下げ、約３５０°Ｃで排煙脱硝装置（乾式有触媒脱
硝装Ｗ）５へ送られ、ここで排ガス中のを吉成分のＮ０
ｘ（Ｎｏが約９０％、ＮＯ□が約１０％の割合）を除去
した後、空気予熱器６に送られ、燃焼用空気と熱交換に
より温度が約１４０°Ｃに低下する。その後排ガス中の
ダストか電気集しん器７で除去され、更に排煙脱硫装置
８で硫黄酸化物（ＳＯｘ）が除去された後、煙突９より
大気に放出される。
排ガス中のＮＯｘの除去には、触媒を使用した乾式の脱
硝装置が用いられている。
硝装置が用いられている。
〔発明が解決しようとする課題］
ボイラ、ガスタービン、焼却炉等の排ガス中のＮＯｘを
除去するため、従来より乾式を触媒脱硝装置が用いられ
ているが、この乾式有触媒脱硝装置には、次の解決すべ
き課題がある。
除去するため、従来より乾式を触媒脱硝装置が用いられ
ているが、この乾式有触媒脱硝装置には、次の解決すべ
き課題がある。
（１）触媒の作用に適したガス温度範囲は３００°Ｃ〜
４００°Ｃの限られた温度領域にあるため、脱硝装置の
設置場所が限定され（一般にボイラでは節炭器出口）、
プラントのレイアウトに制約がある。
４００°Ｃの限られた温度領域にあるため、脱硝装置の
設置場所が限定され（一般にボイラでは節炭器出口）、
プラントのレイアウトに制約がある。
（２１ＮＯＸ除去にアンモニアを注入する必要かある。
反応は次の通りであり、
４ ＮＯ＋ ４ ＮＨ，＋Ｏ□→４ Ｎ２＋６ Ｎ２０
このアンモニアのうち一部（アンモニア投入量の１０％
以下、通常は１％〜３％）は、リークアンモニアとして
そのまま排ガス中に含まれた状態で排出されるため、臭
ス対策等を考慮する必要がある。
このアンモニアのうち一部（アンモニア投入量の１０％
以下、通常は１％〜３％）は、リークアンモニアとして
そのまま排ガス中に含まれた状態で排出されるため、臭
ス対策等を考慮する必要がある。
（３）黄硫（Ｓ）を含む燃料を使用する場合、排ガス中
にＳＯｌが含まれるため、一般に３００°Ｃ以下の温度
域ではアンモニアとＳ（ｈが反応して、酸性硫安を生成
し後流側機器（ボイラでは空気予熱器）での閉塞のトラ
ブルを発生する。なお、酸性硫安の生成反応は次の通り
である。
にＳＯｌが含まれるため、一般に３００°Ｃ以下の温度
域ではアンモニアとＳ（ｈが反応して、酸性硫安を生成
し後流側機器（ボイラでは空気予熱器）での閉塞のトラ
ブルを発生する。なお、酸性硫安の生成反応は次の通り
である。
ＳＯ３＋ＮＨ３＋Ｈ２０→ＮＨ，）ｌｓＯ４従って、こ
の酸性硫安の生成を防止するには３００°Ｃ以上の温度
範囲でアンモニアを注入するという運転を行なうｌ・要
があり、運転上の制約がある。すなわちボイラの起動特
等３００°Ｃ以下の温度域ではＮＯｘ除去を行なうこと
ができない。
の酸性硫安の生成を防止するには３００°Ｃ以上の温度
範囲でアンモニアを注入するという運転を行なうｌ・要
があり、運転上の制約がある。すなわちボイラの起動特
等３００°Ｃ以下の温度域ではＮＯｘ除去を行なうこと
ができない。
（４）極低ＮＯｘの排ガスを得るためには、例えば９５
％以上を得るため、膨大な触媒量を必要とし、経済的で
ない。
％以上を得るため、膨大な触媒量を必要とし、経済的で
ない。
勿ち、従来の乾式有触媒脱硝装置を使用すると、ＮＯｘ
を除去することは可能であるか、ガス温度等種々の制約
があり、より運用性に優れ、かつ経済的な排ガス処理装
置が望まれている。
を除去することは可能であるか、ガス温度等種々の制約
があり、より運用性に優れ、かつ経済的な排ガス処理装
置が望まれている。
本発明は、前記の課題を解決することができる排ガス処
理装置を提供しようとするものである。
理装置を提供しようとするものである。
本発明の排ガス処理装置は、排ガスの上゛流側に乾式有
触媒脱硝装置を設置し、同乾式有触媒脱硝装置の後流側
にプラズマ脱硫装置を設置した。
触媒脱硝装置を設置し、同乾式有触媒脱硝装置の後流側
にプラズマ脱硫装置を設置した。
［作用］
本発明では、比較的高いＮｏｘｉｉ度の排ガスから効率
良りＮＯｘを除去することができる乾式有触媒脱硝装置
をＮＯｘ濃度が高い排ガスの上流側に設置して排ガスの
脱硝を行ない、同乾式有触媒脱硝装置で脱硝作用を受け
てＮＯｘ濃度が滅失した排ガスを比較的低いＮＯｘ濃度
の排ガスから効率良＜ ＮＯｘを除去することができる
プラズマ脱硝装置におし）で脱硝することによって、全
体として高性能で経済的に排ガスの脱硝処理が行なわれ
る。
良りＮＯｘを除去することができる乾式有触媒脱硝装置
をＮＯｘ濃度が高い排ガスの上流側に設置して排ガスの
脱硝を行ない、同乾式有触媒脱硝装置で脱硝作用を受け
てＮＯｘ濃度が滅失した排ガスを比較的低いＮＯｘ濃度
の排ガスから効率良＜ ＮＯｘを除去することができる
プラズマ脱硝装置におし）で脱硝することによって、全
体として高性能で経済的に排ガスの脱硝処理が行なわれ
る。
また、排ガスの発生源の起動時等の排ガス温度が低く乾
式有触媒脱硝装置による脱硝を行なうことができない時
においても、アンモニアを使用しないプラズマ脱硝装置
によって排ガスの脱硝を行ない排ガス中のＮＯｘが有効
に低減される。
式有触媒脱硝装置による脱硝を行なうことができない時
においても、アンモニアを使用しないプラズマ脱硝装置
によって排ガスの脱硝を行ない排ガス中のＮＯｘが有効
に低減される。
また更に、プラズマ脱硝装置を設置したことによって、
乾式有触媒脱硝装置単独設置の場合に比して乾式有触媒
脱硝装置の脱硝率を下げ、これによって所要の触媒量が
著しく低減する。
乾式有触媒脱硝装置単独設置の場合に比して乾式有触媒
脱硝装置の脱硝率を下げ、これによって所要の触媒量が
著しく低減する。
［実施例］
本発明の第１の実施例を第１図及び第２図によって説明
する。
する。
本実施例は、乾式有触媒脱硝装置５とプラズマ脱硝装置
１０の組合せによるハイブリット脱硝装置に係るもので
あって、第４図に示されると同様な型式のボイラに適用
される。第１図において、ボイラ３の各部分は、第４図
におけると同一の符号が付せられており、その説明を省
略する。
１０の組合せによるハイブリット脱硝装置に係るもので
あって、第４図に示されると同様な型式のボイラに適用
される。第１図において、ボイラ３の各部分は、第４図
におけると同一の符号が付せられており、その説明を省
略する。
本実施例では、ボイラ３の排ガス出口と空気予熱器６と
の間にアンモニアを圧入した排ガスの脱硝作用を行なう
乾式有触媒脱硝装置５が設置され、空気予熱器６の後流
側の電気集しん器７と同電気集しん器７の後流側の排煙
脱硫装置８との間にプラズマ脱硝装置１０が設置され、
排煙脱硫装置８を出る排ガスは煙突９より大気に放出さ
れるようになっている。
の間にアンモニアを圧入した排ガスの脱硝作用を行なう
乾式有触媒脱硝装置５が設置され、空気予熱器６の後流
側の電気集しん器７と同電気集しん器７の後流側の排煙
脱硫装置８との間にプラズマ脱硝装置１０が設置され、
排煙脱硫装置８を出る排ガスは煙突９より大気に放出さ
れるようになっている。
前記乾式有触媒脱硝装置５は、排ガス中にアンモニア（
ＮＨ３）を注入し、脱硝装置の反応器内に充填された触
媒によって、排ガス中のＮＯｘを例えば次式によってＮ
２とＨ，Ｏに分解処理するようになっている。
ＮＨ３）を注入し、脱硝装置の反応器内に充填された触
媒によって、排ガス中のＮＯｘを例えば次式によってＮ
２とＨ，Ｏに分解処理するようになっている。
４ ＮＯ＋ ４ ＮＨｒ＋ｏ□→４ Ｎ２＋ ６ Ｈ２
Ｏまた、前記プラズマ脱硝装置１０は、高周波交流電源
を用いて排ガスダクト中の電極をもつプラズマ発生器に
よって排ガス中にプラズマを発生させ、排ガス中のＮＯ
ｘを例えば次式によってＮ２と０□に分解処理するよう
になっている。
Ｏまた、前記プラズマ脱硝装置１０は、高周波交流電源
を用いて排ガスダクト中の電極をもつプラズマ発生器に
よって排ガス中にプラズマを発生させ、排ガス中のＮＯ
ｘを例えば次式によってＮ２と０□に分解処理するよう
になっている。
２ＮＯ→Ｎ ｚ 十Ｏｚ
本実施例では、ボイラ３から排出された燃焼排ガスは、
乾式を触媒脱硝装置５へ送ろれ、比較的Ｎ０ｘｉｌｊｉ
度の高い排ガスに対して効率良＜ ＮＯｘを除去する乾
式有触媒脱硝装置５によって排ガス中のＮＯｘを効果的
に除去する第１段除去（例えば１１００ｐｐを６０％脱
硝し４０ｐｐｍとする）が行なわれる。その上で排ガス
は、空気予熱器６及び電気集しん器７を経て、プラズマ
脱硝装置１０に送られ、比較的ＮＯｘ濃度の低い排ガス
に対してＮＯｘ除去を効率良く行なうプラズマ脱硝装置
１０において排ガス中の第２段の最終ＮＯｘ除去（例え
ば４ｏｐｐｍを８０％脱硝して８ｐｐｍとする）が効果
的に行なわれる。
乾式を触媒脱硝装置５へ送ろれ、比較的Ｎ０ｘｉｌｊｉ
度の高い排ガスに対して効率良＜ ＮＯｘを除去する乾
式有触媒脱硝装置５によって排ガス中のＮＯｘを効果的
に除去する第１段除去（例えば１１００ｐｐを６０％脱
硝し４０ｐｐｍとする）が行なわれる。その上で排ガス
は、空気予熱器６及び電気集しん器７を経て、プラズマ
脱硝装置１０に送られ、比較的ＮＯｘ濃度の低い排ガス
に対してＮＯｘ除去を効率良く行なうプラズマ脱硝装置
１０において排ガス中の第２段の最終ＮＯｘ除去（例え
ば４ｏｐｐｍを８０％脱硝して８ｐｐｍとする）が効果
的に行なわれる。
このようにしてＮＯｘ除去された排ガスは、排煙脱硫装
置８でＳＯｘ除去された後、煙突９がら大気に放出され
る。
置８でＳＯｘ除去された後、煙突９がら大気に放出され
る。
本実施例において、ボイラ３で重油焚きを行なった場合
の代表的な１例を第２図に示す。
の代表的な１例を第２図に示す。
ボイラ３の出口■てＮＯｘ ＝ １１００ｐｐの排ガス
は、比較的ｈｏｘｉ４度の高い排ガスに対して効率良＜
ＮＯＸを除去する乾式有触媒脱硝装置５で６０％脱硝
され（（Ｉ）のルート） ＮＯＸ ＝ ４０ｐｐｎ＋
（＠点）となって同脱硝装置５から排出された後、空気
予熱器６でガス温度が３５０°Ｃから１４０“Ｃに低下
した上、比較的ＮＯｘ濃度の低い排ガスに対して効率良
＜ ＮＯＸを除去するプラズマ脱硝装置１０（Ｃ）点）
に送られ、更に８０％脱硝され（（■）のルート） 、
Ｎ０ｘ＝ ８ ｐｐｍ（０点）となって同脱硝装置１０
から排出される。こうしてハイブリット型式の両脱硝装
置５．１０によりトータルキしてＮＯｘ ＝ ｌｏＯｐ
ｐｍから８％に９２％の脱硝率が経済的に達成される。
は、比較的ｈｏｘｉ４度の高い排ガスに対して効率良＜
ＮＯＸを除去する乾式有触媒脱硝装置５で６０％脱硝
され（（Ｉ）のルート） ＮＯＸ ＝ ４０ｐｐｎ＋
（＠点）となって同脱硝装置５から排出された後、空気
予熱器６でガス温度が３５０°Ｃから１４０“Ｃに低下
した上、比較的ＮＯｘ濃度の低い排ガスに対して効率良
＜ ＮＯＸを除去するプラズマ脱硝装置１０（Ｃ）点）
に送られ、更に８０％脱硝され（（■）のルート） 、
Ｎ０ｘ＝ ８ ｐｐｍ（０点）となって同脱硝装置１０
から排出される。こうしてハイブリット型式の両脱硝装
置５．１０によりトータルキしてＮＯｘ ＝ ｌｏＯｐ
ｐｍから８％に９２％の脱硝率が経済的に達成される。
従来の乾式有触媒脱硝装置を単独設置した場合には、第
２図中の０点から［Ｆ］点（（■）のルート）まで乾式
有触媒脱硝装置で脱硝することになる。
２図中の０点から［Ｆ］点（（■）のルート）まで乾式
有触媒脱硝装置で脱硝することになる。
乾式有触媒脱硝装置においては、第６図に示すように、
高い脱硝率（例えば８０％以上）を得ようとする場合に
は、必要とする触媒量は脱硝率とは比例せず触媒量が増
加し、膨大な触媒量が必要となる。このために、乾式を
触媒脱硝装置のみを設置した場合には、触媒量が膨大と
なり、設備費が高くなり、また設置スペースも膨大とな
り、場合によってはプラントのレイアウトが成立しなく
なることもある。
高い脱硝率（例えば８０％以上）を得ようとする場合に
は、必要とする触媒量は脱硝率とは比例せず触媒量が増
加し、膨大な触媒量が必要となる。このために、乾式を
触媒脱硝装置のみを設置した場合には、触媒量が膨大と
なり、設備費が高くなり、また設置スペースも膨大とな
り、場合によってはプラントのレイアウトが成立しなく
なることもある。
これに反して、本実施例では、乾式有触媒脱硝装置５は
、排ガス中の１１００ｐｐノＮＯｘを４０ｐｐｍｉＺ脱
６Ｎｉしているので、触媒量を著しく低減することがで
き、設備費を低廉にし、かつ設置スペースを小さくする
ことができる。
、排ガス中の１１００ｐｐノＮＯｘを４０ｐｐｍｉＺ脱
６Ｎｉしているので、触媒量を著しく低減することがで
き、設備費を低廉にし、かつ設置スペースを小さくする
ことができる。
一方、第７図に示すように、プラズマ脱硝装置は、ＮＯ
ｘ濃度の低い領域で高い脱硝率を得ることができる特性
を有している。本実施例においては、乾式有触媒脱硝装
置５において脱硝作用を受け、前記第２図に示すように
、例えばＮＯｘ４度が４ｏｐｐｍと低下した排ガスをプ
ラズマ脱硝装置１ｏで脱硝することによって、排ガス中
のＮＯｘを有効に最終除去（ポリ、ンヤーとじて使用）
することができる。
ｘ濃度の低い領域で高い脱硝率を得ることができる特性
を有している。本実施例においては、乾式有触媒脱硝装
置５において脱硝作用を受け、前記第２図に示すように
、例えばＮＯｘ４度が４ｏｐｐｍと低下した排ガスをプ
ラズマ脱硝装置１ｏで脱硝することによって、排ガス中
のＮＯｘを有効に最終除去（ポリ、ンヤーとじて使用）
することができる。
また、第５図にボイラ起動時のＮ０４度とガス温度の状
況を示す。前記のように、乾式有触媒脱硝装置において
は、アンモニアからの酸性硫安の生成を防止するために
、排ガス温度が３００’Ｃ以下では脱硝作用を行なうこ
とができず、第５図に示すように、ボイラの点火から乾
式有触媒脱硝装置投入（アンモニア注入）までに時間を
要する。従って、乾式有触媒脱硝装置のみを単独に設置
する場合には、この間脱硝作用を行なうことができず、
第５Ｖ中の線Ａに示すように、アンモニア注入が可能に
なるＣの期間では、排出される排ガス中のＮＯｘ４度が
高くなる。
況を示す。前記のように、乾式有触媒脱硝装置において
は、アンモニアからの酸性硫安の生成を防止するために
、排ガス温度が３００’Ｃ以下では脱硝作用を行なうこ
とができず、第５図に示すように、ボイラの点火から乾
式有触媒脱硝装置投入（アンモニア注入）までに時間を
要する。従って、乾式有触媒脱硝装置のみを単独に設置
する場合には、この間脱硝作用を行なうことができず、
第５Ｖ中の線Ａに示すように、アンモニア注入が可能に
なるＣの期間では、排出される排ガス中のＮＯｘ４度が
高くなる。
これに反して、本実施例では、ボイラ起動時にアンモニ
アを使用しないプラズマ脱硝装置を働かすことで、ボイ
ラ起動時からＮＯｘ除去を行なうことができ、第５図中
線Ｂで示すように、ボイラの運転中のすべてにわたって
ＮＯｘの規制値以下にＮＯｘ値を抑えることができる。
アを使用しないプラズマ脱硝装置を働かすことで、ボイ
ラ起動時からＮＯｘ除去を行なうことができ、第５図中
線Ｂで示すように、ボイラの運転中のすべてにわたって
ＮＯｘの規制値以下にＮＯｘ値を抑えることができる。
以上説明したように、本実施例では、上流側に乾式有触
媒脱硝装置５を、下流側にプラズマ脱硝装置１０をそれ
ぞれ設置することによって、両脱硝装置５．１０の特性
を生かして効率良く排ガス中のＮＯｘを除去することが
でき、また、乾式有触媒脱硝装置５の触媒量を減少させ
ることができ、また更に、ボイラの起動時等の排ガス温
度が低い場合にも必要なＮＯｘ除去を行なうことができ
る。
媒脱硝装置５を、下流側にプラズマ脱硝装置１０をそれ
ぞれ設置することによって、両脱硝装置５．１０の特性
を生かして効率良く排ガス中のＮＯｘを除去することが
でき、また、乾式有触媒脱硝装置５の触媒量を減少させ
ることができ、また更に、ボイラの起動時等の排ガス温
度が低い場合にも必要なＮＯｘ除去を行なうことができ
る。
本発明の第２の実施例を第３図によって説明する。
本実施例が前記第１の実施例と異る点は、煙突９内にプ
ラズマ脱硝装置１０を設置し、煙突組込型とした点であ
る。
ラズマ脱硝装置１０を設置し、煙突組込型とした点であ
る。
本実施例においても、前記第１の実施例と同様、ボイラ
３を出た燃焼排ガスは乾式有触媒脱硝装置５でＮＯｘ除
去（第１段階）され、空気予熱器６、電気集しん器７、
排煙脱硫装置８を通り、煙突９内に設置されたプラズマ
脱硝装ａｆｌｏに送られ、ここでＮＯｘの最終除去（第
２段階）が行なわれる。
３を出た燃焼排ガスは乾式有触媒脱硝装置５でＮＯｘ除
去（第１段階）され、空気予熱器６、電気集しん器７、
排煙脱硫装置８を通り、煙突９内に設置されたプラズマ
脱硝装ａｆｌｏに送られ、ここでＮＯｘの最終除去（第
２段階）が行なわれる。
本実施例においても、前記第１の実施例よ同様な作用及
び効果を奏することができるが、これに加えて、プラズ
マ脱硝装置１０はガス温度の制約を受けないことから、
本実施例のように煙突９内に設置することが可能であり
、本実施例：よプラントのスペース上極めて有効である
。
び効果を奏することができるが、これに加えて、プラズ
マ脱硝装置１０はガス温度の制約を受けないことから、
本実施例のように煙突９内に設置することが可能であり
、本実施例：よプラントのスペース上極めて有効である
。
（１１本発明は、乾式有触媒脱硝装置の“°比較的高い
１ｆＣｈｆｉ度の排ガスから効率良（ＮＯｘを除去でき
る゛という特徴とプラズマ脱硝装置の“比較的低いＩＪ
Ｏｘ ａ度の排ガスから効率良＜ ＮＯｘを除去でき
る″という特徴を利用できるように、上流側に乾式有触
媒脱硝装置を、その下流側にプラズマ脱硝装置を設置し
たことによって、脱硝率が高く、運転性に優れ、かつ経
済的な排ガス処理（ＮＯｘ除去）装置を捷供することが
できる。
１ｆＣｈｆｉ度の排ガスから効率良（ＮＯｘを除去でき
る゛という特徴とプラズマ脱硝装置の“比較的低いＩＪ
Ｏｘ ａ度の排ガスから効率良＜ ＮＯｘを除去でき
る″という特徴を利用できるように、上流側に乾式有触
媒脱硝装置を、その下流側にプラズマ脱硝装置を設置し
たことによって、脱硝率が高く、運転性に優れ、かつ経
済的な排ガス処理（ＮＯｘ除去）装置を捷供することが
できる。
（２）乾式存触媒脱硝装置を単独設置した場合に比して
、所要触媒量を著しく低減することができ、またこれに
伴って装置を小型化することができる。
、所要触媒量を著しく低減することができ、またこれに
伴って装置を小型化することができる。
（３）プラズマ脱硝装置を用いることによって、乾式有
触媒脱硝装置を作動させることができない排ガス温度が
低い場合にも、プラズマ脱硝装置によって所要の脱硝作
用を行なうことができる。
触媒脱硝装置を作動させることができない排ガス温度が
低い場合にも、プラズマ脱硝装置によって所要の脱硝作
用を行なうことができる。
第１図は本発明の第１の実施例の系統図、第２図は重油
を燃料として用いた場合の同第１の実施例のＮＯｘ濃度
とガス温度の１例を示す説明図、第３図は本発明の第２
の実施例の系統図、第４図は従来の石炭焚又は重油焚ボ
イラの排ガス処理装置の系統図、第５図は前記第１の実
施例と従来のボイラの起動時におけるＮＯｘ濃度とガス
温度を示すグラフ、第６図は乾式有触媒脱硝装置の触媒
量と脱硝率を示すグラフ、第７図はプラズマ脱硝装置の
ＮＯｘ１度と脱硝率を示すグラフである。 １・・・石炭バンカー、 ２・・・微粉炭機、３・・
・ボイラ、 ４・・・重油燃料ポンプ、５・
・・乾式有触媒脱硝装置、６・・・空気予熱器、７・・
・電気集じん器、 ８・・・排煙脱硫装置、９・・・
煙突、 １０・・・プラズマ脱硝装置。 第５図
を燃料として用いた場合の同第１の実施例のＮＯｘ濃度
とガス温度の１例を示す説明図、第３図は本発明の第２
の実施例の系統図、第４図は従来の石炭焚又は重油焚ボ
イラの排ガス処理装置の系統図、第５図は前記第１の実
施例と従来のボイラの起動時におけるＮＯｘ濃度とガス
温度を示すグラフ、第６図は乾式有触媒脱硝装置の触媒
量と脱硝率を示すグラフ、第７図はプラズマ脱硝装置の
ＮＯｘ１度と脱硝率を示すグラフである。 １・・・石炭バンカー、 ２・・・微粉炭機、３・・
・ボイラ、 ４・・・重油燃料ポンプ、５・
・・乾式有触媒脱硝装置、６・・・空気予熱器、７・・
・電気集じん器、 ８・・・排煙脱硫装置、９・・・
煙突、 １０・・・プラズマ脱硝装置。 第５図
Claims (1)
- 排ガスの上流側に乾式有触媒脱硝装置を設置し、同乾
式有触媒脱硝装置の後流側にプラズマ脱硝装置を設置し
たことを特徴とする排ガス処理装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2164215A JPH0461917A (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | 排ガス処理装置 |
| DE69106965T DE69106965T2 (de) | 1990-06-25 | 1991-06-21 | Vorrichtung zur Abgasbehandlung. |
| EP91110287A EP0468205B1 (en) | 1990-06-25 | 1991-06-21 | Apparatus for treating exhaust gas |
| AT91110287T ATE117584T1 (de) | 1990-06-25 | 1991-06-21 | Vorrichtung zur abgasbehandlung. |
| CA002045300A CA2045300A1 (en) | 1990-06-25 | 1991-06-24 | Apparatus for treating exhaust gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2164215A JPH0461917A (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | 排ガス処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0461917A true JPH0461917A (ja) | 1992-02-27 |
Family
ID=15788857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2164215A Pending JPH0461917A (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | 排ガス処理装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0468205B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0461917A (ja) |
| AT (1) | ATE117584T1 (ja) |
| CA (1) | CA2045300A1 (ja) |
| DE (1) | DE69106965T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0699031A (ja) * | 1992-09-24 | 1994-04-12 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 排気ガス処理装置および方法 |
| CN106377999A (zh) * | 2016-12-12 | 2017-02-08 | 黄家礼 | 一种干法脱硫电袋装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108283852A (zh) * | 2017-12-02 | 2018-07-17 | 新疆阜丰生物科技有限公司 | 一种利用等离子技术治理肥料烘干尾气的方法 |
| CN109603528B (zh) * | 2018-12-31 | 2023-11-14 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种多级反应装置的脱硝系统及其工作方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3983021A (en) * | 1971-06-09 | 1976-09-28 | Monsanto Company | Nitrogen oxide decomposition process |
| DE3642472A1 (de) * | 1986-12-12 | 1988-06-23 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von abgasen |
| DE3802871A1 (de) * | 1987-01-31 | 1988-08-11 | Ibs Engineering & Consulting I | Anwendung eines katalysators auf der basis von modifiziertem zeolith, beladen mit einem oder mehreren metallen aus der gruppe von fe, cu, ni und co, im scr-verfahren |
-
1990
- 1990-06-25 JP JP2164215A patent/JPH0461917A/ja active Pending
-
1991
- 1991-06-21 DE DE69106965T patent/DE69106965T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-06-21 EP EP91110287A patent/EP0468205B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-06-21 AT AT91110287T patent/ATE117584T1/de active
- 1991-06-24 CA CA002045300A patent/CA2045300A1/en not_active Abandoned
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0699031A (ja) * | 1992-09-24 | 1994-04-12 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 排気ガス処理装置および方法 |
| CN106377999A (zh) * | 2016-12-12 | 2017-02-08 | 黄家礼 | 一种干法脱硫电袋装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69106965T2 (de) | 1995-08-03 |
| EP0468205B1 (en) | 1995-01-25 |
| ATE117584T1 (de) | 1995-02-15 |
| CA2045300A1 (en) | 1991-12-26 |
| DE69106965D1 (de) | 1995-03-09 |
| EP0468205A1 (en) | 1992-01-29 |
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