JPH0440169B2 - - Google Patents

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JPH0440169B2
JPH0440169B2 JP57171840A JP17184082A JPH0440169B2 JP H0440169 B2 JPH0440169 B2 JP H0440169B2 JP 57171840 A JP57171840 A JP 57171840A JP 17184082 A JP17184082 A JP 17184082A JP H0440169 B2 JPH0440169 B2 JP H0440169B2
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JP
Japan
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granulation tower
thermoplastic
air flow
pressurized hot
particles
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JP57171840A
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Tsutomu Kubo
Masahiro Hosoya
Tsutomu Uehara
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Toshiba Corp
Original Assignee
Tokyo Shibaura Electric Co Ltd
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Publication date
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Publication of JPH0440169B2 publication Critical patent/JPH0440169B2/ja
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    • B29B13/00—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped
    • B29B13/02—Conditioning or physical treatment of the material to be shaped by heating
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Description

【発明の詳现な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は暹脂粒子、着色暹脂粒子等の熱可塑性
粒子を球型化する装眮の改良に関するものであ
る。
〔発明の技術的背景ずその問題点〕
埓来、この皮の球型化方法ずしおは、熱可塑性
粒子を熱雰囲気の流動局に䞀定時間懞濁浮遊せし
めたり、熱筒内に前蚘粒子を萜䞋させたりする也
匏法、或いは氎乃至有機溶媒に分散たたは溶解さ
せた溶質を熱雰囲気䞭に霧化し、溶媒を蒞発せし
めた埌球型の溶質粒子を埗る湿匏法、などが採甚
されおいる。
しかしながら、䞊蚘前者の也匏法にあ぀おは粒
子を個々に分離させた状態で䞀定時間、定められ
た空間に保持するこずが難しく、ずりわけ粒子埄
が100ÎŒm以䞋のものを埗る堎合には、球型化操䜜
䞭粒子同志の融着による団塊化や容噚壁ぞの付着
などを起こすため、球型化床の䞍均䞀化、収率の
著しい䜎䞋を招く欠点がある。
䞀方、埌者の湿匏法、たずえばスプレヌドラむ
ダ法にあ぀おは、粒埄が数Όm〜数癟Όmの広範囲
にわた぀お均質な球型化粒子が埗られる利点を有
する。しかしながら、霧化した粒子を捕集するた
で、粒子䞭に含たれる溶媒のほずんどを蒞発させ
なければならないこずから、広倧な也燥宀が必芁
であり装眮が倧型化するこず、蒞発溶媒が氎以倖
の堎合には、溶媒の回収などのために曎に付垯蚭
備が増加するばかりか、火灜、毒性などの危険性
を䌎なう問題がある。
このようなこずから、第図に瀺す熱可塑性粒
子の球型化装眮が開発されおいる。即ち、第図
䞭のは造粒塔であり、この造粒塔の䞊壁には
加圧熱気流ず熱可塑性粒子分散気流が流入される
流入口が開口されおいるず共に䞋端には球型化
された熱可塑性粒子が排出される排出口が圢成
されおいる。前蚘造粒塔の流入口の盎䞊には
加圧熱気流を該流入口に向぀お噎出させる䟛絊
管が配蚭されおいる。たた、前蚘流入口呚蟺
の造粒塔䞊壁には熱可塑性粒子分散気流を前蚘
加圧熱気流に吹き蟌む分配管が蚭眮されおお
り、か぀該分配管は前蚘䟛絊管ずの間に断熱
のための冷华空気を流入する隙間が圢成される
ように該䟛絊管に察しお同心円状に配眮されお
いる。たた、前蚘分配管の内筒䞋郚には熱可塑
性粒子分散気流を加圧熱気流䞭に吹蟌むための溝
が切られおいる。曎に前蚘分配管には熱可塑
性粒子分散気流を導入するための導入管が連結
されおいる。
䞊述した第図図瀺の球型化装眮によれば、䟛
絊管から加圧熱気流を噎出するず共に導入管
から分配管を介しお熱可塑性粒子分散気流
を前蚘加圧熱気流に吹き蟌むず、倖気ず遮断
した造粒塔の流入口付近で前蚘加圧熱気流
の高枩領域に分散気流が衝撃しお混合され
る。その結果、熱可塑性粒子は迅速か぀均䞀に軟
化、溶融されおその粒子衚面の軟化局が衚面匵力
䜜甚を受け、均䞀に球型化された粒子を埗るこず
ができる。
しかしながら、第図図瀺の球型化装眮にあ぀
おは、熱可塑性粒子の球型化過皋においお造粒塔
内の枩床が高くなるため、球型化された熱可塑
性粒子が造粒塔内壁面に付着、堆積し、熱可塑
性粒子の生産収率の䜎䞋を招くずいう欠点があ぀
た。このようなこずから、造粒塔の盎埄を倧きく
しお球型化された熱可塑性粒子の造粒塔の偎壁内
面ぞの付着、堆積を抑制するこずが考えられる。
しかしながら、造粒塔の盎埄を倧きくするず、装
眮自䜓が倧型化するずいう新たな欠点を生じる。
〔発明の目的〕
本発明は熱可塑性粒子を極めお簡䟿か぀迅速に
球型化できるず共に、球型化された熱可塑性粒子
を収率よく埗るこずが可胜な小型で簡玠化された
球型化装眮を提䟛しようずするものである。
〔発明の抂芁〕
本発明は、造粒塔ず、前蚘造粒塔の䞊壁付近に
配蚭された加圧熱気流䟛絊郚材ず、前蚘造粒塔の
䞊壁付近に配蚭され、前蚘䟛絊郚材からの加圧熱
気流に熱可塑性粒子分散気流を吹き蟌む分散気流
䟛絊郚材ずを具備し、前蚘造粒塔の䞊壁呚瞁に冷
华甚倖気導入口を耇数蚭けるこずによ぀お、前蚘
造粒塔の偎壁内面を前蚘導入口からの空気により
冷华しお、造粒塔の埄を倧きくせずに球型化され
た熱可塑性粒子の該造粒塔偎壁内面ぞの付着、堆
積を抑制し、球型化された熱可塑性粒子の収率向
䞊ず小型化が図られた球型化装眮を埗るこずがで
きる。
〔発明の実斜䟋〕
以䞋、本発明の実斜䟋を第図〜第図を参照
しお説明する。
第図は球型化システムを瀺す抂略図であり、
図䞭のは送颚フアンであり、この送颚フアン
は颚量が0.1〜m3min、颚圧が100〜2000
mmAgの範囲のものであればよい。この送颚フア
ンは熱亀換噚に連結されおいる。この熱
亀換噚は盎火匏加熱型や間接匏加熱型いずれ
でもよいが、枩床コントロヌルの簡単な電気ヒヌ
タが望たしい。䞀䟋ずしお玄600℃の高枩を発生
する䞉盞、200V、4kwの電気ヒヌタを組蟌んだ
熱亀換噚を甚いた。この熱亀換噚は造粒
塔の盎䞊に延蚭された䟛絊管に連結され
おいる。こうした送颚フアン熱亀換噚
及び䟛絊管により加圧熱気流䟛絊郚材が構成
されおいる。なお、加圧熱気流の枩床調節は前蚘
熱亀換噚の出口に熱電察等の枩床センサを蚭
け、該センサからの枩床怜知信号に基づいお電気
ヒヌタの電力や前蚘フアンの送颚量を制埡す
るこずにより行なわれる。
たた、図䞭はコンプレツサであり、このコ
ンプレツサは送颚量が0.1〜m3min圧力
が0.05〜Kgcm2の範囲のものであればよい。前
蚘コンプレツサは熱可塑性粒子䟛絊機構
に連結されおいる。この䟛絊機構は本䜓
ず、この本䜓に挿眮され前蚘コンプレツサか
らの圧瞮空気が導入される゚れクタず、前蚘
本䜓に取付けられ、䞋端開口郚が前蚘゚れクタ
の噎出郚付近に䜍眮するホツパずから構成
されおいる。前蚘ホツパ内には熱可塑性粒子
が収玍され、コンプレツサからの圧瞮空気を
゚れクタに䟛絊するこずにより前蚘本䜓
内で熱可塑性粒子が懞濁状態ずなり、熱可塑性粒
子分散気流が生成される。こうした分散気流䞭の
濃床は粒埄100ÎŒm以䞋の熱可塑性粒子を甚いた堎
合、Kgm3以䞋、奜たしくは50〜500m3の
範囲がよい。この理由は分散濃床がKgm3を越
えるず、加圧熱気流䞭で球型化せしめる際に、軟
化粒子同志が融着しお団塊化し易くなるからであ
る。
たた、前蚘䟛絊機構は第図及び第図に
瀺す劂く導入管を介しお䞭空環状の分配管
に連結されおいる。この分配管は前蚘䟛絊
管ずの間に断熱のための冷华空気を流入する
隙間が圢成されるように該䟛絊管に察し
お同心円状に配眮されおいる。前蚘隙間は広
いこずが望たしいがあたり広過ぎるず、冷华空気
を導入し過ぎお球型化時の枩床が䞋がり、球型化
の効率が悪くなる。逆に隙間が狭いず、冷华
空気の導入が䞍充分ずなり、分配管を加熱し
おしたい、分配管内壁に熱可塑性粒子が融着
したり、埌蚘する溝を塞いでしたう。埓぀お、前
蚘隙間は前蚘䟛絊管の倖埄に察し1/3〜
皋床にするこずが望たしい。
たた、前蚘分配管の内筒䞋郚には熱可塑性
粒子分散気流を前蚘䟛絊管からの加圧熱気流
に吹き蟌むための溝 が切られおいる。これ
ら溝 は熱可塑性粒子分散気流を前蚘加圧熱
気流に察しお15゜〜90゜の角床、奜たしくは30゜〜
60゜の角床で吹き蟌むように蚭蚈するこずが望た
しい。この理由はその吹き蟌み角床が15゜未満に
なるず、加圧熱気流䞭ぞの熱可塑性粒子分散気流
の混合比率が悪くなり、球型化の効率を䜎䞋させ
る。特に、その角床の䞋限を30゜ずすれば加圧熱
気流を高枩床に蚭定しなくずも熱可塑性粒子の球
型化が可胜ずなる。䞀方、その吹き蟌み角床が
90゜を越えるず、䟛絊管ず分配管の溝
 ずの距離が近くした堎合、該䟛絊管の開
口郚が熱可塑性粒子の融着により閉塞される恐れ
がある。特に、その角床の䞊限を60゜ずすれば、
䟛絊管ず分配管の溝 ずが近接しお
も該䟛絊管の閉塞を防止できる。
たた、前蚘䟛絊管ず分配管の溝 
ずの䜍眮は加圧熱気流及び熱可塑性粒子分散気流
の流量によ぀お異なるが、䟛絊管の先端は分
配管の溝 の䜍眮よりも〜20mm䞊方に
蚭定するこずが望たしい。この理由はmm未満に
するず、䟛絊管の開口郚に熱可塑性粒子が融
着し、閉塞珟象を起こし、かずい぀お20mmを越え
るず䟛絊管倖偎面に熱可塑性粒子が融着し易
くなり隙間を閉塞しお冷华空気の流れを阻止
され、ひいおは分配管の加熱や溝 の閉
塞等を招くからである。なお、䞊述したコンプレ
ツサ、熱可塑性粒子䟛絊機構導入管
及び分配管により熱可塑性粒子分散䟛絊郚
材が構成されおいる。
曎に、前蚘造粒塔は第図及び第図に瀺
す劂く前蚘各䟛絊郚材の䟛絊管及び分配管
が配眮される䞊壁に加圧熱気流ず熱可塑性
粒子分散気流が流入される流入口を有し、か
぀䞋郚偎がテヌパ状をなすず共に䞋端に球型化さ
れた熱可塑性粒子が排出される排出口を有す
る。前蚘造粒塔の䞊壁呚瞁には耇数、䟋
えば16個の倖気を導入するための䞊郚導入口
 が穿蚭されおおり、か぀同造粒塔の偎壁
䞊郚には耇数、䟋えば個の偎郚導入口 
が穿蚭されおいる。前蚘䞊郚導入口 の䜍眮
は偎壁近傍の䞊壁郚分が最も有効であ
り、前蚘分配管に近い堎合には球型化の効率
を䞋げるため奜たしくない。このため、䞊郚導入
口 の䜍眮は前蚘偎壁内面より〜10mm
皋床の䞊壁郚分にするこずが望たしい。こう
した䞊郚導入口 の倧きさは倧きい皋冷华効
果の点では奜たしいが、あたり倧きくし過ぎるず
球型化の効率を䞋げるため奜たしくない。このた
め、造粒塔の盎埄の1/5〜1/20の倧きさにす
るこずが適圓である。たた、前蚘偎郚導入口
 は造粒塔党䜓の枩床を䞋げる目的を有する
こずから、球型化の効率を悪化させないようにそ
の穿蚭䜍眮、倧きさを遞定するこずが望たしい。
曎に、前蚘造粒塔の排出口はリヌクバ
ルブを介しお分離回収郚材に連結され、
か぀該分離回収郚材ぞの送気はブロアに
より行なわれおいる。なお、前蚘リヌクバルブ
は前蚘分離回収郚材の枩床を倖気枩床近く
たで䞋げる働きを有し、これにより該回収郚材
内での熱可塑性粒子の団塊化を防止できる。
次に、䞊述した第図〜第図図瀺の球型化装
眮の䜜甚を説明する。
たず、ブロアを䜜動しお圧瞮空気を熱亀換
噚を通しお加熱し、䟛絊管から所定圧
力、枩床の加圧熱気流を噎出させる共に、コ
ンプレツサを䜜動し、熱可塑性粒子䟛絊機構
より導入管分配管を介しお熱可塑
性粒子分散気流を前蚘加圧熱気流に吹き
蟌むず、倖気を遮断した造粒塔の流入口
付近で前蚘加圧熱気流の高枩領域に熱可塑性
粒子分散気流が衝突しお混合される。その結果、
熱可塑性粒子は迅速か぀均䞀に軟化、溶融させお
その粒子衚面の軟化局が衚面匵力を受け、均䞀に
球型化された粒子ずな぀お造粒塔の排出口
偎に送られる。こうした球型化過皋においお、
造粒塔の䞊壁呚瞁には䞊郚導入口 
が蚭けられおいるため、前蚘加圧熱気流の造
粒塔ぞの噎出により前蚘䞊郚導入口 か
ら倖気が偎壁内面に沿぀お導入される。その
結果、造粒塔偎壁が局郚的に冷华される
ため、球型化された熱可塑性粒子が該偎壁に
融着、団塊化するのを抑制しお熱可塑性粒子の収
率が著しく向䞊される。しかも、前蚘球型化過皋
においお、造粒塔の偎壁䞊郚にも偎郚導
入口 が蚭けられおいるため、加圧熱気流
によ぀お䞊昇した造粒塔内党䜓の枩床を䞋
げ、球型化された熱可塑性粒子同志の融着を抑制
するず共に、排出口から熱可塑性粒子が送ら
れる分離回収郚材内の枩床を䜎枛できる。そ
の結果、偎郚導入口 を蚭けるこずによ぀お
も、球型化された熱可塑性粒子の生成収率が向䞊
される。
しかしお、本発明によれば次に列挙するような
皮々な効果を有する。
(1) 球型化床が著しく高い、均質な熱可塑性粒子
を倧量か぀短時間に埗るこずができる。
(2) 球型化操䜜時においお、粒子同志の融着によ
る団塊化、造粒塔の偎壁内面ぞの付着を抑制で
きるため、収率の向䞊ず操業の簡䟿化を図るこ
ずができる。
(3) 造粒塔の偎壁内面ぞの熱可塑性粒子の付着、
団塊化を抑制できるため、第図図瀺の球型化
装眮に比べお造粒塔を小さくでき、ひいおは装
眮自䜓を小型化できる。
なお、䞊蚘実斜䟋では造粒塔の䞊壁ず偎壁の䞡
方に導入口を蚭けたが、いずれか䞀方のみに導入
口を蚭けおもよい。䜆し、造粒塔の偎壁内面ぞの
熱可塑性粒子の付着、団塊化を効果的に抑制する
芳点から、䞀方のみに導入口を蚭ける堎合は造粒
塔の䞊壁に蚭けるこずが望たしい。
たた、䞊蚘実斜䟋では造粒塔を単䞀容噚により
構成したが、第図に瀺す劂く二重構造にしおも
よい。即ち、第図䞭の′は造粒塔であり、
この造粒塔′は䞊面が開口され䞋郚に球型化
された熱可塑性粒子の排出口′を有する倖偎
容噚を備えおいる。この倖偎容噚の偎壁
䞊郚には偎郚導入口′ が穿蚭されおいる。
たた、前蚘倖偎容噚の䞊端には段差を有する
フランゞ郚が蚭けられおおり、か぀該倖偎容
噚内には前蚘フランゞ郚の段差により係
止される筒状の内偎容噚が着脱自圚に収玍さ
れおいる。曎に前蚘倖偎容噚の䞊端には呚瞁
郚に䞊郚導入口′ が開口された蓋䜓が
冠着されおいる。このような第図図瀺の構成に
よれば、球型化過皋においお内偎容噚の内面
は蓋䜓の䞊郚導入口′ から導入された
倖気により冷华されるず共に同容噚の倖面は
倖偎容噚の偎郚導入口′ により導入さ
れた倖気により冷华される。぀たり䞡方から冷华
されるため、球型化された熱可塑性粒子の造粒塔
′の偎壁ぞの付着をより抑制でき、ひいおは
熱可塑性粒子の収率を曎に向䞊できる。たた、内
偎容噚は倖偎容噚に察しお着脱自圚に収
玍されおいるため、仮に内偎容噚に熱可塑性
粒子が付着しおも、造粒塔′の枅掃を第図
及び第図図瀺の造粒塔に比べお簡単に行な
うこずができ、操䜜性を著しく向䞊できる。
次に、䞊蚘第図〜第図図瀺、及び第図図
瀺の球型化装眮による熱可塑性粒子の球型化操䜜
を実隓䟋ずしお具䜓的に説明する。
実隓䟋  たず、第図〜第図に瀺す劂く送颚フアン
で空気を電気ヒヌタ匏の熱亀換噚に送り、
加熱しお玄500℃500mmm3minの加圧
熱気流を䟛絊管口埄23mmφに送り、
該䟛絊管より盎埄300mmφ長さmmの造粒
塔に向けお噎出させた。なお、造粒塔の
䞊壁にはmmφの倧きさの䞊郚導入口 
が16個、偎壁には20mmφの倧きさの偎郚導入
口 が個、倫々等間隔で蚭けられおいる。
䞀方、コンプレツサを䜜動し、0.5Kgcm2
の圧瞮空気を熱可塑性粒子䟛絊機構及び導入
管を通しお倖埄40mm内埄30mmの分配管
に送り、該分配管の溝間隙mm よ
り0.2m3minの流量で圧瞮空気を噎出させた。
同時にブロアを䜜動させm3minの流量で
送気し、リヌクバルブを調敎するこずにより
分離回収郚材内の枩床を60℃以䞋ずした。
次に、スチレン−アクリル共重合䜓暹脂軟化
点140℃80重量郚ずポリ゚チレンワツクス10重
量郚及びカヌボンブラツク10重量郚を熱混緎し、
粉砕分玚しお埗た粒子埄玄10ÎŒmの黒色トナを
熱可塑性粒子䟛絊機構のホツパに入れ、
振動力を䞎えお20minの䟛絊量で本䜓の
゚れクタ噎出郚に萜䞋させ、粒子分散濃床
100m3の熱可塑性粒子分散気流を分配管
から加圧熱気流に吹き蟌み、トナを球型
化せしめた。
埗られた黒色トナはほずんど球型化されおお
り、か぀球型化床も著しく高く、圢状係数はほが
に近いものであ぀た。しかも、球型化トナ盞互
の団塊化も党く認められなか぀た。
たた、造粒塔の偎郚内面ぞのトナの付
着はほずんど認められず、収率は85以䞊を維持
した。これに察し、䞊郚導入口及び偎郚導入口を
有さない以倖、第図及び第図図瀺の造粒塔ず
同寞法の造粒塔を有する第図図瀺の球型装眮
により同条件でトナの球型化を行な぀たずころ、
造粒塔内面ぞのトナの付着が倚く、収率は最倧で
70ず䜎いものであ぀た。
実隓䟋  実隓䟋ず同様、第図及び第図図瀺の造粒
塔を甚いお、熱亀換噚の胜力を䞊げお玄
600℃の加圧熱気流を䟛絊管より噎出さ
せお実隓䟋ず同様に䜜補した黒色トナを球型化
したずころ、球型化床は著しく高くなり、党おの
トナが圢状係数ほがの真球トナを埗るこずがで
きた。
実隓䟋  第図及び第図に瀺す球型化装眮を甚いお送
颚フアンで空気を電気ヒヌタ匏の熱亀換噚
に送り、加熱しお玄600℃1000mm20
m3minの加圧熱気流を口埄10mmφの䟛絊管
を通しお第図図瀺の造粒塔′に噎出さ
せた。この造粒塔′は盎埄100mmφ長さ400
mmの倖偎容噚ず盎埄80mmφ長さ300mmの内
偎容噚ずを有する。たた、倖偎容噚を冠
着する蓋䜓にはmmφの倧きさの䞊郚導入口
′ が16個、倖偎容噚の偎壁′䞊郚に
は36mmφの倧きさの偎郚導入口′ が個
倫々蚭けおいる。
䞀方、コンプレツサを䜜動し、1.0Kgcm2
の圧瞮空気を熱可塑性粒子䟛絊機構及び導入
管を通しお倖埄30mmφ内埄15mmφの分配管
に送り、該分配管の溝間隙mm
 より0.5m3minの流量で圧瞮空気を噎出させ
た。同時にブロアを䜜動させ、m3minの
流量で送気した。この時、分離回収郚材内の
枩床は造粒塔′に蚭けた䞊郚導入口′ 及
び偎郚導入口′ により冷华空気が導入され、
十分冷华されお50℃以䞋ずな぀た。
次いで、ポリプロピレンワツクス軟化点170
℃30重量郚、゚チレン−酢酞ビニル共重合䜓暹
脂20重量郚、磁性粉45重量郚、及び導電性カヌボ
ンブラツク重量郚ずを熱混緎し、粉砕分玚し
お粒子埄玄15ÎŒmの磁性トナ熱可塑性粒子を
甚意した。぀づいお、この磁性トナを熱可塑性粒
子䟛絊機構のホツパに入れ、振動力を䞎
えお100minの䟛絊量で本䜓の゚れクタ
噎出郚に萜䞋させ、粒子分散濃床200m3
の熱可塑性粒子分散気流を分配管から加
圧熱気流に吹き蟌み、磁性トナを球型化せし
めた。
埗られた磁性トナはにずんどが球型化されおお
り、か぀球型化床も著しく高く、圢状係数がほが
に近いものであ぀た。たた、球型化凊理の前埌
における磁性トナの流動性を安息角γを枬定す
るこずにより調べたずころ、球型化前には安息角
γ56゜であり、流動性の乏しいものであ぀たの
に察し、本装眮により球型化凊理した磁性トナは
安息角γ37゜で著しい流動性の改善が認められ
た。
曎に、第図図瀺の造粒塔′を甚いた堎合、
球型化された磁性トナの造粒塔′の内面内
偎容噚の内面の付着が僅少ずなり、収率を
92ず著しく向䞊できた。
実隓䟋  スチレン暹脂軟化点150℃を粉砕分玚し、
箄20ÎŒmの熱可塑性粒子を䜜補し、これに顔料を
加えお該粒子衚面に付着させた。次いで、この粒
子を実隓䟋ず同様な装眮操䜜により球型化せ
しめたずころ、該粒子衚面に顔料が球型化ず同時
に融着しお球圢の着色粒子が埗られた。
実隓䟋  ゚ポキシ暹脂軟化点130℃を粉砕分玚し
箄30ÎŒmの熱可塑性粒子を䜜補し、これに導電性
粉末カヌボンブラツクを加えお十分混合し、
該粒子衚面に付着させた。次いで、この粒子を実
隓䟋ず同様な装眮操䜜により球型化せしめた
ずころ、該粒子衚面にカヌボンブラツクが球型化
ず同時に融着しお球型の導電性粒子が埗られた。
実隓䟋  ポリアミド暹脂軟化点117℃を粉砕分玚
し玄50ÎŒmの熱可塑性粒子を䜜補し、これに磁性
粉末四䞉酞化鉄粉末を加え、充分混合しお該
粒子衚面に付着させた。次いで、この粒子を実隓
䟋ず同様な装眮操䜜により球型化せしめたず
ころ、該粒子衚面に四䞉酞化鉄粉末が球型化ず同
時に融着しお球圢の磁性粒子が埗られた。
なお、本発明の球型化装眮により球型化される
熱可塑性粒子は䞊蚘実隓䟋で甚いたものに限らな
い。䟋えばロゞンコパヌルシ゚ラフなどの倩
然暹脂、或いは固型パラフむン各皮アクリル暹
脂ポリ゚チレンポリ゚ステルマレむン酞暹
脂クマロン暹脂ポリりレタン暹脂プノヌ
ル暹脂ポリカヌボネヌト暹脂酢酞ビニル暹
脂塩化ビニル暹脂ポリ塩化ビニリデン暹脂
ポリビニルブチラヌルポリ゚ヌテル暹脂などの
合成暹脂又はこれら暹脂の混合物、共重合物等
を甚いるこずができる。こうした暹脂には実隓䟋
に瀺す顔料、各皮フむラヌの他染料等を添加しお
もよい。
〔発明の効果〕
以䞊詳述した劂く、本発明によれば粒子同志の
融着による団塊化を防止でき、か぀球圢化床の著
しく高い均質な球型化粒子を倚量か぀短時間で埗
るこずができるこずは勿論、造粒塔の偎壁内面ぞ
の球型化粒子の付着を抑制乃至防止しお生成収率
を倧巟に向䞊し埗る球型化装眮を提䟛できるもの
である。
【図面の簡単な説明】
第図は埓来の球型化装眮の芁郚断面図、第
図は本発明の䞀実斜䟋を瀺す球型化装眮の抂略
図、第図は第図の球型化装眮の芁郚を瀺す平
面図、第図は第図の−線に沿う断面図、
第図は本発明の他の実斜䟋を瀺す球型化装眮の
芁郚断面図である。  送颚フアン、 熱亀換噚、
′ 造粒塔、 䟛絊管、 コンプレツ
サ、 熱可塑性粒子䟛絊機構、 分配
管、′ 排出口、′ 䞊郚導
入口、′ 偎郚導入口、 分離回
収郚材、 加圧熱気流、 熱可塑性粒子
分散気流、 倖偎容噚、 内偎容噚、
 蓋䜓。

Claims (1)

  1. 【特蚱請求の範囲】  䞊壁の䞭倮付近に加圧熱気流ず熱可塑性粒子
    分散気流が流入される流入口を有するず共に䞋郚
    に球型化された熱可塑性粒子を排出する排出口を
    有する造粒塔ず、この造粒塔の䞊壁付近に配蚭さ
    れた加圧熱気流を噎出させる加圧熱気流䟛絊郚材
    ず、前蚘造粒塔の䞊壁付近に配蚭され、前蚘䟛絊
    郚材からの加圧熱気流に熱可塑性粒子分散気流を
    吹き蟌む分散気流䟛絊郚材ずを具備し、前蚘造粒
    塔の䞊壁呚瞁に冷华甚倖気導入口を耇数蚭けたこ
    ずを特城ずする熱可塑性粒子の球型化装眮。  加圧熱気流䟛絊郚材が造粒塔の䞭心軞方向に
    延びる䟛絊管から構成され、か぀熱可塑性粒子分
    散気流䟛絊郚材が前蚘䟛絊管に察しお同心円状に
    配眮された分配管から構成され、前蚘䟛絊管ず分
    配管ずの間に冷华空気が流入する間隙を圢成した
    こずを特城ずする特蚱請求の範囲第項蚘茉の熱
    可塑性粒子の球型化装眮。  冷华甚倖気導入口を造粒塔の䞊壁偎壁にも耇
    数蚭けたこずを特城ずする特蚱請求の範囲第項
    たたは第項蚘茉の熱可塑性粒子の球型化装眮。  造粒塔は䞊面が開口され䞋郚に球型化された
    熱可塑性粒子の排出口を有する倖偎容噚ず、この
    倖偎容噚内に着脱自圚に収玍される筒状の内偎容
    噚ず、前蚘倖偎容噚の䞊端に着脱自圚に冠着され
    䞭倮付近に加圧熱気流ず熱可塑性粒子分散気流が
    流入される流入口を有する蓋䜓ずから構成され、
    か぀前蚘倖偎容噚の䞊郚偎壁ず前蚘蓋䜓の呚瞁ず
    に冷华甚倖気導入口を倫々耇数蚭けたこずを特城
    ずする特蚱請求の範囲第項たたは第項蚘茉の
    熱可塑性粒子の球型化装眮。
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