JPH0437404A - 塗装用鋼板の評価方法および塗膜鮮映性に優れた塗装用鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、各種塗装用鋼板の塗膜鮮映性（塗装後の、鋼
板表面における鮮映性）を評価する塗装用鋼板の評価方
法および塗膜鮮映性に関し、特に、塗装回数２回以下ま
たは合計塗膜厚８０μｍ未満の薄塗装後の鋼板の塗膜鮮
映性を正確に評価する方法および上記の薄塗装であって
も塗装回数３回以上または合計塗膜厚８０μｍ以上の通
常塗装と同等以上の塗膜鮮映性を有する塗膜鮮映性に優
れた塗装用鋼板に関する。

〈従来の技術〉 従来、自動車ボディや家庭用電気製品に−用いられる塗
装用鋼板の代表例としての冷延鋼板は、冷間圧延後脱脂
清浄を行い、さらに焼鈍した後調質圧延を施して製造さ
れるのが通常である。　ここで、調質圧延の目的の一つ
は、表面をダル仕上げしたワークロールを用いて軽度の
圧延を行うことによって鋼板表面に適度の表面粗さを与
えることである。

ところで、このワークロールの表面をダル仕上げする方
法としては、従来から、ロール表面にショットを投射し
てダル加工を行うショツトブラストによる方法と、加工
液中で放電させロール表面を溶融飛散させて所定のダル
表面を得る放電加工による方法とが実用化されている。

　これらの方法によるワークロールのダル仕上げの場合
、ロール表面にはそれぞれのダル加工法固有の不規則な
粗度プロフィルが形成されるため、圧延後の鋼板表面が
不規則な山と谷で構成される。　このような鋼板につい
てプレス加工を施せば、谷部に潤滑油を貯留させてプレ
ス金型と鋼板との摩擦力を低減させ、プレス作業を容易
にすると同時に、金型との摩擦力により剥離した金属粉
を谷部にトラップして焼付きを防止することができる等
プレス成形性を向上できる。

近年、乗用車は勿論、軽自動車、ワゴン車、トラックに
至るまで、塗装後の総合的な品質の高さを顧客に対して
直接的に視覚によって訴えることができるため、塗装面
の良否が極めて重要な品質管理項目となっている。　と
ころで、塗装面の評価項目としては種々のものがある。

そのうちでも特に塗装面の乱反射が少なく光沢性に優れ
ていること、および写像の歪みが少ないこと、すなわち
写像性が優れていることが重要であり、これらの光沢性
と写像性とを合わせて一般に「塗膜鮮映性」と称してい
る。

上記塗装面の塗膜鮮映性の評価方法として、従来から、
例えば、特開昭６３−１１７２０６号、特開昭６１−２
１７７０８号、特開昭６２−１０３５４４号、特開昭６
２−２３３７１２号が提案されている。

しかしながら、塗装面の塗膜鮮映性に対しては、塗料の
種類や塗装方法も影響を与えるが、塗装下地としての鋼
板表面の粗さの影響も強く受ける。　特に、塗膜厚が薄
い場合、具体的には塗装回数が１ないし２回で合計膜厚
が８０μｍ未満の場合には、塗装下地としての鋼板表面
の形態が塗膜鮮映性に大きく影響する。　すなわち、鋼
板表面の平坦な部分の占める割合が少なく、波長と振幅
の大きい凹凸成分が多くなれば、塗装面でも凹凸が大き
くなり、その結果、光の乱反射を生じて光沢性を損なう
とともに、写像の歪みを招き前述の塗膜鮮映性を悪化さ
せることとなる。

そこで、塗装前の鋼板表面の微視的形態から塗膜鮮映性
を評価することが必要であるが、従来は、ＪＩＳＢ−０
６０１（１９８２）に記載の方法により評価していた。

　この方法では、鋼板表面の微視的形態のうち、塗膜鮮
映性の評価の指標として、ＪＩＳＢ−０６０１に規定さ
れた「ろ液中心線うねり（ＷＣ，）Ｊを用い、この値が
小さいほど、塗膜鮮映性が良好であると評価している。

一方、ショツトブラストにより加工されたワークロール
により圧延された鋼板（以下、ショットダル鋼板という
）、放電加工されたワークロールにより圧延された鋼板
（以下、放電ダル鋼板という）の塗膜鮮映性を改善する
ために、近年レーザ等の高密度ビームエネルギーにより
ダル加工した、すなわち、回転するワークロールに垂直
に近い短いピッチの断続したレーザビームをワークロー
ルの回転軸と平行に移動させながら照射し、ワークロー
ルの表面を溶融させてダル加工を行うレーザダル加工方
法による規則的な粗度プロフィルが形成されたロール表
面を有するワークロールにより塗装用鋼板を圧延するこ
とが行われている。　このようにして得られたレーザダ
ル鋼板は従来の放電タル鋼板、ショットダル鋼板に比較
して、塗膜鮮映性を悪化させる鋼板表面の凹凸成分すな
わち長波長（例えば０．８〜８．０ｍｍあるいは１．０
〜６．０ｍｍ）の「表面うねり成分」が少ない一方で、
短波長（例えば、Ｏ−Ｏ，Ｓｍｍあるいは０〜１．０ｍ
ｍ）の「表面粗さ成分」が多いため、プレス成形性は良
好なレベルとなっている。

上記の各ダル鋼板を上述のＪＩＳＢ−０６０１に規定さ
れた方法で評価すると、長波長成分および短波長成分を
１００％カットできないので、「ろ液中心線うねり」の
値に、上述の短波長成分すなわち「表面粗さ成分」が入
り込むために、ショットダル鋼板および放電ダル鋼板に
比べて、レーザダル鋼板の方が「ろ液中心線うねり」の
値が高くなり、塗膜鮮映性が劣るという評価がなされ、
プレス成形性の良好な被ダル加工塗装用鋼板の塗膜鮮映
性を正確に比較評価することができていなかった。

このため、本出願人は、特願平０１−３１２１２５号に
おいて被ダル加工法の異なる各種塗装用鋼板の塗膜鮮映
性を正確に評価する方法を提案し、またこの評価方法に
より正確に評価された塗膜鮮映性に優れた鋼板を提案し
ている。

この評価方法は、塗装用鋼板の表面の断面曲線を検出し
、該断面曲線をフーリエ変換して周波数解析曲線を得る
と共に、塗装後の鋼板の鮮映性を阻害する塗膜鮮映性阻
害波長域を、前記周波数解析曲線における波長１．０〜
６．０ｍｍの範囲内に設定し、当該鮮映性阻害波長域の
パワースペクトル和を求めることにより、前記塗装用鋼
板の塗膜鮮映性を評価するものである。　また前記パワ
ースペクトル和を０．５μｍ！以下に限定することによ
り、塗膜鮮映性の優れた鋼板を得ている。

〈発明が解決しようとする課題〉 このような本出願人が特願平０１−３１２１２５号に提
案した評価方法は、従来の塗装回数３回以上あるいは合
計塗膜厚８０μｍ以上の通常塗装においては、塗膜鮮映
性を適正に評価できるものであり、こうして適正に評価
された塗装用鋼板は通常塗装においては優れた塗膜鮮映
性を示す塗装用鋼板である。

ところが、塗装用鋼板が用いられる分野においては、塗
装技術や塗膜性能の向上により、コストダウンを図るた
め、塗装回数の減少や薄塗膜厚化が要請されている。

しかし、上述の塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクト
ル和による評価方法で良好であると評価される塗装用鋼
板例えばレーザダル鋼板であっても、塗装回数２回以下
または合計塗膜厚８０μｍ未満（例えば、標準的塗膜厚
３０μｍ以上８０μｍ未満）では、塗装用鋼板の塗装下
地処理のダル仕上によて生じる微視的形態の影響が塗装
面に残ってしまい、例えば、レーザダル鋼板ではレーザ
ダルパターンのリング溝の痕跡が塗膜面に残ってしまい
、塗膜鮮映性を阻害する場合があるという問題があった
。

また、本出願人は特願平０１−２９９８４２号において
、ワークロールのレーザダル加工時のマイクロクレータ
の形態を規制し、リング溝の形状を規制した鋼板を提案
したが、この製法によって製造された鋼板の表面を工業
的に計測する手段および評価する方法が十分でないため
、十分な品質評価ができないという問題があった。

本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、塗装
用鋼板の表面形状を工業的すなわち実用的な計測手段に
より適切に測定して制御可能な品質評価指標を求めるこ
とにより、塗装回数２回以下または合計塗膜厚８０μｍ
未満の薄塗膜に供される塗装用鋼板であってもその塗膜
鮮映性を正確かつ適正に評価する塗装用鋼板の評価方法
および上記評価方法により適正に評価された塗膜鮮映性
に優れた塗装用鋼板を提供することにある。

〈課題を解決するための手段〉 本発明者は、上記目的を達成し、標準的な溝塗装、例え
ば合計塗膜厚３０μｍ以上８０μｍ未満の塗装である２
回塗装においても、塗装用鋼板の塗膜鮮映性が通常塗装
（合計塗膜厚８０μｍ以上の塗装）である３回塗装と同
等以上に優れたものとするため、溝塗装用鋼板の塗膜鮮
映性を評価する方法および優れた塗膜鮮映性を示す溝塗
装用鋼板が具備すべき条件について、鋭意研究を重ね、
鋼板表面および塗装後の薄塗装面（８０μｍ未満の合計
塗膜厚）の断面曲線から得られる周波数解析曲線を調べ
、上記薄塗装面の鮮映性を種々の評価方法による評価実
験を行った結果、以下の知見を得て、本発明に至ったも
のである。

（１）通常塗装の塗膜鮮映性に優れた塗装用鋼板（１，
０〜６．０ｍｍの波長域のパワースペクトル和ＰＡが０
．５μｍ２以下）においては、溝塗装での塗膜鮮映性に
最も効くのは、波長範囲２００μｍ以上１．０ｍｍ　（
１０００μｍ）未満であること。

（２）溝塗装の塗膜鮮映性は鋼板の表面形態だけではな
く、塗装方法によっても異なるが、上記周波数解析曲線
における波長範囲２００μｍ以上１．０ｍｍ未満のパワ
ースペクトル和ＰＢを２．０μｍ２以下とすれば殆どの
塗装仕様において塗膜鮮映性が良好であり、上記パワー
スペクトル和ＰＢを１．０μｍ２以下にすれば、実験を
行ったすべての塗装仕様においてレーザダルパターン残
存による塗膜鮮映性の低下を全く生じない。

すなわち、本発明の第１の態様は、塗装用鋼板の表面の
断面曲線を検出し、該断面曲線をフーリエ変換して周波
数解析曲線を得、通常塗装後の鋼板の鮮映性を阻害する
通常塗装塗膜鮮映性阻害波長域を、前記周波数解析曲線
における波長１．０〜６．０ｍｍの範囲内に設定すると
ともに、塗装回数２回以下または合計塗膜厚８０μｍ未
満の薄塗装後の鋼板の鮮映性を阻害する薄塗装塗膜鮮映
性阻害波長域を前記周波数解析曲線における波長２００
μｍ以上１．０ｍｍ未満の範囲内に設定し、これら２つ
の塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクトル和を求める
ことにより、前記塗装用鋼板の塗膜鮮映性を評価するこ
とを特徴とする塗装用鋼板の評価方法を提供することに
ある。

また、本発明の第２の態様は、鋼板の表面の断面曲線を
フーリエ変換して得られる周波数解析曲線における１、
０〜６．０ｍｍの範囲内に設定された通常塗装塗膜鮮映
性阻害波長域のパワースペクトル和ＰＡが０．５μｍ２
以下であり、かつ前記周波数解析曲線における波長２０
０μｍ以上１．０ｍｍ未満の範囲内に設定された、塗装
回数２回以下または合計塗膜厚８０μｍ未満の薄塗装後
の鋼板の塗膜鮮映性を阻害する薄塗装塗膜鮮映性阻害波
長域のパワースペクトル和ＰＢが２．０μｍ２以下であ
ることを特徴とする塗膜鮮映性に優れた塗装用鋼板を提
供することにある。

上記各態様において、前記塗装用鋼板が、レーザダル鋼
板であるのが好ましい。

以下に、本発明をさらに詳細に説明する。

本発明においては、塗装回数３回以上または合計塗膜厚
８０μｍ以上の塗装を通常塗装といい、塗装回数２回以
下または合計塗膜厚８０μｍ未満の塗装を溝塗装という
。

本発明にかかる塗装用鋼板の評価方法においては、まず
塗装用鋼板の表面形状の不規則なランダム波形、すなわ
ち時間軸に対してランダムな変動を示す入力信号をフー
リエ変換して各周波数ごとの振幅レベルに分解して、表
示して得られる周波数解析的！！（パワースペクトル−
鋼板表面に形成された凹凸の波形）を作成する。

塗装用鋼板としてレーザダル鋼板を用いて作成された周
波数解析曲線の一例を第１図に示す。

次いで、第１図に示すように、通常塗装後の鋼板の一膜
鮮映性を阻害する塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡを周波数解
析曲線における波長１．０〜５．０ｍｍの範囲内に、ま
た薄塗装後の鋼板の塗膜鮮映性を阻害する溝塗装塗膜鮮
映性阻害波長域ＷＢを周波数解析曲線における波長２０
０μｍ以上１．０ｍｍ未満の範囲内に設定する。　そし
て、第１図に示すように、上記２つの塗膜鮮映性阻害波
長域ＷＡおよびＷＢにあるパワースペクトルをそれぞれ
積分して、通常塗装および薄塗装それぞれの塗膜鮮映性
阻害波長域のパワースペクトル和（以下ＰＢ和という）
ＰＡおよびＰＢを求める。

周波数解析曲線の通常塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡ
におけるＰＳ和ＰＡは、塗装用鋼板の表面のうねり成分
の存在量が少ない程小さくなる。

また、周波数解析曲線の薄塗装の塗膜鮮映性阻害波長域
ＷＢすなわち２００ｔＬｍ以上１．０ｍｍ未満の波長域
におけるＰＳ和ＰＢは、塗装用鋼板の表面の粗さ成分の
存在量が少ないほど小さくなる。　しかし、この波長域
ＷＢは、プレス加工性向上波長域内でもあるので、ある
程度の表面粗さ成分は存在するほうが好ましい。

例えば、第１図に示すようなレーザダル鋼板の場合には
、この波長域にはプレス加工性向上成分である特定波長
の表面粗さ成分が存在するが、これらの成分の存在があ
まり大きいと、薄塗装後の塗装面に鋼板表面の微視的形
態の影響が残り、塗膜鮮映性を阻害する。

従って、上記各塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡおよびＷＢに
あるＰＳ和ＰＡおよびＰＢが小さい程、通常塗装および
溝塗装時の塗膜鮮映性が良好であることから、上記パワ
ースペクトル和ＰＡおよびＰＢの値を比較することによ
り、通常塗装は勿論、薄塗装であってもあるいは、各種
塗装用鋼板であっても塗装面の塗膜鮮映性を正確に比較
評価することが可能となる。

上記本発明において、周波数解析曲線のＰＳ和ＰＡおよ
びＰＢを求めていることから、上記各鮮映性阻害波長域
ＷＡおよびＷＢ内にあるパワースペクトルを１００％取
り込み、一方、それ以外の波長域にあるパワースペクト
ルを全て取り除くことができるため、ＰＳ和ＰＡには通
常塗装での塗膜鮮映性を阻害する波長域ＷＡより長波長
側（６，０ｍｍ超）にある形状狂いに相当する成分と、
短波長側（１，Ｏｍｍ末？Ｍ）にあるプレス成形性を向
上するが、あまり大きいと薄塗装の塗膜鮮映性を阻害す
る成分とが加算されないし、ＰＳ和ＰＢには上述の溝塗
装塗膜鮮映性阻害成分のみが加算される。　従って、通
常塗装または薄塗装の各種塗装用鋼板の塗膜鮮映性を鋼
板毎に正確に評価することができる。

また、両塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡおよびＷＢにあるＰ
Ｓ和ＰＡおよびＰＢそれぞれ前記各所定値以下とするこ
とにより、通常塗装ではもちろん薄塗装でも確実に塗膜
鮮映性に優れている塗装用鋼板を提供できることになる
。

本発明の各態様において、通常塗装および薄塗装の塗膜
鮮映性阻害波長域ＷＡおよびＷＢをそれぞれ波長１．０
〜６．０ｍｍおよび２００μｍ以上１．０ｍｍ未満の範
囲内に設定する理由は次の通りである。

通常塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡの短波長端側か１
．０ｍｍより小さいと、薄塗装の塗膜鮮映性を阻害する
恐れがあるがプレス成形性を向上する１、０ｍｍ未満に
ある波長成分が上記ＰＢ和ＰＡに入り込む。　一方、長
波長端側か６．０ｍｍより大きいと、プレス成形によっ
て矯正可能であるために、塗膜の塗膜鮮映性を低下する
ことのない、形状狂い相当する６、０ｍｍを超える波長
成分が上記ｐｓ和ＰＡに入り込む。

また、薄塗膜の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＢの上限を１．
０ｍｍ以上に設定すると、通常塗装の塗膜鮮映性阻害成
分が上記ＰＢ和ＰＢに入り込む。　一方、下限を２００
μｍ以上にするのは、波長域２００μｍ未満については
塗装によって関係なくなるからである。

こうなると、通常塗装の各種塗装用鋼板の塗膜鮮映性や
プレス加工性を正確に評価できないばかりか、溝塗装の
塗膜鮮映性およびプレス加工性をも正確に評価できない
からである。

本発明の塗装用鋼板としては、レーザダル鋼板が好まし
い。

レーザダル鋼板は、レーザ等の高密度ビームエネルギに
よりダル加工したワークロールにより調質圧延され、ダ
ル目付けされた塗装用鋼板である。　より詳細に説明す
ると、レーザダル鋼板は、例えば、冷延薄鋼板をブライ
ト仕上した後、第２図（Ｃ）に示すロール表面を有する
レーザダル加工ワークロールな用いてスキンパス圧延処
理したものであり、第２図（ａ）および（ｂ）に示すよ
うに平滑なバックグラウンドに所定直径り、のリング溝
２０が所定ピッチして規則正しく並び、リング溝２０で
囲まれた円丘２２の頂部もほぼ平坦である表面を有する
鋼板である。　ここで、リング溝２０のピッチＬおよび
直径り、は主に鋼板表面の断面曲線の波長に、リング溝
２０の深さり、は主に鋼板表面の断面曲線の振幅に影響
を与える。

このようなダル目付けを行うことのできるワークロール
は、レーザダル加工方法によって、第２図（ｃ）に示す
ような所定直径り、および所定深さり、を持っマイクロ
クレータが所定ピッチして設けられた、規則的な粗度プ
ロフィルを持つロール表面を有する。

このようなワークロールへのダル加工は、回転するワー
クロールに垂直に近い短いピッチの断続したレーザビー
ムをワークロールの回転軸と平行に移動させながら照射
し、ワークロールの表面を溶融させて所定ピッチし、深
さり、および直径り、のマイクロクレータ２４を形成さ
せることにより行われる。

このため、ワークロールへのレーザダル加工時に、ビー
ムパルス間隔およびビームエネルギなどのダル加工条件
を制御することによりワークロール表面に形成されるマ
イクロクレータ２４のピッチＬおよび直径り、と深さり
、を制御することができるので、これらが調整されたワ
ークロールを用いて、レーザダル鋼板表面の断面曲線の
波長および振幅を制御することが可能である。

一般に、レーザダル鋼板は従来の放電ダル鋼板、ショッ
トダル鋼板に比較して、通常塗装の塗膜鮮映性を悪化さ
せる鋼板表面の凹凸成分が少ない一方で、プレス成形性
向上成分は良好なレベルとなっているが、このプレス成
形性向上成分は、溝塗装塗膜鮮映性阻害成分でもある。

レーザダル鋼板は、鋼板表面の断面曲線の周波数解析曲
線から得られる上記ＰＢ和ＰＡおよびＰＢを制御するこ
とができるので、本発明の塗装用鋼板として最も好まし
い。

なお、レーザダル鋼板においては、第２図（ａ）および
（ｂ）に示すような鋼板表面に形成されるレーザダルパ
ターンを制御することが可能であるため、レーザダルパ
ターンに基づく鋼板表面の凹凸は、例えば、第１図に示
すように波長１．０ｍｍ未満の範囲にあるプレス加工性
向上波長域にある表面粗さ成分となっている。　ところ
で第２図（ａ）および（ｂ）に示すように鋼板表面に形
成されるレーザダルパターンは、第２図（Ｃ）に示すよ
うなレーザダル加工方法により規則的な粗度プロフィル
が形成されたロール表面を有するワークロールでの圧延
によって形成されるので、第１図に示すように、レーザ
ダル鋼板表面の周波数解析曲線には、溝塗装の塗膜鮮映
性を阻害する、レーザダルパターン特有の特定周波数成
分のピークが例えば、第１図に示す例では、２０ＯＬＬ
ｍおよび３００ＬＬｍ付近に存在する。

従って、レーザダル鋼機においては、これらの成分を含
めた溝塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＢのＰＳ和ＰＢに
よって溝塗装の塗膜鮮映性を評価することができる。

次に本発明の第２の態様における数値の限定理由につい
て説明する。

まず、本発明の塗装用鋼板においては、塗装前の鋼板の
通常塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡにおけるｐｓ和Ｐ
Ａは、０．５μｍ”以下であることが必要である。　Ｐ
Ｓ和ＰＡが０．５μｍ２を超えると、塗装前の鋼板表面
に通常塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡにある凹凸の存
在量が多く、塗装後において通常塗装および薄塗装のい
ずれの塗装によってもこの凹凸を埋めることができず塗
装後において塗膜鮮映性を阻害するため、ＰＳ和ＰＡは
０．５μｍ２以下であることが必要である。

次に、上記ＰＢ和ＰＡが０．５μｍ２以下の塗装用鋼板
、好ましくはレーザダル鋼板においては、塗装前の鋼板
の薄塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＢにおけるＰｓ和Ｐ
Ｂは、２．０μｍ２以下であることが必要である。　Ｐ
Ｂ和が２．０μｍ２を超えると、塗装前の鋼板表面に、
第１図に示す２００μｍ以上１．０ｍｍ未満の波長域内
に凹凸が多数存在し、これらがプレス加工性を向上させ
るが、薄塗装における塗膜鮮映性を阻害するからである
。

また、上記ｐｓ和ＰＢは、２．０μｍ″以下であれば、
薄塗装の塗膜鮮映性をさらに向上させることができ、ど
のような塗装仕様においても通常塗装と同等以上の塗膜
鮮映性とすることができる。

まず、本発明の第１の態様に係る塗装用鋼板の評価方法
の一例を添付図面に示す好適実施例について詳細に説明
する。

第３図は、この評価方法を実施するための塗装用鋼板評
価装置の構成を示す図である。

第３図において、鋼板試料固定台１上には塗装用鋼板試
料４０が載厘されている。　触　針１０は鋼板試料４０
と接触して、試料表面に形成されたダル加工溝を走査す
ることにより、鋼板試料４０表面の断面曲線に応じたラ
ンダム波形を出力する。

このランダム波形は３次元表面形状測定装置２に入力さ
れ、電圧信号に変換される。　この電圧信号は、周波数
解析装置４で高速フーリエ変換されて周波数解析曲線が
作成される。

この周波数解析曲線はマイクロコンピュータ５によって
目的に応じた波長域間のパワースペクトル和（積分値）
に分解、定量化して表示装置７においてその結果が表示
される。

上記触針１０は試料固定台１に対して移動可能に構成さ
れており、試料表面のＸ軸方向に触針１０を移動させた
後、所定ピッチでＹ軸方向に触針１０を移動させて、こ
れを繰り返すことにより、試料表面に形成された被ダル
加工溝を走査する。

上記周波数解析装置４は、上記３次元表面形状測定装置
２で得られた表面形状の不規則な波形即ち時間軸に対し
てランダムな変動を示す入力信号を高速フーリエ変換し
て各周波数ごとの振幅レベルに分解、表示して得られる
周波数解析曲線を作成する。

この周波数解析曲線は時間軸信号を数学的に周波数軸に
変換したものであり、縦軸はランダム波形から周波数軸
に対して振幅をレベル表示したパワースペクトラムであ
る。　従って、この周波数曲線は目的とする波長域ＷＡ
、およびＷＢ内の振幅レベルを１００％評価することが
できる。

上記コンピュータ５の記憶装置の所定の記憶領域には、
塗膜鮮映性を阻害する、２種の塗膜鮮映性阻害波長域Ｗ
ＡおよびＷＢがそれぞれ、波長１．０〜６．０ｍｍおよ
び２００μｍ以上１．０ｍｍ未満の範囲内に設定されて
いる。

次いで、コンピュータ５は、この２つの設定波長域ＷＡ
およびＷＢにある周波数解析曲線の上記パワースペクト
ル和ＰＡおよびＰＢを演算して出力する。

こうして得られたＰＳ和ＰＡには、プレス成形によって
矯正可能な、波長６．０ｍｍ超の長波長側の形状狂いに
相当する成分や波長１．０ｍｍ未満の短波長側のプレス
成形性を向上するが薄塗装塗膜鮮映性を阻害する恐れの
ある成分は含まれないし、もう一つのＰＳ和ＰＢには、
通常塗装の塗膜鮮映性を阻害する鋼板表面のうねり成分
や２００μｍ未満の薄塗装でほとんど消失してしまう成
分は含まれない。

従って、通常塗装ではもちろん、薄塗装の塗膜鮮映性を
レーザダル鋼板を始めとして各種塗装用鋼板にわたって
正確に評価することができる。

ところで、ショットダル鋼板および放電ダル鋼板を圧延
して得るためのワークロールの表面の粗度プロフィルは
不規則である。　従って、これらの鋼板表面の断面曲線
には方向性がないのでどこを測定してもよいが、レーザ
ダル鋼板の場合には、第２図（ａ）　！３よび（ｂ）に
示すような規則的なレーザダルパターンが形成されてい
るため、鋼板表面の断面曲線を採取する際には、走査方
向が、レーザダルパターンの配列と平行にならないよう
に走査するのが望ましい。　また、レーザダル鋼板の表
面の断面曲線を採取する際に走査方向が例えば第２図に
示すようなレーザダルパターンの配列と平行になる場合
には、レーザダルパターンの１ピツチＬ内において数条
の平行走査を行い、リング溝２０を横断した断面曲線を
使用するのが良い。

第４図は、レーザダル加工されたワークロールにより調
質圧延された鋼板の表面粗さの出力曲線を示す。　第４
図において、横軸は試料表面のｙ軸（またはｙ軸）方向
の変位量を示し、縦軸は試料の深さ方向（Ｚ軸方向）を
示す。

第５図は、上記周波数解析装置４において、第４図の出
力曲線を高速フーリエ変換して得られた、２次元平均パ
ワースペクトル分布（３次元パワースペクトル分布をリ
ニア加算して２次元平均化した、周波数解析曲線）を示
したものである。　第５図において、横軸は試料表面に
形成された凹凸の波長（ｍｍ）を示し、縦軸はパワース
ペクトル（μｍ２）または振幅スペクトル（μｍ）を示
す。　また、波長１．０〜６．０ｍｍの範囲内および２
００μｍ以上１．０ｍｍ未満の範囲内は、それぞれ通常
塗装および薄塗装の塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡおよびＷ
Ｂを示し、両斜線部は、塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡおよ
びＷＢにおけるＰＳ和（パワースペクトル和：積分値）
ＰＡおよびＰＢ（μｍ　２　）を示す。

このような周波数解析（パワースペクトル）において、
上記のようなパワースペクトル和を求める具体的方法と
しては、例えば、まず、第４図に示すようなＸ軸測定長
さ４０．９６ｍｍの断面曲線をｙ軸に５０ｔＬｍピッチ
で６０本採取する。

次に、例えば、Ｘ軸データピッチを１断面曲線当り４０
９６点として断面曲線は最小自乗法で傾き補正をかけ、
リニア加算にて６０本の二次元平均振幅スペクトル分布
を求める。　こうして得られた振幅スペクトル分布を第
５ｂ図に示す。

この振幅スペクトル分布において各波長（各周波数）に
対するパワースペクトルの２乗和を求めることにより第
５ａ図のパワースペクトル分布を得ることができる。　
ここで振幅スペクトルの各周波数成分は実数部と虚数部
からなるので各成分のパワーを求めるためにはそれらの
２乗和を作る必要がある。　ｋ番目の周波数成分ｘｋの
実数部をＲ，（Ｘ、）、虚数部をＩ、（Ｘ、）と表わす
と、ｋ番目のパワースペクトルｐＨは ｐ＋、　　＝　ｌ　ｘ、、ｌ　”　　＝　　Ｈｔ、（ｘ
ｋ））　　”　　＋　　（１，（Ｘ、））　　２で表わ
される。

第５ａ図に示すパワースペクトル分布の特定波長域の各
波長成分の和（積分値）をパワースペクトル和として求
めている。

すなわち、特定波長域をａ〜ｂとするとき、この波長域
内に入る振幅スペクトルの周波数成分Ｘ、（ｋ＝０．　
１．２・・・・・・ｎ）が離散値として与えられている
場合にはそのパワースペクトルＰｋも離散値として与え
られ、この範囲のＰＳ和ＰＳは、 ＰＳ＝ΣｌＸ、ｌ”＝ΣＰ。

で与えられ、振幅スペクトルＸが連続関数Ｘ＝ｆ　（λ
）（え：ａ長）で与えられている場合には、そのパワー
スペクトルＰも連続関数Ｐ＝ｌｆ（λ）Ｉ”＝ｇ（λ）
で与えられ、この範囲のＰＳ和ｐｓは、 で与えられる。

これらの式に従って、周波数解析装置４により、直接Ｐ
Ｂ和を求めてもよい。

尚、上記両塗膜鮮映性阻害波長域ＷＡおよびＷＢは、イ
ンターフェイス回路を通して、予めコンピュータ５に設
定しておくのが好ましい。

塗膜鮮映性阻害波長域とは、鋼板表面の凹凸がそれぞれ
の対応する合計塗膜厚の塗装によっても埋まらず、プレ
ス加工によっても、矯正することのできない、鋼板表面
に形成された凹凸の波長範囲を意味する。

従って、上記波長域ＷＡのＰＳ和ＰＡが小さければ、通
常塗装での塗膜鮮映性が良好となり、さらに上記波長域
ＷＢのＰＳ和ＰＢがある程度小さければ、薄塗装であっ
ても塗膜鮮映性が良好となるので、両ＰＳ和ＰＡおよび
ＰＢを用いて、通常塗装はもちろん薄塗装の塗膜鮮映性
を塗装用鋼板の種類にかかわらず正確に評価することが
できる。

本発明の第２の態様に係る塗装用鋼板においては、上記
ｐｓ和ＰＡが０．５μｍ”以下、かつ上記ＰＢ和ＰＢが
２．０ａｍ”以下であれば、塗装回数２回以下または合
計塗膜厚８０μｍ未満、標準的には３０ＬＬｍ以上８０
μｍ未満の薄塗装であっても、塗装回数３回以上または
合計塗膜厚８０ｔＬｍ以上の通常塗装と同等以上の優れ
た塗膜鮮映性を有する塗装用鋼板であるといえる。

本発明の塗装用鋼板としては、上記条件を満足するもの
であれば、どのような塗装用鋼板でもよく、被ダル加工
法の種類によらないが、例えば、鋼板表面に形成される
レーザダルパターンは規則的に配列されるものであり、
その配列（ピッチＬ）および寸法（直径り、、［さり、
）などは制御可能であるため、レーザダル鋼板であるの
がよい。

本発明においては、レーザダル鋼板を製造する際には、
圧延用ワークロールのレーザダル加工時にマイクロクレ
ータのピッチ（Ｌ）、直径（Ｄ、）、深さ（Ｄ、）を制
御しておくが、スキンパス圧延を続けていると、ワーク
ロールのレーザダル目（マイクロクレータ）が摩耗して
行くので、ワークロールの使用限界をも好適に管理する
ことができ、不良品の発生を防止することができる。

なお、上記本実施例では、３次元表面形状測定装置とし
ては、鋼板試料表面に接触する触針を用いたものについ
て説明したが、例えば、超音波発生器と受渡器を有し、
鋼板試料表面に超音波を照射して鋼板表面の凹凸を検出
する等、非接触式のものを用いても良い。

〈実施例〉 以下に、本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。

（実施例１） 種々の塗装用鋼板に種々の塗装方法により、合計塗膜厚
５５〜６５μｍの２回塗装および合計塗膜厚９５〜１０
５μｍの３回塗装を施し、塗装後の塗装面の断面曲線を
、第３図に示す３次元表面形状測定装置２および周波数
解析装置４を用いて、（ａ）３１５０〜１０２４μｍ、
（ｂ）１０２４〜２００ＬＬｍおよび（ｃ）２００〜２
５．６μｍの３つの波長域に分割して、それぞれ周波数
解析曲線を求め、それぞれの波長域のパワースペクトル
和を求めた。

一方、塗装後の塗装面の塗膜鮮映性を４種の測定方法に
より計測し、測定値と前述のパワースペクトル和の相関
および各測定方法間の相関を調べた。

ここで用いた４種の鮮映性評価法は、計器による方法と
して、ドリゴン（ＤＯＲＴＧＯＮ　）鮮明度光沢針（米
国ハンターアソシエイツラボラトリー社製）によるＤＯ
Ｉ値およびＮ５ＩＣ型写像鮮明度測定器（日本ペイント
社およびスガ試験機社製）によるＮ５ＩＣ値（平滑感の
評価指標）およびｓＮＳ　Ｉ　Ｃ値（光沢感の評価指標
）の計測法ならびに視覚による方法としてＰＧＤ計（Ｐ
ＯＲＴＡＢＬＥ　ＧＬＯ３Ｓ　ＡＮＤ　ＤＩＳＴＩＮＣ
ＴＯＩＮ　ＭＥＴＥＲ）によるＰＧＤ値およびＭ式映像
鮮明度光沢計によるＭ値の計測法であった。

上記（ａ）、（ｂ）および（ｃ）の３種の波長域につい
てのＤＯＩ値、Ｎ５ＩＣ値（ＩＮＳＩＣ値）およびＰＧ
Ｄ値とＰＢ和の関係をそれぞれ第６図、第７図および第
８図の各（ａ）。

（ｂ）および（ｃ）に示す。

第６図、第７図および第８図の各（ａ）（ｂ）および（
Ｃ）から明らかなようにいずれの測定値においても（ａ
）波長域の３１５０〜１０２４μｍの波長域ではＰＢ和
とＤＯＩ値との間の相関はな（、（ｃ）の２００〜２５
．６μｍの波長域では上記相関は小さく、（ｂ）の１０
２４〜２００μｍの波長域の相関は大きいことがわかる
。

また、上記３種の測定値の間の相関関係を調べるために
、上述の各図からＮ５ＩＣ値（ｍＮＳＩＣ値）とＤＯＩ
値の関係およびＰＧＤ値とＤＯＩ値との関係を示すグラ
フを得て、それぞれ第９ａ図および第９ｂ図に示す。

第９ａ図から明らかなように、ＤＯＩ値とＮ５ＩＣ値（
ｓＮＳＩＣ値）とは強い相関を有しており、第９ｂ図か
らＤＯＩ値とＰＧＤ値は相関関係を有していることがわ
かる。

図示してはいないがＭ値も他の測定値と同様にそれぞれ
の波長域において各波長域のＰＢ和と同様の相関を示し
た。

従って、本発明の特定波長域のパワースペクトル和を用
いて塗膜鮮映性を評価する方法は、塗装後の塗膜鮮映性
を評価するための上記４種の評価方法のいずれに対して
も相関を有し、正確な評価を与えるものであることがわ
かる。

なお、このＤＯＩ値は、試料の表面に対して入射角３０
度で光を入射し、その正反射光強度Ｒ８と正反射角に対
し、±０．３度での散乱光強度Ｒｏ、ｓの値を用いて、
次式で表される。

ＤＯＩ値（％） ＝１００Ｘ　（Ｒ，−Ｒ，、、）／Ｒ・そして、このＤ
ＯＩ値が高い程塗膜鮮映性が良好であることを示す。

ＮＳ　Ｉ　Ｃ（ｍＮＳ　Ｉ　Ｃ）値は、試料面による反
射を介して結像した矩形波パターンの光強度分布を測定
し、それをフーリエスペクトル解析し、結像パターンの
「矩形波からのズレ」の程度として鮮明度を評価するも
ので、特に、平滑感（ＮＳＩＣ値）および光沢感（ｓＮ
ＳＩＣ値）を評価する指標である。

（実施例２） 実施例１で用いた塗装用鋼板の塗装前に鋼板表面の断面
曲線を３次元表面形状測定装置および周波数解析装置を
用いてスペクトル分析し、波長域６．０〜１．０ｍｍの
ｐｓ和ＰＡおよび波長域１．０ｍｍ未満２００　μｍ以
上のｐｓ和ＰＢを求め、ＰＡが０．５μｍ２以下の塗装
用鋼板について種々の塗装方法により合計塗膜厚５５〜
６５μｍの２回塗装を行って、各鋼板の塗装後の塗装面
の塗膜鮮映性を上述のドリゴン鮮明度光沢計によるＤＯ
Ｉ値およびＮ５ＩＣ型写像鮮明度測定器によるＮ５ＩＣ
値（ｍＮＳＩＣ値）を求めた。

その結果を第１０ａ図および第１０ｂ図に示す。

これらの図から明らかなように、いずれの計測法による
結果も、塗装用鋼板の表面の断面曲線から得られる周波
数解析曲線の波長域１．Ｏｍｍ未ｔ４２００　ｕ　ｍ以
上のｐｓ和ＰＢが２．０以下であればＮ５ＩＣ値約７０
以上、Ｉ　ｒＸＩ　Ｓ　ＩＣ値で約５０以上、ＤＯＩ値
で約９０以上であり、良好な塗膜鮮映性を示すが、ＰＢ
が２，０より大きくなるとＮ５ＩＣ値、ｍＮＳ　Ｉ　Ｃ
値、ＤＯＩ値のいずれも急激に低下し、塗膜鮮映性が劣
化することがわかる。

（実施例３） 供試鋼として、低炭素アルミキルト鋼の冷延鋼板を用い
た。　これを、レーザビームによるダル加工を施した５
種類のスキンバスロールＡ、Ｂ、Ｃ，ＤおよびＥを用い
て、１．０％の圧下率で調質圧延を行い、７０Ｘ７０ｍ
ｍの原板試験片Ａ、Ｂ、Ｃ，ＤおよびＥを作成した。

なお、この時、レーザダル加工方法の条件を種々変える
ことにより、Ａ、Ｂ、Ｃ，ＤおよびＥの５種類のロール
表面の粗度パターンを変化させ、スキンパス圧延後の被
ダル加工鋼板表面の粗度パターンを変化させた５種の試
験片とした。

そして、各試験片を３次元表面形状測定装置（明神１機
製５ＡＳ−２００１）により走査し、各試験片の３次元
鋼板表面断面曲線を得た。

その後、上記各試験片Ａ、Ｂ、Ｃ，ＤおよびＥの各々に
ついて、周波数解析装置を用いて、上記３次元表面形状
測定装置で得られた表面形状の不規則なランダム波形、
すなわち時間軸に対してランダムな変動を示す入力信号
を高速フーリエ変換して、凹凸の各周波数毎の振幅レベ
ルに分解、表示して得られる周波数解析曲線を波長域を
（ａ）３１５０〜１０２４μｍ、（ｂ）１０２４〜２０
０μｍおよび（ｃ）２００〜２５．６μｍに３分割して
作成した。

次いで、これらの周波数解析曲線の各波長域におけるパ
ワースペクトル和を求めた。

次に、上記各試験片について次のような化成処理を行い
、次いで合計塗膜厚５５〜６５μｍの２回塗装を施した
ものと、合計塗膜厚９５〜１０５μｍの３回塗装を施し
たものとを得た。

止１１ｍ埋 処理剤：デイツプ処理用細粒型リン酸塩系薬剤 デイツプ条件：４３℃×１２０秒 被膜重量：２．２±０．２ｇ／ｃｍ” 前処理：脱脂、水洗、表面調整 後処理：水洗い、純水洗、乾燥 塗装姿勢：垂直姿勢 下塗：カチオンＥＤ塗料　１５〜２０μｍ厚中塗：シー
ラー　４０〜４５μｍ厚 上塗ニドツブコート　４０〜４５μｍ厚なお、２回塗装
の場合は中塗省略し、上記各工程ともサンディングは行
わなかった。

２回塗装および３回塗装後の各鋼板の試験片の塗膜表面
について、上述と同様に、第１図に示す３次元表面形状
測定装置２および周波数解析装置４を用いて、上述の（
ａ）、（ｂ）および（ｃ）の３つの波長域の周波数解析
曲線を作成し、各波長域のパワースペクトル和を求めた
。

第１１図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に、試験片Ａ、Ｂ
、Ｃ，ＤおよびＥの原板、２回塗装板および３回塗装板
のパワースペクトル和を上記各（ａ）、（ｂ）および（
ｃ）の３つの波長域に分けて示す。　塗装姿勢はいずれ
も水平である。

また、第１２図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）に、上記試
験片ＡおよびＤについて、上記各波長域における、原板
および２回塗装板の周波数解析曲線（振幅スペクトル分
布）を示す。

第１１図から明らかなように、 （ａ）３１５０〜１０２４μｍの波長域の原板表面の凹
凸成分は、２回塗装でほとんど消失し、３回塗装で消失
すること、 （ｂ）１０２４〜２０ＯＬ１ｍの波長域の原板表面の凹
凸成分は、２回塗装後にも原板でのＰＳ和に対応したＰ
Ｓ和を呈するが、３回塗装ではほとんど消失すること、
および （Ｃ）２００〜２５６μｍの波長域の原板表面の凹凸成
分は、２回塗装でほとんど消失するが、わずかに原板に
似たＰＳ和の比を残しているが、３回塗装で消失するこ
と、 がわかる。

また、第１２図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）から明らか
なように、原板と２回塗膜での周波数分析の結果、Ａと
Ｄのいずれの試験片においても、レーザダル鋼板特有の
２９０μｍ近辺と２００μｍ近辺のピークが塗装面に痕
跡を残していることがわかる。

〈発明の効果〉 以上詳述したように、本発明の第１の態様によれば、塗
装用鋼板表面の断面曲線をフーリエ変換して得られる周
波数解析曲線における波長１．０〜６．０ｍｍの範囲内
に通常塗装の塗膜鮮映性阻害波長域を設定し、かつ波長
２００μｍ以上１．０ｍｍ未満の範囲内に薄塗装の塗膜
鮮映性阻害波長域を設定し、これら２つの波長域のパワ
ースペクトル和を用いることにより、薄塗装での塗膜鮮
映性をいかなる塗装用鋼板であっても正確に評価するこ
とが可能である。

また、本発明の第２の態様によれば、通常塗装の塗膜鮮
映性阻害波長域のパワースペクトル和を０．５μｍ２以
下、かつ薄塗装の塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペク
トル和を２．０μｍ８以下とすることにより、薄塗装で
あっても優れた塗膜鮮映性を有する塗装用鋼板とするこ
とができる。　特に、レーザダル鋼板においては、スキ
ンパス処理用の圧延ワークロールのロール表面をレーザ
ダル加工する際にレーザビームパルス間隔やレーザビー
ムエネルギなどの加工条件を制御することによりロール
表面に形成されるマイクロクレータの形状と間隔を容易
に制御できるので、上記両波長域のＰＳ和を制御するこ
とが可能であり、さらにワークロールの使用に伴うダル
目（マイクロクレータ）の摩耗による使用限界を制御で
きるので、常に一定かつ高品質の塗装用鋼板とすること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る塗装用鋼板の一実施例の鋼板表
面の周波数解析曲線の一例を示すグラフである。 第２図（ａ）および（ｂ）は、本発明の塗装用鋼板の一
実施例の鋼板表面に形成されたレーザダルパターンの一
例であり、第２図（Ｃ）は、このレーザダルパターンを
形成するのに用いられるワークロール表面の粗度プロフ
ィルの一例である。 第３図は、本発明に係る塗装用鋼板の評価方法を実施す
る装置の一実施例の構成図である。 第４図は、本発明の塗装用鋼板表面を形状測定した、３
次元表面形状測定装置により得られた出力曲線の一例を
示すグラフである。 第５ａ図および第５ｂ図は、それぞれ第４図の出力曲線
を高速フーリエ変換して得られた、２次元平均パワース
ペクトル分布および２次元平均振幅スペクトル分布を示
す図である。 第６図、第７図および第８図の各（ａ）（ｂ）および（
Ｃ）は、それぞれ塗装後の塗装面のＤＯＩ値、Ｎ５ＩＣ
値およびＰＧＤ値とそれぞれ異なる３つの波長域のパワ
ースペクトル和との関係を示す図である。 第９ａ図および第９ｂ図は、それぞれ塗装後の塗装面の
Ｎ５ＩＣ値およびＰＧＤ値とＤＯＩ値の関係を示す図で
ある。 第１０ａ図および第１０ｂ図は、それぞれ塗装用鋼板の
薄塗装塗膜鮮映性阻害波長域のＰＳ和ＰＢと塗装後の塗
装面のＮ５ＩＣ値およびＤＯＩ値の関係を示す図である
。 第１１図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、それぞれ異な
る３つの波長域において、原板、２回塗装板および３回
塗装板のパワースペクトル和の一例を示す図である。 第１２図（ａ）、（ｂ）および（ｃ）は、それぞれ３つ
の異なる波長域における、本発明の塗装用鋼板の２種に
ついての原板および２回塗装板の周波数解析曲線の例を
示す図である。 符号の説明 ２・・・３次元表面形状測定装置、 ４・・・周波数解析装置、 ５・・・マイクロコンピュータ 図面の浄書（内容に変更なし） ＦＩＧ、１ ４Ｍ１ＦｆＬ表面１＝形嵐さ水た凹凸の波長（ｍｍ） ＦＩＧ、３ ＦＩＧ、４ ＝ＸＸ軸 向 ＦＩＧ、２ ＦＩＧ ａ ｔｌｉＩ秩表面にｆｔ３爪でＫた凹凸の波長（ｍｍ）Ｆ
ＩＧ、５ｂ 渫 長 （ｍｍ） Ｆ　Ｉ　Ｇ、　９ａ ９゜ ＤＯＩ Ｆ　Ｉ　Ｇ、　９ｂ ＤＯＩ Ｆ　Ｉ　Ｇ、　１０ａ Ｐｓ和（）ａｍ’） Ｆ　Ｉ　Ｇ、１０ｂ ＰｓＪ口（μｍ’） 手続ネ甫正書（自発） 平成０２年０７月０５日 １、事件の表示 平成０２年特許願第１４２８７１号 ２、発明の名称 塗装用鋼板の評価方法および塗膜鮮映性に優れた塗装用
鋼板３、補正をする者 事件との関係　　　特許出願人 名　称　　（１２５）川崎製鉄株式会社４、代理人　〒
１０１ 住　　所　　東京都千代田区岩本町３丁目２番２号千代
田岩本ビル４階 Ｒ８６４−４４９８Ｆａｘ、　８６４−６２８０６、補
正の内容 図面の全図を別紙のとおり補正する。 ただし、図面の浄書に

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）塗装用鋼板の表面の断面曲線を検出し、該断面曲
   線をフーリエ変換して周波数解析曲線を得、通常塗装後
   の鋼板の鮮映性を阻害する通常塗装塗膜鮮映性阻害波長
   域を、前記周波数解析曲線における波長１．０〜６．０
   ｍｍの範囲内に設定するとともに、塗装回数２回以下ま
   たは合計塗膜厚８０μｍ未満の薄塗装後の鋼板の鮮映性
   を阻害する薄塗装塗膜鮮映性阻害波長域を前記周波数解
   析曲線における波長２００μｍ以上１．０ｍｍ未満の範
   囲内に設定し、これら２つの塗膜鮮映性阻害波長域のパ
   ワースペクトル和を求めることにより、前記塗装用鋼板
   の塗膜鮮映性を評価することを特徴とする塗装用鋼板の
   評価方法。
2. （２）鋼板の表面の断面曲線をフーリエ変換して得られ
   る周波数解析曲線における１．０〜６．０ｍｍの範囲内
   に設定された通常塗装塗膜鮮映性阻害波長域のパワース
   ペクトル和ＰＡが０．５μｍ＾２以下であり、かつ前記
   周波数解析曲線における波長２００μｍ以上１．０ｍｍ
   未満の範囲内に設定された、塗装回数２回以下または合
   計塗膜厚８０μｍ未満の薄塗装後の鋼板の塗膜鮮映性を
   阻害する薄塗装塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクト
   ル和ＰＢが２．０μｍ＾２以下であることを特徴とする
   塗膜鮮映性に優れた塗装用鋼板。