JPH0354412A - 塗装用鋼板およびその評価方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、塗膜鮮映性（塗装後の、鋼板表面における鮮
映性）とプレス成形性（プレス加工時に型カジリを生じ
難いこと）に優れた塗装用鋼板および各種塗装用鋼板の
塗膜鮮映性とブレス成形性を同時に評価する塗装用鋼板
の評価方ｌ去に関し、特に、被ダル加工法が異なる各ｆ
ｉ！塗装用鋼板（例えば、レーザダル鋼板、ショットダ
ル鋼板、放電ダル鋼板）であっても優れた塗膜鮮映性と
プレス成形性を同時に有する塗装用鋼板および塗膜鮮映
性とプレス成形性を同時にまとめて正確に評価すること
ができる塗装用鋼板の評価方法に関する。

く従来の技術〉 従来、自動車ボディや家庭用電気製品に用いられる塗装
用鋼板の代表例としての冷延鋼板は、玲間圧延後脱脂清
浄を行い、さらに焼鈍した後調質圧延を施して製造され
るのが通常である。　ここで、調質圧延の目的の一つは
、表面をダル仕上げしたワークロールを用いて軽度の圧
延を行うことによって鋼板表面に適度の表面粗さを与え
、プレス成形時における鋼板の耐焼付き性を向上させる
ことである。

ところで、このワークロールの表面をダル仕上げする方
法としては、従来から、ロール表面にショットを投射し
てダル加工を行うショットブラストによる方法と、加工
液中で放電させロール表面を溶融飛散させて所定のダル
表面を得る放電加工による方法とが実用化されている。

　これらの方法によるワークロールのダル仕上げの場合
、ロール表面にはそれぞれのダル加工法固有の不規則な
粗度プロフィルが形成されるため、圧延後の鋼板表面が
不規則な山と谷で構成される．　　このような鋼板につ
いてプレス加工を施せば、谷郎に潤滑油を貯留させてプ
レス金型と鋼板との摩擦力を低減させ、プレス作業を容
易にすると同時に、金型との摩擦力により剥離した金属
粉を谷部にトラップして焼付きを防止することができる
等プレス成形性を向上できる． 近年、乗用車は勿論、軽自動車、ワゴン車、トラックに
至るまで、塗装後の総合的な品質の高さを顧客に対して
直接的に視覚によって訴えることができるため、塗装面
の良否が極めて重要な品質管理項目となっている。　と
ころで、塗装面の評価項目としては種々のものがある．
そのうちでも特に塗装面の乱反射が少なく光沢性に優れ
ていること、および写像の歪みか少ないこと、すなわち
写像性が優れていることが重要であり、これらの光沢性
と写像性とを合わせて一般に「塗膜鮮映性」と称してい
る。

上記塗装面の鮮映性の評価方法として、従来から、例え
ば、特開昭６３−１１７２０６号、特開昭６１−２１７
７０８号、特開昭６２−１０３５４４号、特開昭６２−
２３３７１２号が提案されている。

しかしながら、塗装面の鮮映性に対しては、塗料の種類
や塗装方法も影響を与えるが、塗装下地としての鋼板表
面の形態の影響も強く受ける。　特に、塗膜厚が薄い場
合、具体的には塗装回数が１ないし２回で合計膜厚が８
０μｍ未満の場合には、塗装下地としての鋼板表面の形
態の影響は大きい。　すなわち、鋼板表面の平坦な部分
の占める割合が少なく、波長と振幅の大きい凹凸成分が
多くなれば、塗装面でも凹凸が大きくなり、その結果、
光の乱反射を生じて光沢性を損なうとともに、写像の歪
みを招き前述の塗膜鮮映性を悪化させることとなる。

そこで、塗装前の鋼板表面の微視的形態から塗膜鮮映性
を評価することが必要であるが、従来は、ＪＩＳＢ−　
０６０１（１９８２）に記載された方法により評価して
いた。　この方法では、鋼板表面の微視的形態のうち、
塗膜鮮映性の評価の指標として、ＪＩＳＢ−　０６０１
に規定された「ろ波中心線うねり（ＳＷＣＡ）　Ｊを用
いている。

ここで「ろ波中心線うねり（ＳＷＣＡ）　Ｊは、前記Ｊ
ＩＳＢ−　０８０１に規定されているように、第２図の
模式図に示す如く、触針式表面粗さ測定器を試料表面上
に形成された波長大の凹凸上を速度Ｖで移動させること
により得られた被測定面の断面曲線から、概略０．８ｍ
ｍ未満の波長の短い表面粗さの戒分を所定の高域のカッ
トオフ値を持つ低域フィルターで除去して、更には真直
度などの形状狂いに相当する波長の長い成分に相当する
大きい波長（概略、６．０ｍｍ〜）の成分を所定の低域
カットオフ値を持つ高城フィルターで除去して得られる
、凹凸の中心線に対する平均高さをμｍで表示したもの
である。

ところで、一般に、鋼板表面に形成された長波長（概略
、０　．　８　〜８　．　０　ｍ　ｍ　）の凹凸の成分
すなわち、「表面うねり成分」の存在量が多くなれば、
塗膜鮮映性が低下し、短波長（概略、Ｏｘ０．８ｍｍ）
の凹凸成分すなわち、「表面粗さ成分Ｊの存在量が多い
ほどプレス加工性が良好即ちプレス時に型カジリなどを
生し難いといわれている。　このうねり成分は、鋼板を
塗装しても埋めることができず、塗膜鮮映性を阻害する
ので、鋼板表面に前記うねり成分がどの程度あるかによ
って塗装用鋼板の塗膜鮮映性の評価を行っている。

このため、ＪＩＳＢ−　０８０１に規定の方法では、こ
の表面うねり成分を前記ろ波中心線うねりによって評価
し、このろ波中心線うねりの値が小さいほど、塗膜鮮映
性が良好であると判定されていた。

このように、表面うねりをろ波中心線うねり表示で０．
７μｍ以下に限定して高い鮮映性を持ち、ざらに表面粗
さを２次元中心線平均粗さＲａ表示で０．６〜３．０μ
ｍの範囲に限定して良好なプレス性を持つ、放電ダル加
エワークロールによる圧延により得られた高鮮映性鋼板
が特開昭８３−２５５３２０号公報に開示されている。

一方、ショットブラストにより加工ざれたワークロール
により圧延された鋼板（以下、ショットダル鋼板という
）、放電加工されたワークロールにより圧延された鋼板
（以下、放電ダル鋼板という）の塗膜鮮映性を改善する
ために、近年レーザ等の高密度ビームエネルギーにより
ダル加工した、すなわち、回転するワークロールに垂直
に近い短いピッチの断続したレーザビームをワークロー
ルの回転軸と平行に移動させながら照射し、ワークロー
ルの表面を溶融させてダル加工を行うレーザダル加工方
法による規則的な粗度プロフィルが形成されたロール表
面を有するワークロールにより塗装用鋼板を圧延するこ
とが行われている。　このようにして得られたレーザダ
ル鋼板は従来の放電ダル鋼板、ショットダル鋼板に比較
して、塗膜鮮映性を悪化させる鋼板表面の凹凸成分すな
わちうねり成分が少ないにもかかわらず「表面粗さ成分
」が多いため、プレス成形性は良好なレベルとなってい
る。

上記レーザダル鋼板のように、塗膜鮮映性およびブレス
戊形性が共に良好な鋼板を、本出願人は特開昭６３−３
３５９１号および同６３−３３５９２号公報に提案して
いる。　この鋼板は、鋼板表面粗度の規則性を表すパラ
メータＳが一定の値（０．２５）以下であり、すなわち
規則性が高く、かつ鋼板表面平均粗度Ｒａが定値（２．
０μｍ）より大きい、あるいはレーザパルスによりロー
ル表面に形成されたマイクロクレータの転写模様である
リング状溝の鋼板表面粗度中心面における平均山半径と
平均谷半径との比が一定値（２．５）より大きい塗膜鮮
映性およびプレス成形性が共に良好な鋼板である， く発明が解決しようとする課題〉 しかしながら、上記ＪＩＳＢ−０６０１に規定された従
来の評価方法によれば、ろ波中心線うねりの値を求める
際のフィルターにおけるカットオフ値は、第２図に示す
ように減衰率が−１　２ｄＢ／　ｏ　ｃ　ｔの電気フィ
ルターを用いて、その利得が７５％になる周波数に対応
する波長である。

したがって、上記従来の評価方法で得られたろ波中心線
うねりの値は高城側及び低域側の波長を１００％カット
オフして評価したものではないため、第３図に示すよう
に、次の課題がある。

（１）？ＩＩＩＩ定条件「カットオフ値（ｍｍ），測定
範囲（ｍｍｘｍｍ）Ｊの如何によっては前記「ろ波中心
線うねりＪの値が大幅に変動し、即ち、長波長測の形状
狂いに相当する誤差成分の影響及び短波長側の成分の肥
響が、上記「ろ波中心線うねり」の値に含まれる。

（２）低波長成分（プレス成形性を向上する）が１００
％カットオフされず、この低波長成分が「ろ波中心線う
ねり」の値として入り込むために、ショットダル鋼板お
よび放電ダル鋼板に比べてレーザダル鋼板の「ろ波中心
線うねり」の値が高くなるという評価結果が生ずる場合
があり、製造法の異なる各種鋼板の表面性状を正確に評
価できない。

第２図に示すように、低域カットオフ値が０．４〜０．
８ｍｍと低い従来の評価方法では、レーザダル鋼板はプ
レス成形性を向上する短波長側に鋭いピークを複数有す
るため、プレス成形性を向上する短波長成分がろ波中心
線うねりの値に入り込み、実際に塗膜鮮映性のよいレー
ザダル鋼板の方が、ショットダル鋼板や放電ダル鋼板よ
りもかえってろ波中心線うねり値が大きいという結果と
なり、塗膜鮮映性が悪いという評価となってしまい、真
のうねり成分を評価できていなかった。

このように、上記従来の評価方法では、ダル加工方法の
異なる被ダル加工玲延薄鋼板の塗膜鮮映性を正確に比較
評価することが出来ないという課題があった。

また、このように、上記評価方法は所定の波長域間の真
のうねり成分をｌｏｏ％評価できないことから、この方
法によって塗装用鋼板の塗膜鮮映性とプレス成形性とが
共に良好と評価されても、実際の塗膜鮮映性および／ま
たはプレス成形性が必ずしも十分とは言えないという課
題があった。

従って、塗装用鋼板の塗膜鮮映性とプレス成形性とを同
時に評価する正確な評価方法が確立されていないという
ことから、この評価方法を塗装用鋼板の製造の分野にフ
ィードバックして、塗装用鋼板の塗膜鮮映性とプレス成
形性とを同時に向上させることができず、従来の塗装用
鋼板の塗膜鮮映性とプレス成形性との同時向上が未だ十
分とは言えないという課題があった。

本発明は、上記従来からの未解決の課題を解決するため
に、正確に評価された塗膜鮮映性とプレス成形性との両
方に十分優れた塗装用鋼仮を堤供することを第１の目的
とし、また、塗膜厚が薄い場合、実用的には合計膜厚８
０μｍ未満であっても十分な塗装面の鮮映性を得ること
ができる塗膜鮮映性とプレス成形性との両方に十分優れ
た塗装用鋼板を提供することを第２の目的とする。

また、本発明は、上記従来からの課題を解決するために
、各種ダル仕上げ冷延薄鋼板すなわち塗装用鋼板の塗膜
鮮映性とプレス成形性とを同時、かつ正確に評価するこ
と力てできる塗装用鋼板の評価方法を堤供することを第
３の目的とする。

く課題を解決するための手段〉 本発明者らは、上記目的を解決するために塗装用鋼板の
塗膜鮮映性とプレス成形性とを同時に評価する方法に関
して種々の検討を行った所、塗膜鮮映性とプレス成形性
とを同時かっ、正確に評価することができる方法を得る
に至り、さらに、この評価方法を用いて塗装用鋼板の塗
膜鮮映性について検討した所、ダル仕上加工において特
定の条件を具備することにより塗膜鮮映性とプレス成形
性とが共に良好な塗装用鋼板を得ることができることを
知見し、本発明に至ったものである。

すなわち、本発明の第１の態様は、塗装回数３回以上ま
たは合計塗膜厚８０μｍ以上に供される塗装用鋼板であ
って、鋼板表面の断面曲線をフーリエ変換して得られる
−周波数解析曲線（ｌ板表面の凹凸の波長とパワースペ
クトルの関係を表わした曲線）において、波長１．０〜
６．０ｍｍの範囲内に設定された塗膜鮮映性阻害波長域
のパワースペクトル和をＰＡとし、波長０〜１．０ｍｍ
の範囲内に設定されたプレス成形性向上波長域のパワー
スペクトル和をＰＢとするとき、これらのパワースペク
トル和の比として下記式 ＫＳ＝　（ＰＡ＋ＰＢ）／ＰＡ によって定義される塗装用鋼板係数ＫＳが６．０以上で
あり、かつ前記鋼板表面の２次元中心線平均粗さＲａま
たは３次元中心線平均粗さＳＲａが０．５μｍを越え、
１．５μｍ未満であることを特徴とする塗装用鋼板を提
供するものである。

また、本発明の第２の、態様は、合計塗膜厚８０μｍ未
満に供される塗装用鋼板であって、鋼板表面の断面曲線
をフーリエ変換して得られる周波数解析曲線において、
波長１．０〜６．０ｍｍの範囲内に設定ざれた塗膜鮮映
性阻害波長域のパワースペクトル和をＰＡとし、波長０
〜１、Ｏｍｍの範囲内に設定されたプレス成形性向上波
長域のパワースペクトル和をＰＢとするとき、これらの
パワースペクトル和の比として下記式 Ｋ　Ｓ　＝　（　Ｐ　Ａ　十Ｐ　Ｂ　）　／　Ｐ　Ａに
よって定義ざれる塗装用鋼板係数ＫＳが６．０以上であ
り、かつ前記鋼板表面の２次元中心線平均粗ざＲａまた
は３次元中心線平均粗さＳＲａｈ（０．５μｍを越え、
１．５μｍ未満であり、かつ、前記プレス成形性向上波
長域のパワースペクトル和ＰＢが３．０μｍ２未満であ
ることを特徴とする塗装用鋼板を提供するものである。

また、木発明の第３の態様は、塗装用鋼板の表面の断面
曲線を検出し、該断面曲線をフーリエ変換して周波数解
析曲線を得ると伴に、当該周波数解析曲線からプレス成
形によっても形状が矯正されずかつ塗膜鮮映性を低下さ
せる塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクトル和ＰＡと
、プレス成形性を向上するプレス成形性向上波長域のパ
ワースペクトル和ＰＢとを求め、下記式 ＫＳ＝　（ＰＡ＋ＰＢ）／ＰＡ に基づいて決定される塗装用鋼板係数ＫＳを用いて、塗
装用鋼板の塗膜鮮映性とプレス成形性とを同時に評価す
ることを特徴とする塗装用鋼板の評価方法を堤供するも
のである。

く作用〉 上記本発明にかかる塗装用鋼板およびその評価方峡によ
れば、塗装用鋼板の表面形状の不規則なランダム波形、
即ち時間軸に対してランダムな変動を示す入力信号をフ
ーリエ変換して各周波数ごとの振幅レベルに分解して、
表示して得られる周波数解析曲線を作成する。　次いで
、塗装後の鋼板の塗膜鮮映性を阻害する塗膜鮮映性阻害
波長域を、周波数解析曲線における波長１．０〜６．０
ｍｍの範囲内にし、プレス成形性向上波長域を周波数解
析曲線における波長０〜１、Ｏｍｍの範囲内に設定する
。　そして、塗膜鮮映性阻害波長域とプレス成形性向上
波長域とのパワースペクトル和ＰＡ，ＰＢを求める。

ここで、パワースペクトル和とは、所定波長域にあるパ
ワースペクトルを積分したものである． これらのパワースペクトル和を用いて、上記式に基づい
て塗装用鋼板係数ＫＳを演算する。

本発明の第３の態様によれば塗装用鋼板係数ＫＳは、塗
膜鮮映性阻害波長域のパワースペクトル和ＰＡが小さく
、プレス成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢが
大きいほど大きい値となるために、この値を比較するこ
とにより、各種塗装用鋼板の塗膜鮮映性およびプレス成
形性の良否を同時かつ正確に比較評価することが可能と
なる。

上記式に基づいて演算ざれた塗装用鋼板係数ＫＳは、上
記各所定波長域間にあるパワースペクトルのみを１００
％取り込み、かつ、それ以外の波長にあるパワースペク
トルをそれぞれ全て取り除いてあるため、塗膜鮮映性を
阻害する上記波長域にある成分と、短波長側にあるブレ
ス成形性を向上する上記波長域にある成分とが互いに上
記各パワースペクトル和に加算されることがない。　従
って、各種塗装鋼板の塗膜鮮映性およびプレス成形性を
同時に真に正確に評価することができる。

従って、本発明の第１の態様によれば、塗装回数３回以
上または合計塗膜厚８０μｍ以上に供される塗装用鋼板
における塗装用鋼板係数ＫＳを６．０以上に限定するこ
とにより、塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクトル和
ＰＡが小さく、プレス成形性向上波長域のパワースペク
トル和ＰＢが大きいことになるので、塗装用鋼板のま膜
鮮映性およびプレス成形性とが共に優れたものになる。

さらに本発明の第１の態様によれば、鋼板表面の２次元
中心線平均相さＲａまたは３次元中心線平均粗さＳＲａ
を０．５μｍを越え１　５μｍ未満に限定することによ
り、ＲａまたはＳＲａが０．５μｍ以下であることによ
るプレス成形の際のプレス金型との焼付き（型がじり）
を防止している。　　また、ＲａまたはＳＲａが１．５
μｍ以上であると、塗装によって表面の凹凸を平坦化す
ることが困難であるが、上記ＲａまたはＳＲａを１．５
μｍ未満であると限定しているので、塗装によって鋼板
表面の凹凸を平坦化して塗装用鋼板の塗膜鮮映性の向上
を達成している。

また、本発明の第２の態様によれば、上記塗装用鋼板係
数ＫＳおよび鋼板表面の中心線平均粗さＲａまたはＳＲ
ａを上記のように限定するのに加え、さらにプレス成形
性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢを３．０μｍ２
未満に限定することにより、塗膜が薄い場合にも、プレ
ス成形性向上波長域内にあって塗膜鮮映性をある程度阻
害する成分を実用上支障無い程度に制限することができ
る。

く実施例〉 まず、本発明の第３の態様に係る塗装用鋼板の評価方ζ
去の一実施例について説明する。

第１図は、この評価方法を実施するための塗装用鋼板評
価装置の構成を示す図である。

第１図において、鋼板試料固定台１上には塗装用鋼板試
料４０が載置されている。　触　針１０は鋼板試料４０
と接触して、試料表面に形成されたダル加工満を走査す
ることにより、鋼板試料４０表面の凹凸の粗さ程度に応
じたランダム波形を出力する。

このランダム波形は３次元表面形状測定装置２に人力さ
れ、電圧信号に変換される。　この電圧信号は、周波数
解析装置４で高速フーリエ変換されて周波数解析曲線が
作成ざれる。

この周波数解析曲線はマイクロコンピュータ５によって
目的に応じた波長域間のパワースペクトル和（積分値）
に分解、定量化して表示装置７においてその結果が表示
される。

上記触針１０は試料固定台１に対して移動可能に構成ざ
れており、試料表面のＸ軸方向に触針１０を移動させた
後、所定ピッチでＹ軸方向に触針１０を移動させて、こ
れを繰り返すことにより、試料表面に形成された被ダル
加工溝を走査する。

上記周波数解析装置４は、上記３次元表面形状測定装置
２で得られた表面形状の不規則な波形即ち時間軸に対し
てランダムな変動を示す人力信号を高速フーリエ変換し
て各周波数ごとの振幅レベルに分解、表示して得られる
周波数解析曲線を作成する。

この周波数解析曲線は時間軸信号を数学的に周波数軸に
変換したものであり、縦軸はランダム波形から周波数軸
に対して振幅をレベル表示したパワースベクトラムであ
る。　従って、この周波数曲線は目的とする波長域間の
振幅レベルを１００％評価することができる。

上記コンピュータ５の記憶装置の所定の記憶領域には、
塗膜鮮映性を阻害する、塗膜鮮映性阻害波長域が設定さ
れている。　次いで、コンビュータ５は、この設定波長
域にある周波数解析曲線の上記パワースペクトル和を演
算して出力する。

このパワースペクトル和には、プレス成形によって矯正
可能な、長波長側の形状狂いに相当する成分や、プレス
成形性を向上させるのみで塗装鮮映性に全く影響の無い
短波長側のプレス成形性向上成分は含まれない。　従っ
て、各種塗装用鋼板の塗膜鮮映性を正確に比較評価する
ことが可能となる。

第４図は、ショットダル加工されたワークロールにより
調質圧延ざれた鋼板の断面線を示す。　第４図において
、横軸は試料表面のＸ＠（またはＹ＠）方向の変位量を
示し、縦軸は試料の深さ方向（Ｚ軸方向）を示す。　こ
こで、具体的にはＸ軸測定長さ４０．９６ｍｍの断面曲
線をｙ軸に５０μｍピッチで６０本採取している。

第５図は、上記周波数解析装置４において、第４図の出
力曲線を高速フーリエ変換して得られた、２次元平均パ
ワースペクトル分布（３次元パワースペクトル分布をリ
ニア加算して２次元平均化した、周波数解析曲線）を示
したものである。　すなわち、Ｘ軸データピッチは１断
面曲線当り４０９６点として断面曲線は最小自乗法で傾
き補正をかけ、リニア加算にて６０本の二次元平均パワ
ー（振幅）スペクトル分布を求めている。　このパワー
スペクトル分布において特定波長域における各波長に対
するパワースペクトルの２乗和を求めてこれをパワース
ペクトル和（μｍ　２　）としている。　第５図におい
て、横軸は試料表面に形成された凹凸の波長（μｍ）を
示し、縦軸はパワースペクトル（μｍ）を示す。　ここ
で、各周波数成分は実数部と虚数部からなるので各成分
のパワーを求めるためにはそれらの２乗和を作る必要が
ある。　　ｋ番目の周波数成分Ｘｋ　　の実数部をＲ．
（Ｘ＋＋）、虚数部をＩ，ｌ　（ｘ，）と表わすと、ｋ
番目のパワースペクトノレＰｋはＰｋ＝　ｌｘ　ｋｌ’
＝　（　Ｒｅ（Ｘｋ））　２”　（　　Ｉｎ（ＸＪ　　
）　２で表わすことができる。　また、λ１〜λ２は、
塗膜鮮映性阻害波長域を示し、０〜λは、プレス成形性
向上波長域を示す。　また，λ１とλ２の間の黒塗り部
（面積）は、塗膜鮮映性阻害波長域におけるパワースベ
クｌ・ル和（積分値）ＰＡを示し、入１以下の黒塗り部
（面積）は、プレス成形性向上波長域のパワースペクト
ル和（積分値）を示す。

次に、上記コンピュータ５は、第５図の上記周波数解析
曲線に基づいて、次の下記（＋）式に示される塗装用鋼
板係数ＫＳを演算する。

ＫＳ＝　（ＰＡ＋ＰＢ）／ＰＡ・・・・・・（１）尚、
上記λ，およびλ２　すなわち塗膜鮮映性阻害波長域は
、インターフエイス回路を通して、予めコンピュータ５
に設定可能である。

塗膜鮮映性阻害波長域とは、鋼板表面の凹凸が塗装によ
っても埋めることができず、プレス加工によっても、矯
正することのできない、鋼板表面に形成ざれた凹凸の波
長範囲を意味する。

本発明の評価方法においては、この塗膜鮮映性阻害波長
域を従来のＪＩＳＢ−０６０１に記載された方法の「表
面うねり成分」に相当する波長域である０．８〜８ｍｍ
に設定しても従来法より正確な評価を行うことができる
が、より高度な塗膜鮮映性とプレス成形性を同時かつ正
確に評価する必要がある場合には、１．０〜６．０ｍｍ
の範囲内に設定するのがより好ましい。　ここで、０．
８ｍｍ未満に上記波長域の低波長側を設定すると、塗装
によって埋めることができる短波長の成分が塗膜鮮映性
阻害波長として演算されてしまって、また、６．０ｍｍ
を越える長波長側に上記波長域の上限を設定すると、プ
レス成形によって矯正可能で塗膜鮮映性に影響がないと
考えられる形状狂いに相当する戒分が塗膜鮮映性阻害波
長として演算されてしまい、いずれも、塗装用鋼板の塗
膜鮮映性を正確に評価することができないためである。

尚、波長λ１、例えば０．８ｍｍ好ましくは１ｍｍ未満
の波長の凹凸はブレス戊形性を向上する一方で、塗装に
よって埋められて消失するので塗装後の鮮映性を阻害す
る塗膜鮮映性阻害波長域から除外することができる。　
従って、０〜λ，、例えば０〜０．８ｍｍ、好ましくは
０〜１ｍｍの波長範囲すなわち、プレス成形性向上波長
域における周波数解析曲線のパワースペクトル和ＰＲを
演算することによりプレス加工性を評価することが可能
となる。

その結果、プレス成形性向上波長域、例えばＯ　Ｎ０．
８ｍｍの波長域のパワースペクトル和ＰＢが大きくなる
ことにより、プレス加工性が良好であり、塗膜鮮映性阻
害波長域、例えば０．８〜８ｍｍのパワースペクトル和
ＰＡが小さくなることにより、塗膜鮮映性が良好である
との評価結果が得られる。

従って、上記の２つのスペクトル和ＰＡおよびＰＢとの
比として上記式（１）によって定義される塗装用鋼板係
数ＫＳの値を比較することにより、各種塗装用鋼板の塗
膜鮮映性とプレス戒形性とを同時、かつ正確に比較評価
することが可能となる。

本発明の評価方法では、各種塗装用鋼板の塗装用鋼板係
数ＫＳを比較して、この値が大きい鋼板ほど、塗膜鮮映
性およびプレス加工性が良好であると判定する．　従っ
て、レーザダル鋼板のように塗装用鋼板の塗膜鮮映性を
阻害する波長域の凹凸が少なく、かつ、プレス成形性を
向上する低波長側に凹凸を有するような塗膜鮮映性およ
びブレス戊形性に優れた鋼板ほど上記塗装用鋼板係数Ｋ
Ｓが大きい値となり、従来のショットダル鋼板や放電ダ
ル鋼板のようにプレス成形性は良好であっても塗膜鮮映
性が必ずしも十分に高いとは言えない鋼板は塗装用鋼板
係数ＫＳは小さい値となるので、この塗装用鋼板係数Ｋ
Ｓにより塗膜鮮映性とプレス成形性を同時かつ正確に評
価することができる。

上記（１）式に基づいて演算された塗装用鋼板係数ＫＳ
は、所定波長域間を１００％取り込み、かつ、それ以外
の波長をすべて取り除いた状態で塗装用鋼板の塗膜鮮映
性およびブレ、ス成形性を評価している。

一方、前記従来のＪｒＳＢ−０６０１で示された評価方
法では、０〜０．８ｍｍにあるプレス成形性を向上する
低波長成分がろ波中心線うねりとして入り込む。　これ
に対し、本発明方法では、この低波長成分、すなわちプ
レス成形性向上波長成分のパワースペクトルが塗膜鮮映
性を阻害する波長域のパワースペクトル和に入ることが
ないため、前述のＪｒＳＢ−０６０１記載の従来の評価
方法と比較して、正確に塗装用鋼板の塗装後の塗膜鮮映
性およびプレス成形性を評価することができる。

ここで、本発明の塗装用鋼板の評価方法をダル加工法の
異なるワークロールにより得られた塗装用鋼板の表面断
面曲線のパワースペクトル分布を用いて説明する。

第６図はショットダル鋼板のパワースペクトル分布の一
例を示す。　そして、第７図はレーザダル鋼板のパワー
スペクトル分布の一例を示す。　第６図および第７図に
おいて、パワースベクトル和が大きい程、その波長の凹
凸が鋼板に多く存在していることを示す。　第６図と第
７図の比較を行うと、レーザダル鋼板の方がショットダ
ル鋼板に比べて塗膜鮮映性阻害波長域（λ１〜λ，、例
えばλ，＝１．０ｍｍ，λ２＝６．０ｍｍ）におけるパ
ワースペクトル和ＰＡが小さく、一方、λ，より小さい
波長域では、鋭いピークを有しており、プレス加工性向
上波長域におけるパワースペクトル和ＰＢが大きいこと
がわかる。　従って、レーザダル鋼板は、第７図に示す
ように塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクトル和ＰＡ
が小さい反面、プレス成形性向上波長域には鋭いピーク
を有するので、そのパワースペクトル和ＰＢは大きくな
ることから、塗装用鋼板係数ＫＳは、第６図に示すよう
なショットダル鋼板に比べて大きくなる。　その結果、
本発明の如く塗装用鋼板係数ＫＳを用いて評価する方注
は、レーザダル鋼板が、他のダル鋼板に比べて最も塗膜
鮮映性およびプレス成形性が良いという実績にもとずく
評価結果と一致することになる。

次に、本発明の塗装用鋼板の評価方法を具体的な実施例
に基づいて具体的に説明する。

（実施例１） 第８図に種々の測定条件による各ｆｆｌ塗装用鋼板の塗
膜鮮映性評価を行った結果を示す。　本評価の実施例に
おいては、測定範囲を変えるとともに、前述の従来法と
同様に塗装後の鋼板の塗膜鮮映性を低下させる波長域（
第６図および第７図のλ，〜λ２）を低波長端側（λｌ
）が０．８ｍｍで、長波長端側（λ２）が６．　０ｍｍ
である０．８ｍｍ〜６．０ｍｍに設定して、この波長域
のパワースペクトル和（ＰＳ和）ＰＡを求めた結果を示
す。

第８図の評価結果によれば、レーザダル鋼板の方が他の
鋼板に比較して、塗膜鮮映性阻害波長域に於けるパワー
スペクトル和ＰＡが小さいことが示されている。　　こ
のことは、レーザダル鋼板は、ショットダル鋼板、放電
ダル鋼板と比較して塗膜鮮映性阻害波長域の凹凸成分か
少ないという実際の結果と一致している。　ここで、レ
ーザダル鋼板について述べると、レーザダル鋼板は、短
波長側にプレス成形性を向上する凹凸を他の鋼板と比較
して多く有しているが、この凹凸は塗膜鮮映性を阻害さ
せることが無いため、レーザダル鋼板は他の鋼板に比べ
て塗膜鮮映性及びプレス成形性とも良好である。

従って、第８図に示す鋼板の塗装用鋼板係数ＫＳを求め
たところ、ショットダル鋼板では、３．０〜５．０であ
り、放電ダル鋼板では、３．５〜５．５であり、そして
、レーザダル鋼板では９．０〜１１，Ｏであって、レー
ザダル鋼板の方が他のダル鋼板に比べて塗装用鋼板係数
が大きく、この塗装用鋼板係数ＫＳによって塗膜鮮映性
が正しく評価されることがわかる。

これに対し、第３図に示す従来のフィルタを用いる表面
評価方法によれば、レーザダル鋼板の方が他の種類の鋼
板に比較して前記ろ波中心線うねりが大きい場合がある
。　このことは、低波長域にあるプレス成形性向上成分
の凹凸がフィルタによりカットされずに、ろ波中心線う
ねりの値に取り込まれるためである。　従　って、第３
図の評価方法では、レーザダル鋼板の塗膜鮮映性が他の
種類の鋼板より悪いことになり、実際の結果と反対とな
ることがある。

また、第３図に示す如くろ波中心線うねりの値は、測定
範囲の相違によって犬゜幅に変動しているが、第８図に
示す評価方法によれば、第３図で示す評価方法に比べて
、測定範囲が変化してもパワースペクトル和の変動が少
なく、製造方法が異なるばかりでなく、測定範囲が異な
る各種塗装用鋼板に対して、塗膜鮮映性良否の正しい評
価ができることを示している。

（実施例２） 前記塗装用鋼板係数ＫＳは、塗装用鋼板の塗膜鮮映性お
よびプレス成形性（耐型カジリ性）を同時Ｃ評価するも
のであるが、塗装用鋼板のプレス成形性のみを独立して
評価する粗さのパラメータとして、プレス成形性向上波
長域における平均粗さ（２次元表示でＲａ、３次元表示
をＳＲａと表記する）がある。　このＲａ．ＳＲａは中
心線に対しての平均高さを意味したものであり、次の（
２）式によって定義され、次の値の範囲内にあることが
望ましいと一般に言われている。

Ｒａ＝　５０　１　ｆ　＋ｘ＋　　Ｉ　ｄｘ／Ｌ−−・
−’−　（２）Ｑ．５μｍ＜Ｒａ，ＳＲａ＜１．５μｍ
上記（２）式において、Ｌは試料表面の粗さ測定間隔を
示す。

第９図に各１ｆｉ塗装用鋼板素地の塗装用鋼板係数ＫＳ
と上記プレス成形性向上波長域における平均粗さ（ＳＲ
ａ）との関係を示す。　本実施例においてはダル加工法
の異なる各ｆ！鋼板試料（レーザダル鋼板、ショットダ
ル鋼板、放電ダル鋼板）を用意し、それぞれ測定範囲８
ｍｍＸ８ｍｍにてこの鋼板のパワースペクトル和をそれ
ぞれ上記第１図で説明した装置を用いて測定した。

塗装用鋼板係数を算出するにあたっての塗膜鮮映性阻害
波長域を、０．８ｍｍ〜６．０ｍｍに設定し、また、プ
レス成形性向上波長域を０〜０．８ｍｍに設定した。

第９図からわかるように、レーザダル鋼板は他種類の鋼
板と比較して塗装用鋼板係数ＫＳおよびプレス成形性向
上波長域における平均粗さ（ＳＲａ）が共に高いことが
わかる。　　この第９図の評価結果は、レーザダル鋼板
はショットダル鋼板および放電ダル鋼板と比較して塗装
用鋼板の塗膜鮮映性を阻害する波長域の凹凸が少ない一
方で、プレス成形性を向上する波長域の凹凸が多いとい
う事実と一致していることを意味するものである。

次に、第１０図に、各種塗装用鋼板素地の塗装用鋼板係
数ＫＳとこの鋼板素地を塗装し、塗装後（３回塗装垂直
塗装）の塗膜鮮映性と相関するＤｏｔとの関係を示す。

本実施例においては、第９図を求める際に用意した各種
鋼板を測定した後、次いで、この各種鋼板に３回塗装、
膜厚８０μｍ〜９５μｍの塗装を施し、この塗装後の鋼
板について、塗膜鮮映性の良否と相関するＤＯＩ値を測
定した。

上記Ｄ　Ｏ　Ｔ　（Ｄｉｓｔｉｎｃｔｎｅｓｓ　ｏｆ　
Ｉｍａｇｅ　）は塗膜鮮映性評価の一般的なものであり
、米国のハンター・アソシェイツ・ラボラトリー（　Ｈ
ｕｎｔｅｒＡｓｓｏｃｉａｔｅｓ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒ
ｙ　）社製のドリゴン（　Ｄｏｒｉｇｏｎ　）メータに
よる測定値である。

このＤＯＩ値は、試料の表面に対して入射角３０度で光
を入射し、その正反射光強度Ｒ．と正半射角に対し、±
０．３度での散乱光強度Ｒ　０．　３の値を用いて、次
式で表される。

００１値（％） ＝　１　０　０　Ｘ　　（　Ｒｓ　−Ｒｏ．ｓ　）　／
　Ｒ＊そして、このＤＯＩ値が高い程塗膜鮮映性が良好
であることを示す。

この第ｌＯ図の結果からわかるように、レーザダル鋼板
は他の鋼板と比較して塗装用鋼板係数ＫＳおよびＤＯＩ
値が共に高いことがわかる。

従って、鋼板素地の塗装用鋼板係数ＫＳを比較すること
によって、製法が異なり表面の微視的形態の異なる各種
塗装用鋼板についても塗装後に行われる塗膜鮮映性の官
能評価を素地の段階で的確に行うことができることを示
している。

以上説明した具体的実施例では、塗装後の塗膜鮮映性を
阻害する波長域を、従来評価方法、例えば、ＪＩＳＢ−
０６０１に記載された評価方法との比較を容易にするた
め、０．８〜６．０ｍｍに設定したが、本発明の評価方
法では、塗膜鮮映性阻害波長域を１．０〜６．　０ｍｍ
に設定するのが好ましい。　しかし、本発明は、これら
に限定されるわけではなく、塗装後の塗膜鮮映性を阻害
する波長域を他の値に設定することも可能である。

次に、木発明の第１および第２の態様に係わる塗装用鋼
板を詳細に説明する。

本発明の第１の態様の塗装用鋼板において、３次元表面
形状測定装置によって得られた鋼板表面の３次元断面曲
線をフーリエ変換して得られる周波数解析曲線（パワー
スベクトラム）における、塗膜鮮映性阻害波長域のパワ
ースペクトル和ＰＡとプレス成形性向上波長域のパワー
スペクトル和ＰＢの比として前記式（１）によって定義
される塗装用鋼板係数ＫＳを６以上に限定する。

この理由は、塗装用鋼板係数ＫＳが６未満では、 ＫＳ＝（Ｐ＾＋ＰＢ）　／Ｐ＾＝　ｔ　十ＰＢ／ＰＡで
あることから、ＰＢ／ＰＡが５未満であるため、プレス
成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢが小さく、
塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペクトル和ＰＡが大き
く、すなわち、プレス成形性を向上させる凹凸が少なく
、塗膜鮮映性を阻害する凹凸が多いため、プレス成形性
と塗膜鮮映性とを同時に優れたものとすることができな
いからである。

本発明の塗装用鋼板Ｃおいては、塗膜鮮映性阻害波長域
を、上記のｉ．ｏ〜６．０ｍｍに設定し、プレス成形性
を向上する波長域は１．０ｍｍ未満に設定することが必
要である。

ここで、塗膜鮮映性阻害波長域とは、前述したようにプ
レス成形によっても形状を矯正することができず、塗装
後においても凹凸が塗装面に残り塗膜鮮映性を害する、
凹凸の波長範囲を意味するもので、この波長域の短波長
側端を１．０ｍｍ未満に設定すると、型かじりを防止し
、塗膜鮮映性を低下させることのない凹凸成分が塗膜鮮
映性阻害波長域に入ってしまい、また、この波長域の長
波長側端を６．０ｍｍを越えて設定すると、プレス成形
によって矯正可能で塗膜鮮映性に影響が少ないと考えら
れる形状狂いに相当する凹凸成分が塗膜鮮映性阻害波長
に入ってしまい塗装用鋼板の塗膜鮮映性を正確に評価す
ることができず、この塗膜鮮映性阻害波長域とプレス成
形性向上波長域の各パワースペクトル和の比として定義
される鋼板用塗装係数ＫＳＣよって、塗膜鮮映性とプレ
ス成形性とを同時に正確に評価できないので、塗膜鮮映
性とプレス成形性との両方に高度に優れた塗装用鋼板と
することができないからである。

また、本発明の塗装用鋼板においては、塗装用鋼板の表
面の中心線平均粗さＲａ，ＳＲａを ０．５ａｍ＜Ｒａ．ＳＲａ＜１．５ａｍに限定する。

この理由は、中心線表面粗さＲａまたはＳＲａが０．５
μｍ以下では、プレス金型との滑らかな移動が行われな
いので型カジリを生じるおそれがあり、１．５μｍ以上
では、塗装によっても完全に平坦化されない凹凸を含む
ようになるため塗膜鮮映性が劣化するからである。

本発明において、塗装用鋼板表面の中心線平均粗さを２
次元中心線平均粗さＲａと３次元中心線平均粗さＳＲａ
で限定するのは、ショットダル鋼板や放電ダル鋼板のよ
うに鋼板表面の粗度プロフィルが不規則である場合には
、粗度パターンが方向性を有していないため、第１１図
（１）および（２）から明らかなように、鋼板表面のど
の方向でも平均化すれば同様であるため２次元中心線平
均粗さＲａも３次元中心線平均粗さＳＲａも同じになる
が、レーザダル鋼板のように、例えば第１１図（３）に
示すように、鋼板表面の粗度プロフィルが規則的である
場合には、マイクロレータの規則的配列がある部分とそ
の中間では、Ｒａの値が全く異なるため、レーザダル鋼
板の中心線平均粗さは３次元中心線平均粗さＳＲａでな
ければ正確に評価できない。

次に、本発明の第１の態様に係る塗装用鋼板を具体的実
施例に基づいて説明する。

（実施例３） 供試鋼として、低炭素アルミキルド鋼の冷延鋼板を用い
た。　これを、ショットブラストによるダル加工、放電
加工によるダル加工、レーザビームによるダル加工をそ
れぞれ施したスキンバスロールを用いて、０．８％の圧
下率で調質圧延を行い、各々の鋼板について試験片を採
取した。

そして、各試験片の３次元表面形状測定装置（明神工機
製ＳＡＳ−２００　１　）により各試験片の３次元鋼板
表面断面曲線を得た。　こ　の時、各ダル加工方法の条
件を種々変えることにより、ロール表面の粗度パターン
を変化させスキンバス圧延後の被ダル加工鋼板表面の粗
度パターンを変化させた。

第１１図に、このようにして作成された試験片表面の３
次元表面断面曲線図形を示す。

第１１図において、（１）はショットダル加工が施され
たワークロールにより調質圧延されたショットダル鋼板
の試験片の３次元表面断面曲線図形であり、（２）は放
電ダル加工が施されたワークロールにより調貿圧延され
た放電ダル鋼板の試験片の３次元表面断面曲線図形であ
り、（３）はレーザダル加工されたワークロールにより
調質圧延されたレーザダル鋼板の試験片の３次元表面断
面曲線図形である。

その後、前述したように上記各試験片について、周波数
解析装置を用いて、上記３次元表面形状測定装置で得ら
れた表面形状の不規則なランダム波形、即ち時間軸に対
してランダムな変動を示す入力信号を高速フーリエ変換
して、凹凸の各周波数毎の振幅レベルに分解、表示して
得られる周波数解析曲線を第６図および第７図に示すよ
うに作成した。

次いで、これらの曲線の塗膜鮮映性阻害波長域のパワー
スペクトル和ＰＡおよびプレス成形性向上波長域のパワ
ースペクトル和ＰＢを求めた。　この際、塗膜鮮映性阻
害波長領域λ，〜λ２を１．０〜６．０ｍｍに設定し、
プレス成形性向上波長域を０〜１．０ｍｍに設定した。

各供試鋼板のパワースペクトル和ＰＡおよびＰＢを用い
て前記式（１）に基づいて塗装用鋼板係数ＫＳを演算し
た。

第１１図（１）で示ざれる試験片の塗装用鋼板係数ＫＳ
は、５．０６であり、（２）で示される試験片の塗装用
鋼板係数ＫＳは、４．６２であった。　　これに対しレ
ーザダル鋼板である第１１図（３）に示される試験片の
塗装用鋼板係数ＫＳは、２１．３であった。

第１１図（１）および第１図（２）の試験片のように、
ショットブラスト法、放電加工法によってダル加工が成
されたワークロールで塗装用鋼板のダル目付けを行うと
、プレス成形性の向上に必要な粗さ成分を多くしようと
すると、必然的に塗膜鮮映性を阻害するうねり成分が多
くなるため、例えば、第６図に示すショットダル目付け
ざれた鋼板のように、プレス成形性向上波長域のパワー
スペクトル和ばかりでなく塗膜鮮映性阻害波長域のパワ
ースペクトル和も大きい値となっていることから上記塗
装用鋼板係数ＫＳが６未満の値となる。

第１１図（３）の試験片を得るためのレーザダル加工さ
れたロールは、プレス加工性を向上するマイクロクレー
タを表面に多数有するがその他の部分は平坦性に富むも
のであり、このロールによりダル目付けが行われたレー
ザダル鋼仮は、第７図に示されるようにプレス加工性向
上波長域のパワースペクトル和は大きい反面、塗膜鮮映
性阻害波長域のパワースペクトル和が小さい。　従って
、レーザダル加工がされたロールを用いて圧延された塗
装用鋼板は、塗装用鋼板係数ＫＳが６以上の塗膜鮮映性
およびプレス成形性の両方を同時に満足する塗装用鋼板
であることを示すものである。

次に、調質圧延後の各種試験片の塗装用鋼板係数ＫＳの
値が種々異なるものについて次のような条件で化戒処理
を行い、次いで３コート塗装を施した。

生１じ４塁 処理剤：ディップ処理用細粒型リン酸塩系薬剤 ディップ条件：４３℃×１２０秒 被膜重量＝２．２±０．２ｇ／ｃｍ２ 前処理：脱脂、水洗、表面調整 後処理：水洗い、純水洗、乾燥 Ｌ葱 塗装姿勢：垂直姿勢 合計膜厚８０〜９０μｍ 下塗：カチオンＥＤ塗料１８〜２０μｍ厚中塗：シーラ
ー３０〜３５μｍ厚 上塗：トップコート３０〜３５μｍ厚 尚、各工程ともサンディングは行わなかった。　塗装後
の各鋼板の塗膜表面について、下記ＤＯＩ値測定した。

　第１２図に塗装前の塗装用鋼板係数ＫＳとＤＯＩ値と
の関係を示す。

ここでＤＯＩ値が高い程（９０以上）塗膜鮮映性が良好
であることを示す。

第１２図に示すように、塗装用鋼板係数ＫＳが６以上で
は、上記ＤＯＩが９０以上となり、塗膜鮮映性が良好で
あることを表していることがわかる。

次に、塗膜鮮映性係数が６以上の本法により製造された
塗装用鋼板の表面粗さ（３次元中心線平均粗さ）ＳＲａ
と鋼板の耐型かじり性との関係についての試験を行った
。　この表面粗さＳＲａは、鋼板表面の凹凸の中心線に
対しての平均高さを意味するものである。　一方、耐型
かじり性は、丸ビート付ハット型絞り試験を行い、試験
後の鋼板表面を目視法により、１　（良〉〜５（劣）の
判定をした。

評価ｌ、２は、実用上問題ない耐型かじり性を示す。　
尚、絞り条件は、絞り速度１ｍ　ｍ　／　ｓ　，潤滑油
は防錆油（オイルタイブ）を用い、同量の潤滑油を塗布
して行った。

第１３図にこの結果を示す。　第１３図によれば、上記
ＳＲａが０．５μｍを越えると耐型かじり性が良好であ
ることが分かる。

次に、塗装用鋼板について表面相さＳＲａと３コート、
垂直塗装後の鋼板の上記ＤＯＩとの関係についての試験
を行った。　前記と同じ条件で３回塗装し合計膜厚は８
５〜９５μｍであった。

第１４図にこの試験結果を示す。　第１４図によれば、
表面粗さＳＲａが１．５μｍ以上ではＤＯＩが低下し、
塗膜鮮映性が劣化することが分かる。　これは、ＳＲａ
が１．５μｍ以上の粗さ成分がダル目付けされた鋼板の
表面に存在すると、塗装後にもこの粗さが塗装面に残る
ためであり、このことから、中心線平均粗さＳＲａは、
１．５μｍ未満である必要があることがわかる。

次に、本発明の第２の態様に係る塗装用鋼板について詳
細に説明する． 本発明の第２の態様に係る塗装用鋼板は、第１の態様に
係る塗装用鋼板における塗装用鋼板係数ＫＳおよび中心
線平均粗さＳＲａの限定に加えて、さらにプレス成形性
向上波長域のパワースペクトル和Ｐａを３　０μｍ２未
満に限定するものである。

レーザダル鋼板、すなわち、レーザダルロールの表面の
マイクロクレータによって鋼板に形成されるダル目の断
面形状においては、リング溝の谷底と、リングの内側に
盛り上った台地の頂きとの高度差によって中心線平均粗
さＳＲａが決まり、従ってプレス成形性向上波長域のパ
ワースペクトル和ＰＢも決まる。　塗装面が簿塗膜厚、
例えば、８０μｍ未満の場合、この高度差がある値以上
あると塗膜上にこのリングパターンが全面的に残り、塗
膜鮮映性を省化させることになる。

そこで、本発明者らは、本発明の第１の態様の塗装用鋼
板であるレーザダル鋼板において、種々のプレス成形性
向上波長域（０〜１．０ｍｍ）のパワースペクトル和Ｐ
Ｂの鋼板について、合計塗装膜厚とＤＯＩとの関係を調
べた。　このレーザダル鋼板の塗装用鋼板係数ＫＳは１
５〜２５であり、中心線平均粗さＳＲａは０．８　〜１
．２μｍであり、その線を第１５図に示す。

第１５図から明らかなように、８０μｍ未満の薄塗膜厚
である場合に、上記ＰＢが３．　０μｍ２を越えると、
ＤＯＩが９０から劣化し、上述したような塗膜鮮映性の
劣化の影響が現われてくることがわかった。

以上の結果から明らかなように、塗装用鋼板係数ＫＳが
ＫＳ≧６．０かつ中心線平均粗さＳＲａ（３次元測定効
果）が０．５μｍ＜ＳＲａ＜１．５μｍである場合にプ
レス成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢが３．
　　０μｍ２未満である塗装用鋼板は、例え、膜厚８０
μｍ未満であっても塗装後の塗膜鮮映性が３回塗装の場
合と同等あるいはそれ以上である塗膜鮮映性およびプレ
ス成形性に優れた塗装用鋼板であることがわかる。

第１および第２の態様に係る塗装用鋼板は、基本的に以
上のように構成されるが、ダル加工を施すワークロール
の表面の微視的形態を管理するとともに冷間圧延条件を
制御して所定のリング形状のレーザダル模様を鋼板表面
に与えることにより、上記各態様の塗装用鋼板を製造す
ることができる。

特に、レーザダル鋼板の場合には、ワークロールにレー
ザダル加工を行う際に、レーザビーム強度、レーザバル
ス時間、パルス間隔、レーザビーム源の送りピッチ等を
制御して、ワークロール表面に形成されるマイクロレー
タの形状、寸法を所定値に制御することができるので、
本発明の各態様の鋼板を各性能に合わせて得ることがで
きる。　　ショットダル鋼板や放電ダル鋼板に比べて均
質の性能を有する塗装用鋼板とすることができる。

更には、冷間圧延時に圧下率、塗油等の条件を管埋する
ことにより、塗装用鋼板係数ＫＳが６以上であり、中心
線平均粗さＲａ，ＳＲａが０．５μｍ＜Ｒａ，ＳＲａ＜
１．５μｍであり、さらには、プレス成形性向上波長域
のパワースペクトル和ＰＢが３．０μｍ２未満である塗
装用鋼板を得ることができる。

く発明の効果〉 以上詳述したように本発明の第１の態様に係る塗装用鋼
板によれば、鋼板表面の断面曲線をフーリエ変換して得
られる周波数解析曲線における波長１．０〜６．０ｍｍ
の範囲内に設定された塗膜鮮映性阻害波長域のパワース
ペクトル和ＰＡと、波長１．０ｍｍ未満の範囲内のプレ
ス成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢから比と
して求められる塗装用鋼板係数ＫＳを６．０以上とし、
かつ、鋼板表面の中心線平均粗さＲａ，ＳＲａを０、５
μｍ＜Ｒａ，ＳＲａく１．５μｍと限定したため、塗膜
鮮映性およびプレス成形性が共に優れた塗装用鋼板を提
供することができる。

本発明の第２の態様に係る塗装用鋼板によれば、上記第
１の態様に係る塗装用鋼板における塗装用鋼板係数ＫＳ
および中心線平均粗さＳＲａの限定に加えて、さらにプ
レス成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢを３．
　　０μｍ２未満に限定しているので、例えば、２回塗
装のように塗膜厚８０μｍ未満でも十分な塗装後塗膜鮮
映性を得ることのできる。　さらに高度の塗膜鮮映性お
よびブレス戊形性に優れた塗装用鋼板を提供することが
できる。

以上詳述したように、本発明の第３の態様にかかる塗装
用鋼板の評価方法によれば、塗装用鋼板の表面の微視的
形状を表わす断面曲線をフーリエ変換して周波数解析曲
線を作成し、この周波数解析曲線のパワースペクトル和
ＰＡおよびＰＢを用いて、前記塗装用鋼板係数を求める
ことにより、塗装用鋼板の塗装後の塗膜鮮映性およびプ
レス成形性を評価しているために、被ダル加工冷延薄鋼
板のプレス成形性と塗装後の塗膜鮮映性とを同時、かつ
的確に評価することができる。

従って、本発明にかかる評価方法を用いることにより、
塗膜鮮映性の向上の目的に応じた塗装用鋼板の製造およ
び評価が実用的に可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明に係る評価方法の一例を実施する装置
の構成図である。 第２図は、従来の塗装用鋼板の評価方法の内容を説明す
る模式図である。 第３図は、第２図の評価方７去により求めたショットダ
ル鋼板とレーザダル鋼板の表面うねりの値を示す特性図
である。 第４図は、レーザダル鋼板表面を形状測定した３次元表
面形状測定装置により得られた出力曲線を示した図であ
る。 第５図は、第４図の出力曲線を高速フーリエ変換して得
られた２次元平均パワースペクトル分布を示した図であ
る。 第６図は、ショットダル鋼板のパワースペクトル分布を
示す図である。 第７図は、レーザダル鋼板のパワースペクトル分布を示
す図である。 第８図は、種々の測定条件による各種塗装用鋼板の塗膜
鮮映性評価の結果を示す特性図である。 第９図は、各ｆｆｆｉ塗装用鋼板素地の塗装用鋼板係数
ＫＳと表面うねり（ＳＲａ）との関係を示すグラフであ
る。 第１０図は、各ｆｆｆｉ塗装用鋼板素地の塗装用鋼板係
数ＫＳとこの鋼板素地を塗装し、塗装後（３コート垂直
塗装）の鮮映性と相関するＤｏ■との関係を示すグラフ
である。 第１１図（１）　　（２）、（３）、（４）は、種々の
ダル加工が施されたロールにより調質圧延ざらた試験片
の３次元表面断面曲線図形である。 第１２図は、塗装用鋼板係数とＤＯＩとの関係を示す特
性図である。 第１３図は、中心線平均粗さと耐かじり性の評価結果と
の関係を示す特性図である。 第１４図は、中心線平均粗さとＤＯＩとの関係を示す特
性図である。 第１５図は、プレス成形性向上波長域のパワースペクト
ル和ＰＢをパラメータとして中心線平均粗さとＤＯＩと
の関係を示す特性図である。 符号の説明 ２・・・３次元表面形状測定装置、 ４・−・周波数解析装置、 ５・・・マイクロコンピュータ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）塗装回数３回以上または合計塗膜厚８０μｍ以上
   に供される塗装用鋼板であつて、鋼板表面の断面曲線を
   フーリエ変換して得られる周波数解析曲線において、波
   長１．０〜６．０ｍｍの範囲内に設定された塗膜鮮映性
   阻害波長域のパワースペクトル和をＰＡとし、波長０〜
   １．０ｍｍの範囲内に設定されたプレス成形性向上波長
   域のパワースペクトル和をＰＢとするとき、これらのパ
   ワースペクトル和の比として下記式 ＫＳ＝（ＰＡ＋ＰＢ）／ＰＡ によって定義される塗装用鋼板係数ＫＳが ６．０以上であり、かつ前記鋼板表面の２次元中心線平
   均粗さＲａまたは３次元中心線平均粗さＳＲａが０．５
   μｍを越え、１．５μｍ未満であることを特徴とする塗
   装用鋼板。 （２）合計塗膜厚８０μｍ未満に供される塗装用鋼板で
   あって、鋼板表面の断面曲線をフーリエ変換して得られ
   る周波数解析曲線において、波長１．０〜６．０ｍｍの
   範囲内に設定された塗膜鮮映性阻害波長域のパワースペ
   クトル和をＰＡとし、波長０〜１．０ｍｍの範囲内に設
   定されたプレス成形性向上波長域のパワースペクトル和
   をＰＢとするとき、これらのパワースペクトル和の比と
   して下記式 ＫＳ＝（ＰＡ＋ＰＢ）／ＰＡ によって定義される塗装用鋼板係数ＫＳが ６．０以上であり、かつ前記鋼板表面の２次元中心線平
   均粗さＲａまたは３次元中心線平均粗さＳＲａが０．５
   μｍを越え、１．５μｍ未満であり、かつ、前記プレス
   成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢが３．０μ
   ｍ＾２未満であることを特徴とする塗装用鋼板。 （３）塗装用鋼板の表面の断面曲線を検出し、該断面曲
   線をフーリエ変換して周波数解析曲線を得ると伴に、当
   該周波数解析曲線からプレス成形によっても形状が矯正
   されずかつ塗膜鮮映性を低下させる塗膜鮮映性阻害波長
   域のパワースペクトル和ＰＡと、プレス成形性を向上す
   るプレス成形性向上波長域のパワースペクトル和ＰＢと
   を求め、下記式 ＫＳ＝（ＰＡ＋ＰＢ）／ＰＡ に基づいて決定される塗装用鋼板係数ＫＳを用いて、塗
   装用鋼板の塗膜鮮映性とプレス成形性とを評価すること
   を特徴とする塗装用鋼板の評価方法。