JPH04372568A - 点弧パルス位相の調整方法 - Google Patents
点弧パルス位相の調整方法Info
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- JPH04372568A JPH04372568A JP15024891A JP15024891A JPH04372568A JP H04372568 A JPH04372568 A JP H04372568A JP 15024891 A JP15024891 A JP 15024891A JP 15024891 A JP15024891 A JP 15024891A JP H04372568 A JPH04372568 A JP H04372568A
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- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 title abstract 3
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 20
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、サイリスタ位相制御
変換器など複数の制御整流素子に点弧パルスを送出し交
流入力を直流出力に変換する変換器における各制御整流
素子への点弧パルスの位相間隔を調整する方法に関する
ものである。
変換器など複数の制御整流素子に点弧パルスを送出し交
流入力を直流出力に変換する変換器における各制御整流
素子への点弧パルスの位相間隔を調整する方法に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】図８は、例えば特公平２−１３５５０号
公報に開示されたサイリスタ位相制御変換器を調整対象
とするこの種従来の点弧パルス位相の調整方法を説明す
るための構成図である。図において、１は３相交流電源
、Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃは３相交流電源１のそれぞれＷ−Ｕ
，Ｕ−Ｖ，Ｖ−Ｗ間の線間電圧、２はサイリスタ位相制
御変換器Ａの主回路で、ブリッジ接続されたサイリスタ
ＴＨ１〜ＴＨ６から構成されている。そして、各サイリ
スタＴＨ１〜ＴＨ６には点弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ
６から点弧パルスＧ１〜Ｇ６が送出される。３は３相交
流電源１の３相電圧を位相が互いに６０゜ずつ異なる６
相、Ｕ，Ｖ，Ｗ，Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１相（Ｕ１はＵ相の逆
相を示す。Ｖ１，Ｗ１も同様）に変換して各相電圧を点
弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ６に供給する変圧器、４は
位相制御信号ＥＣを各点弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ６
に供給する位相制御信号発生器である。５は直流電動機
等の直流負荷、Ｐ，Ｎは直流出力端子、Ｖｄは直流出力
電圧、６は例えばシンクロスコープ等の波形観測器であ
る。波形観測器６は測定リード線Ｌ１，Ｌ２を有し各々
を点弧パルス発生器の出力端に接続することにより、例
えば点弧パルスＧ１，Ｇ２を同時に波形観測することが
できる。
公報に開示されたサイリスタ位相制御変換器を調整対象
とするこの種従来の点弧パルス位相の調整方法を説明す
るための構成図である。図において、１は３相交流電源
、Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃは３相交流電源１のそれぞれＷ−Ｕ
，Ｕ−Ｖ，Ｖ−Ｗ間の線間電圧、２はサイリスタ位相制
御変換器Ａの主回路で、ブリッジ接続されたサイリスタ
ＴＨ１〜ＴＨ６から構成されている。そして、各サイリ
スタＴＨ１〜ＴＨ６には点弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ
６から点弧パルスＧ１〜Ｇ６が送出される。３は３相交
流電源１の３相電圧を位相が互いに６０゜ずつ異なる６
相、Ｕ，Ｖ，Ｗ，Ｕ１，Ｖ１，Ｗ１相（Ｕ１はＵ相の逆
相を示す。Ｖ１，Ｗ１も同様）に変換して各相電圧を点
弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ６に供給する変圧器、４は
位相制御信号ＥＣを各点弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ６
に供給する位相制御信号発生器である。５は直流電動機
等の直流負荷、Ｐ，Ｎは直流出力端子、Ｖｄは直流出力
電圧、６は例えばシンクロスコープ等の波形観測器であ
る。波形観測器６は測定リード線Ｌ１，Ｌ２を有し各々
を点弧パルス発生器の出力端に接続することにより、例
えば点弧パルスＧ１，Ｇ２を同時に波形観測することが
できる。
【０００３】図９は点弧パルス発生器ＧＰ１の内部回路
図で、ＰＨ１はパルス発生位相調整回路である。同図で
、端子（１）には位相制御信号発生器４の位相制御信号
ＥＣが、端子（２）には変圧器３からの正弦波信号ＥＳ
１が加えられる。正弦波信号ＥＳ１は可変抵抗器ＶＲ１
およびコンデンサＣ１からなる位相遅れ回路に入力され
位相遅れ信号ＣＳ１を発生する。位相遅れ信号ＣＳ１は
、トランジスタＴＲ１にて位相制御信号ＥＣと比較され
、パルス化信号回路ＰＧ１およびパルストランスＰＴ１
を経て出力端子（３），（４）に点弧パルスＧ１を発生
し、この点弧パルスＧ１がサイリスタＴＨ１のゲートカ
ソード間に印加される。他の点弧パルス発生器ＧＰ２〜
ＧＰ６についても、それぞれ正弦波信号ＥＳ２〜ＥＳ６
が異なる（ＥＳ２はＥＳ１に対して６０゜遅れており、
他の関係も同様）だけで、点弧パルス発生器ＧＰ１と同
様の構成をもち、それぞれサイリスタＴＨ２〜ＴＨ６に
対して点弧パルスＧ２〜Ｇ６を印加する。
図で、ＰＨ１はパルス発生位相調整回路である。同図で
、端子（１）には位相制御信号発生器４の位相制御信号
ＥＣが、端子（２）には変圧器３からの正弦波信号ＥＳ
１が加えられる。正弦波信号ＥＳ１は可変抵抗器ＶＲ１
およびコンデンサＣ１からなる位相遅れ回路に入力され
位相遅れ信号ＣＳ１を発生する。位相遅れ信号ＣＳ１は
、トランジスタＴＲ１にて位相制御信号ＥＣと比較され
、パルス化信号回路ＰＧ１およびパルストランスＰＴ１
を経て出力端子（３），（４）に点弧パルスＧ１を発生
し、この点弧パルスＧ１がサイリスタＴＨ１のゲートカ
ソード間に印加される。他の点弧パルス発生器ＧＰ２〜
ＧＰ６についても、それぞれ正弦波信号ＥＳ２〜ＥＳ６
が異なる（ＥＳ２はＥＳ１に対して６０゜遅れており、
他の関係も同様）だけで、点弧パルス発生器ＧＰ１と同
様の構成をもち、それぞれサイリスタＴＨ２〜ＴＨ６に
対して点弧パルスＧ２〜Ｇ６を印加する。
【０００４】次に、各サイリスタへの点弧パルスＧ１〜
Ｇ６の位相間隔を調整する要領について説明する。この
調整は点弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ６内におけるパル
ス発生位相調整回路ＰＨ１〜ＰＨ６の可変抵抗器ＶＲ１
〜ＶＲ６を調整することによりなされる。図１０は点弧
角α＝６０゜運転時における各点弧パルスＧ１〜Ｇ６の
発生位相関係およびその時の直流出力電圧Ｖｄの波形を
示すタイムチャートである。 なお、Ｖａは３相交流電源１の電圧波形を示す。図１１
は、図８で示したように、波形観測器６を用いて点弧パ
ルスＧ１とＧ２とをその画面に表示させた場合の観測例
を示し、作業としてはこの画面上で、両点弧パルスＧ１
およびＧ２の間隔が６０゜となるよう可変抵抗器ＶＲ１
ないしＶＲ２を変化調整する訳である。
Ｇ６の位相間隔を調整する要領について説明する。この
調整は点弧パルス発生器ＧＰ１〜ＧＰ６内におけるパル
ス発生位相調整回路ＰＨ１〜ＰＨ６の可変抵抗器ＶＲ１
〜ＶＲ６を調整することによりなされる。図１０は点弧
角α＝６０゜運転時における各点弧パルスＧ１〜Ｇ６の
発生位相関係およびその時の直流出力電圧Ｖｄの波形を
示すタイムチャートである。 なお、Ｖａは３相交流電源１の電圧波形を示す。図１１
は、図８で示したように、波形観測器６を用いて点弧パ
ルスＧ１とＧ２とをその画面に表示させた場合の観測例
を示し、作業としてはこの画面上で、両点弧パルスＧ１
およびＧ２の間隔が６０゜となるよう可変抵抗器ＶＲ１
ないしＶＲ２を変化調整する訳である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の点弧パルス位相
の調整方法は以上のようになされるので、波形観測器６
で各２個の点弧パルスを観測しつつその間隔を調整する
という作業を、測定リード線を順次接続替えして行う必
要があり、調整作業が煩雑で長時間となる。また、波形
観測器６における読み取り誤差が調整後の各点弧パルス
の位相間隔のバラツキに直接影響することになって調整
精度が低下する。この発明は以上のような問題点を解消
するためになされたもので、作業が簡便で短時間にでき
、しかも設定誤差も小さくなる点弧パルス位相の調整方
法を提供せんとするものである。
の調整方法は以上のようになされるので、波形観測器６
で各２個の点弧パルスを観測しつつその間隔を調整する
という作業を、測定リード線を順次接続替えして行う必
要があり、調整作業が煩雑で長時間となる。また、波形
観測器６における読み取り誤差が調整後の各点弧パルス
の位相間隔のバラツキに直接影響することになって調整
精度が低下する。この発明は以上のような問題点を解消
するためになされたもので、作業が簡便で短時間にでき
、しかも設定誤差も小さくなる点弧パルス位相の調整方
法を提供せんとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係る点弧パル
ス位相の調整方法は、直流出力の電圧波形を表示させ、
各制御整流素子の動作に基づいて現れる上記電圧波形の
各波高値が相互に一致するように各点弧パルス位相を調
整するようにしたものである。また、上記直流出力の電
圧波形を、所定の一定電圧値を越える部分について表示
させるようにしてもよい。
ス位相の調整方法は、直流出力の電圧波形を表示させ、
各制御整流素子の動作に基づいて現れる上記電圧波形の
各波高値が相互に一致するように各点弧パルス位相を調
整するようにしたものである。また、上記直流出力の電
圧波形を、所定の一定電圧値を越える部分について表示
させるようにしてもよい。
【０００７】
【作用】各点弧パルス位相間隔のバラツキが、電圧波形
の各波高値の大きさ（表示波形の高さ）のバラツキとな
って現れるので、各波高値を一致させるように各点弧パ
ルス位相を調整することによりその位相間隔が均一に設
定されることになる。また、一定電圧値を越える部分に
ついての電圧波形を表示すると、各波高値のバラツキが
拡大して表示されることになり、より精度の高い調整が
可能となる。
の各波高値の大きさ（表示波形の高さ）のバラツキとな
って現れるので、各波高値を一致させるように各点弧パ
ルス位相を調整することによりその位相間隔が均一に設
定されることになる。また、一定電圧値を越える部分に
ついての電圧波形を表示すると、各波高値のバラツキが
拡大して表示されることになり、より精度の高い調整が
可能となる。
【０００８】
【実施例】図１はこの発明の一実施例による点弧パルス
位相の調整方法を説明するためのサイリスタ位相制御変
換器の構成図である。図において、サイリスタ位相制御
変換器Ａ自体は従来と同様であり、Ｌ１Ａ，Ｌ１Ｂは波
形観測器６の測定リード線で、それぞれ直流出力端子Ｐ
およびＮに接続されている。従って、波形観測器６の表
示画面には直流出力電圧Ｖｄの瞬時波形が観測される。 図２は上記観測波形の詳細を示すもので、同時に各サイ
リスタの点弧パルスＧ１〜Ｇ６の発生位相との関係を示
している。 図から判るように、直流出力電圧波形には点弧パルスＧ
１〜Ｇ６の発生位相で波高値ＶＰ１〜ＶＰ６が現れる。 これは、図１にてサイリスタＴＨ１に点弧パルスＧ１が
与えられると、直流出力電圧波形は波高値ＶＰ１をもち
、以後、交流電圧Ｖｂ１相（Ｖｂ相の逆相）に相当する
電圧が、点弧パルスＧ２によるサイリスタＴＨ２の点弧
位相まで持続し直流電圧として出力されるからで、以後
、同様の現象を繰り返して波高値ＶＰ２〜ＶＰ６が順次
現れる。従って、これら波高値ＶＰ１〜ＶＰ６は点弧パ
ルスＧ１〜Ｇ６の発生位相により変化することになる。 この発明は、以上の現象を利用し、波形観測器６で直流
出力の電圧波形を観測しながらこれら電圧波高値ＶＰ１
〜ＶＰ６が互いに同一値となるよう各点弧パルス発生器
ＧＰ１〜ＧＰ６の可変抵抗器ＶＲ１〜ＶＲ６を設定する
ことにより、点弧パルスＧ１〜Ｇ６発生位相を一定の間
隔に設定する調整を行うことができる訳である。
位相の調整方法を説明するためのサイリスタ位相制御変
換器の構成図である。図において、サイリスタ位相制御
変換器Ａ自体は従来と同様であり、Ｌ１Ａ，Ｌ１Ｂは波
形観測器６の測定リード線で、それぞれ直流出力端子Ｐ
およびＮに接続されている。従って、波形観測器６の表
示画面には直流出力電圧Ｖｄの瞬時波形が観測される。 図２は上記観測波形の詳細を示すもので、同時に各サイ
リスタの点弧パルスＧ１〜Ｇ６の発生位相との関係を示
している。 図から判るように、直流出力電圧波形には点弧パルスＧ
１〜Ｇ６の発生位相で波高値ＶＰ１〜ＶＰ６が現れる。 これは、図１にてサイリスタＴＨ１に点弧パルスＧ１が
与えられると、直流出力電圧波形は波高値ＶＰ１をもち
、以後、交流電圧Ｖｂ１相（Ｖｂ相の逆相）に相当する
電圧が、点弧パルスＧ２によるサイリスタＴＨ２の点弧
位相まで持続し直流電圧として出力されるからで、以後
、同様の現象を繰り返して波高値ＶＰ２〜ＶＰ６が順次
現れる。従って、これら波高値ＶＰ１〜ＶＰ６は点弧パ
ルスＧ１〜Ｇ６の発生位相により変化することになる。 この発明は、以上の現象を利用し、波形観測器６で直流
出力の電圧波形を観測しながらこれら電圧波高値ＶＰ１
〜ＶＰ６が互いに同一値となるよう各点弧パルス発生器
ＧＰ１〜ＧＰ６の可変抵抗器ＶＲ１〜ＶＲ６を設定する
ことにより、点弧パルスＧ１〜Ｇ６発生位相を一定の間
隔に設定する調整を行うことができる訳である。
【０００９】図３は、この発明に係る調整要領の一例を
示すもので、図中、横軸は時間、縦軸は電圧で、ここで
は、最大波高値ＶＰ ＭＡＸと最小波高値ＶＰ ＭＩＮ
との差ΔＶＰを１．０（Ｖ）（または０．５（Ｖ））の
範囲内に入るように調整した場合を示している。
示すもので、図中、横軸は時間、縦軸は電圧で、ここで
は、最大波高値ＶＰ ＭＡＸと最小波高値ＶＰ ＭＩＮ
との差ΔＶＰを１．０（Ｖ）（または０．５（Ｖ））の
範囲内に入るように調整した場合を示している。
【００１０】
【表１】
また、表１は従来方法による場合とこの発明による場合
との点弧パルス位相の調整バラツキおよび設定誤差を比
較して示したものである。表１において、例１は従来の
調整方法による場合で、点弧角のバラツキΔα＝２゜（
電気角６０゜をフルスケール５０目盛の表示で読み取る
場合を想定して２゜とした）として、これを直流電圧波
高値に換算したものである。これに対し例２、例３はこ
の発明の調整方法による場合を示し、直流電圧波高値バ
ラツキΔＶＰをそれぞれ１．０Ｖおよび０．５Ｖとした
場合の点弧角バラツキ換算結果を示す。なお、例１〜例
３のいずれの場合も、交流電圧は４４０Ｖ、点弧角の設
定基準は６０゜としている。また、上記において、点弧
角の最小値は、例２を代表にして図４で示すと、点弧パ
ルスＧ１〜Ｇ６の６個のパルスの内、５個のパルスが最
小（α＝６０゜）、１個のパルスＧ３のみが最大（α＝
６０．２゜）としている。以上のように、設定誤差が従
来の場合に比較して大幅に減少し調整精度が向上する。 また、波形観測器６はその測定リード線を直流出力端子
に一度接続するだけで済み、この状態で全サイリスタの
位相調整作業を行うことができるので、作業が簡便とな
り調整時間の短縮も可能となる。
との点弧パルス位相の調整バラツキおよび設定誤差を比
較して示したものである。表１において、例１は従来の
調整方法による場合で、点弧角のバラツキΔα＝２゜（
電気角６０゜をフルスケール５０目盛の表示で読み取る
場合を想定して２゜とした）として、これを直流電圧波
高値に換算したものである。これに対し例２、例３はこ
の発明の調整方法による場合を示し、直流電圧波高値バ
ラツキΔＶＰをそれぞれ１．０Ｖおよび０．５Ｖとした
場合の点弧角バラツキ換算結果を示す。なお、例１〜例
３のいずれの場合も、交流電圧は４４０Ｖ、点弧角の設
定基準は６０゜としている。また、上記において、点弧
角の最小値は、例２を代表にして図４で示すと、点弧パ
ルスＧ１〜Ｇ６の６個のパルスの内、５個のパルスが最
小（α＝６０゜）、１個のパルスＧ３のみが最大（α＝
６０．２゜）としている。以上のように、設定誤差が従
来の場合に比較して大幅に減少し調整精度が向上する。 また、波形観測器６はその測定リード線を直流出力端子
に一度接続するだけで済み、この状態で全サイリスタの
位相調整作業を行うことができるので、作業が簡便とな
り調整時間の短縮も可能となる。
【００１１】図５は、直流出力端子Ｐ，Ｎ間に接続され
た抵抗Ｒ１〜Ｒ３からなる分圧器を介して波形観測器６
により直流出力電圧波形を観測するもので、分圧器の分
圧比と波形観測器６の測定レンジを適当に選択すること
により、電圧波形をより大きく表示させることができる
ので、上述した調整作業をより正確確実に行うことが可
能となる。
た抵抗Ｒ１〜Ｒ３からなる分圧器を介して波形観測器６
により直流出力電圧波形を観測するもので、分圧器の分
圧比と波形観測器６の測定レンジを適当に選択すること
により、電圧波形をより大きく表示させることができる
ので、上述した調整作業をより正確確実に行うことが可
能となる。
【００１２】図６は、分圧器の出力側にツェナーダイオ
ードＺＤ１および抵抗ＲＤ１を挿入して観測するように
したもので、この場合には、図７に示すように、ツェナ
ー電圧Ｖｚを越える部分（図で斜線を施した部分）が波
形観測器６の画面に表示されるので、その分この表示波
形を観測して電圧波高値の大きさを揃えるという調整作
業の設定精度が向上する。もっとも、このように一定電
圧分をカットする方法は、ツェナーダイオードを用いる
ものに限られる訳ではない。
ードＺＤ１および抵抗ＲＤ１を挿入して観測するように
したもので、この場合には、図７に示すように、ツェナ
ー電圧Ｖｚを越える部分（図で斜線を施した部分）が波
形観測器６の画面に表示されるので、その分この表示波
形を観測して電圧波高値の大きさを揃えるという調整作
業の設定精度が向上する。もっとも、このように一定電
圧分をカットする方法は、ツェナーダイオードを用いる
ものに限られる訳ではない。
【００１３】なお、上記各実施例では３相交流入力を直
流出力に変換する場合について説明したが、この発明は
これに限らず、単相交流入力や更に多相の交流入力を変
換する場合にも同様に適用することができ同等の効果を
奏する。また、変換器を構成する素子もサイリスタに限
られるものではなく点弧パルスで制御可能な制御整流素
子であればよい。
流出力に変換する場合について説明したが、この発明は
これに限らず、単相交流入力や更に多相の交流入力を変
換する場合にも同様に適用することができ同等の効果を
奏する。また、変換器を構成する素子もサイリスタに限
られるものではなく点弧パルスで制御可能な制御整流素
子であればよい。
【００１４】
【発明の効果】この発明は以上のように、直流出力の電
圧波形を表示させ、その各電圧波高値が一致するように
各点弧パルス位相を調整するようにしたので、調整の作
業が簡便で短時間にでき、設定誤差も小さくなる。また
、所定の一定電圧値を越える部分を表示させるようにす
れば調整精度が向上する。
圧波形を表示させ、その各電圧波高値が一致するように
各点弧パルス位相を調整するようにしたので、調整の作
業が簡便で短時間にでき、設定誤差も小さくなる。また
、所定の一定電圧値を越える部分を表示させるようにす
れば調整精度が向上する。
【図１】この発明の一実施例による点弧パルス位相の調
整方法を説明するためその調整対象であるサイリスタ位
相制御変換器を示す構成図である。
整方法を説明するためその調整対象であるサイリスタ位
相制御変換器を示す構成図である。
【図２】この発明による直流出力電圧の観測波形を示す
タイムチャートである。
タイムチャートである。
【図３】この発明に係る調整要領を示す図である。
【図４】この発明の一実施例における点弧パルス位相と
電圧波高値との関係を説明するタイムチャートである。
電圧波高値との関係を説明するタイムチャートである。
【図５】分圧器を適用したこの発明の他の実施例を示す
構成図である。
構成図である。
【図６】ツェナーダイオードを適用したこの発明の更に
他の実施例を示す構成図である。
他の実施例を示す構成図である。
【図７】図６の場合の観測電圧波形を示す図である。
【図８】従来の点弧パルス位相の調整方法を説明するた
めその調整対象であるサイリスタ位相制御変換器を示す
構成図である。
めその調整対象であるサイリスタ位相制御変換器を示す
構成図である。
【図９】点弧パルス発生器の内部構成を示す回路図であ
る。
る。
【図１０】図８の変換器の動作を説明するタイムチャー
トである。
トである。
【図１１】従来の調整要領を示す図である。
１ ３相交流電源
６ 波形観測器
Ａ サイリスタ位相制御変換器
ＴＨ１〜ＴＨ６ 制御整流素子としてのサイリスタＧ
１〜Ｇ６ 点弧パルス Ｖｄ 直流出力電圧 ＺＤ１ ツェナーダイオード
１〜Ｇ６ 点弧パルス Ｖｄ 直流出力電圧 ＺＤ１ ツェナーダイオード
Claims (2)
- 【請求項１】 複数の制御整流素子に点弧パルスを送
出し交流入力を直流出力に変換する変換器における上記
各制御整流素子への各点弧パルスの位相間隔を調整する
方法において、上記直流出力の電圧波形を表示させ、上
記各制御整流素子の動作に基づいて現れる上記電圧波形
の各波高値が相互に一致するように上記各点弧パルス位
相を調整するようにしたことを特徴とする点弧パルス位
相の調整方法。 - 【請求項２】 直流出力の電圧波形を、所定の一定電
圧値を越える部分について表示させるようにしたことを
特徴とする請求項１記載の点弧パルス位相の調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150248A JP3058719B2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 点弧パルス位相の調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3150248A JP3058719B2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 点弧パルス位相の調整方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04372568A true JPH04372568A (ja) | 1992-12-25 |
| JP3058719B2 JP3058719B2 (ja) | 2000-07-04 |
Family
ID=15492800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3150248A Expired - Lifetime JP3058719B2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 点弧パルス位相の調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3058719B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102098185B1 (ko) * | 2018-05-31 | 2020-04-08 | 주식회사 예승종합기술공사 | 가이드비트가 구비된 교반장치와 이를 이용한 고강도 연속벽체 형성 및 심층혼합처리 공법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5815465A (ja) * | 1981-07-20 | 1983-01-28 | Toshiba Corp | サイリスタ制御装置 |
| JPS6248255A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-03-02 | Hitachi Ltd | サイリスタ変換器のゲ−トパルス発生方式 |
-
1991
- 1991-06-21 JP JP3150248A patent/JP3058719B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5815465A (ja) * | 1981-07-20 | 1983-01-28 | Toshiba Corp | サイリスタ制御装置 |
| JPS6248255A (ja) * | 1985-08-23 | 1987-03-02 | Hitachi Ltd | サイリスタ変換器のゲ−トパルス発生方式 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3058719B2 (ja) | 2000-07-04 |
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