JPH04371821A - 射出成形における型締め力設定方法 - Google Patents
射出成形における型締め力設定方法Info
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- JPH04371821A JPH04371821A JP3148586A JP14858691A JPH04371821A JP H04371821 A JPH04371821 A JP H04371821A JP 3148586 A JP3148586 A JP 3148586A JP 14858691 A JP14858691 A JP 14858691A JP H04371821 A JPH04371821 A JP H04371821A
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- resin
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- mold clamping
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- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 title abstract description 13
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 33
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 33
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 7
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- 239000000523 sample Substances 0.000 abstract description 11
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract 1
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/04—Analysing solids
- G01N29/07—Analysing solids by measuring propagation velocity or propagation time of acoustic waves
-
- G—PHYSICS
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、射出成形における型締
め力設定方法に関するものである。
め力設定方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】射出成形における金型の型締め力が不足
すると固定金型と移動金型との間が開いて、パーティン
グ面にバリが発生し、過剰となった場合には、金型を破
損させたりムダな機械的エネルギーを使用するという問
題点がある。しかして、従来、射出成形における金型の
型締め力を設定する場合には、実稼働を行なう前に、テ
スト的に成形を行ってみて、成形品の外観を注意深く目
視することにより良品が得られる型締め力を把握するこ
とによって行っていた。
すると固定金型と移動金型との間が開いて、パーティン
グ面にバリが発生し、過剰となった場合には、金型を破
損させたりムダな機械的エネルギーを使用するという問
題点がある。しかして、従来、射出成形における金型の
型締め力を設定する場合には、実稼働を行なう前に、テ
スト的に成形を行ってみて、成形品の外観を注意深く目
視することにより良品が得られる型締め力を把握するこ
とによって行っていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記のように
テスト的に成形を行ってみる場合、射出時間、金型温度
等の他の要因を考慮して成形ショットを多数回行ってみ
る必要があり、容易に型締め力を決定できないという問
題点があった。
テスト的に成形を行ってみる場合、射出時間、金型温度
等の他の要因を考慮して成形ショットを多数回行ってみ
る必要があり、容易に型締め力を決定できないという問
題点があった。
【０００４】本発明は、上記の如き従来の問題点を解決
するためになされたものであって、その目的とするとこ
ろは、キャビティ内の樹脂の密度の変化を、金型内に超
音波を発信し、キャビティ内の樹脂を通過して反射する
二次反射波の音速値により把握して、適切な型締め力の
設定を行なうことができる射出成形における型締め力設
定方法を提供することを目的とするものである。
するためになされたものであって、その目的とするとこ
ろは、キャビティ内の樹脂の密度の変化を、金型内に超
音波を発信し、キャビティ内の樹脂を通過して反射する
二次反射波の音速値により把握して、適切な型締め力の
設定を行なうことができる射出成形における型締め力設
定方法を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題が解決するための手段】本発明の射出成形におけ
る型締め力の設定方法は、固定金型と移動金型との間に
成形品形成用キャビティが設けられた射出成形用金型に
おいて、金型内に超音波を発信し、キャビティ内の樹脂
を通過して反射する二次反射波の音速値が最大を示すと
きの型締め力をもって適切な型締め力とする方法である
。
る型締め力の設定方法は、固定金型と移動金型との間に
成形品形成用キャビティが設けられた射出成形用金型に
おいて、金型内に超音波を発信し、キャビティ内の樹脂
を通過して反射する二次反射波の音速値が最大を示すと
きの型締め力をもって適切な型締め力とする方法である
。
【０００６】
【作用】本発明の射出成形における型締め力設定方法は
、金型内に超音波を発信し、キャビティ内の樹脂を通過
して反射する二次反射波の音速値が最大を示すときの型
締め力をもって適切な型締め力とするので、キャビティ
内の樹脂の密度の変化を、キャビティ内の樹脂を通過し
て反射する二次反射波の音速値により把握して、適切な
型締め力の設定を行なうことができる。
、金型内に超音波を発信し、キャビティ内の樹脂を通過
して反射する二次反射波の音速値が最大を示すときの型
締め力をもって適切な型締め力とするので、キャビティ
内の樹脂の密度の変化を、キャビティ内の樹脂を通過し
て反射する二次反射波の音速値により把握して、適切な
型締め力の設定を行なうことができる。
【０００７】
【実施例】以下、本発明を実施例により図面を参照して
説明する。図１は、本発明方法の実施例に適用される射
出成形における金型１を示している。
説明する。図１は、本発明方法の実施例に適用される射
出成形における金型１を示している。
【０００８】金型１は、スプルー１４が設けられた固定
金型１１と、移動金型１２との間に、成形すべき製品の
外面形状に対応する内面形状を備えたキャビティ１３が
設けられている。移動金型１２は油圧シリンダ５により
図中矢符号Ａ方向に往復移動自在とされている。
金型１１と、移動金型１２との間に、成形すべき製品の
外面形状に対応する内面形状を備えたキャビティ１３が
設けられている。移動金型１２は油圧シリンダ５により
図中矢符号Ａ方向に往復移動自在とされている。
【０００９】固定金型１１の外側面には、超音波探触子
２が設けられている。超音波探触子２は、スプルー１４
の末端とキャビティ１３の末端のほぼ中間に向けて超音
波を発信できる位置に設けられた取付部２１に、取付面
にグリセリン等の接触物質を介して取付られている。
２が設けられている。超音波探触子２は、スプルー１４
の末端とキャビティ１３の末端のほぼ中間に向けて超音
波を発信できる位置に設けられた取付部２１に、取付面
にグリセリン等の接触物質を介して取付られている。
【００１０】超音波探触子２には、超音波計測器３が接
続されている。超音波計測器３は、例えば０．００１〜
１秒毎に５ＭＨｚの発信波を発信するとともに、その反
射波を計測するようになっている。
続されている。超音波計測器３は、例えば０．００１〜
１秒毎に５ＭＨｚの発信波を発信するとともに、その反
射波を計測するようになっている。
【００１１】また、超音波計測器３には、図示は省略し
ているが、超音波探触子２により受信されたキャビティ
１３内を通過して反射された二次反射波に基づいて、成
形１サイクルにおける各型締め力に対応するキャビティ
１３内の樹脂の密度を随時検出する検出手段が設けられ
ており、この検出手段はソフトウェアによって構成され
ている。超音波計測器３の出力は、表示器４に表示され
るようになっている。
ているが、超音波探触子２により受信されたキャビティ
１３内を通過して反射された二次反射波に基づいて、成
形１サイクルにおける各型締め力に対応するキャビティ
１３内の樹脂の密度を随時検出する検出手段が設けられ
ており、この検出手段はソフトウェアによって構成され
ている。超音波計測器３の出力は、表示器４に表示され
るようになっている。
【００１２】次に、上記金型１を使用した本発明方法の
実施例を図１を参照して説明する。図１において、まず
、射出成形機によって樹脂を金型１のキャビティ１３内
に射出すると、樹脂はキャビティ１３内に充填圧縮され
る。超音波計測器３により超音波探触子２から金型１内
に０．００１〜１秒毎に５ＭＨｚの発信波を発信する。 キャビティ１３内に充填された樹脂と固定金型１１との
境界面１１１や移動金型１２の境界面１２１で反射し、
その一次反射波や二次反射波が再び固定金型１１を介し
て超音波探触子２を介して、超音波計測器３にて計測さ
れる。
実施例を図１を参照して説明する。図１において、まず
、射出成形機によって樹脂を金型１のキャビティ１３内
に射出すると、樹脂はキャビティ１３内に充填圧縮され
る。超音波計測器３により超音波探触子２から金型１内
に０．００１〜１秒毎に５ＭＨｚの発信波を発信する。 キャビティ１３内に充填された樹脂と固定金型１１との
境界面１１１や移動金型１２の境界面１２１で反射し、
その一次反射波や二次反射波が再び固定金型１１を介し
て超音波探触子２を介して、超音波計測器３にて計測さ
れる。
【００１３】キャビティ１３内への樹脂射出開始より一
定時間経過時（樹脂が十分安定した状態）の型開き手前
時における、それぞれ、型締め力を変えて数ショットの
成形を行ってみて、その時の二次反射波を計測する。
定時間経過時（樹脂が十分安定した状態）の型開き手前
時における、それぞれ、型締め力を変えて数ショットの
成形を行ってみて、その時の二次反射波を計測する。
【００１４】型開き手前時における二次反射波は、キャ
ビティ１３内の樹脂の密度により変化する。図２に示す
如く、固定金型１１と移動金型１２とのパーティング面
間の型開きがない場合（移動金型１２とキャビティ１３
内の樹脂との境界面１２１を実線にて示す）には、発信
から受信までの時間ｔ１ がもっとも短くなり、キャビ
ティ１３内の樹脂の密度は最大となり、それに対応して
音速値は最大となる。一方型開き量が大きい場合（移動
金型１２とキャビティ１３内の樹脂との境界面１２１´
を点線にて示す）には、その分だけ距離が長くなるので
、発信から受信までの時間ｔ２ が大きくなり、それに
対応して音速値は小さくなる。
ビティ１３内の樹脂の密度により変化する。図２に示す
如く、固定金型１１と移動金型１２とのパーティング面
間の型開きがない場合（移動金型１２とキャビティ１３
内の樹脂との境界面１２１を実線にて示す）には、発信
から受信までの時間ｔ１ がもっとも短くなり、キャビ
ティ１３内の樹脂の密度は最大となり、それに対応して
音速値は最大となる。一方型開き量が大きい場合（移動
金型１２とキャビティ１３内の樹脂との境界面１２１´
を点線にて示す）には、その分だけ距離が長くなるので
、発信から受信までの時間ｔ２ が大きくなり、それに
対応して音速値は小さくなる。
【００１５】まず、射出成形機としてファイナック７５
トンによって、ポリエチレン樹脂を使用し、皿形状の成
形品に外面形状に対応する内面形状を備えたキャビティ
１３内に射出すると、樹脂をキャビティ１３内に充填す
る。一方、キャビティ１３内への樹脂充填開始とともに
、超音波探触子２から５ＭＨｚの発信波を１秒間に３０
０回繰り返し発信する。キャビティ１３内に充填された
樹脂と移動金型１２の境界面１２１で反射する二次反射
波を超音波探触子２を介して、超音波計測器３にて計測
する。
トンによって、ポリエチレン樹脂を使用し、皿形状の成
形品に外面形状に対応する内面形状を備えたキャビティ
１３内に射出すると、樹脂をキャビティ１３内に充填す
る。一方、キャビティ１３内への樹脂充填開始とともに
、超音波探触子２から５ＭＨｚの発信波を１秒間に３０
０回繰り返し発信する。キャビティ１３内に充填された
樹脂と移動金型１２の境界面１２１で反射する二次反射
波を超音波探触子２を介して、超音波計測器３にて計測
する。
【００１６】型締め力を７５トン、７２トン、６９トン
、６６トン、６３トンとした５ショットの射出成形を行
った。型締め力６９トンおよび６３トンとした場合の成
形１サイクルにおける、キャビティ１３内への樹脂充填
開始から型開きまでの二次反射波の音速値の変化状態の
関係を図３に示す。また、成形品の状態（バリ発生状態
）と型開き手前時（キャビティ内への樹脂充填開始から
２２秒後）における音速値との関係を表１および図４に
示す。
、６６トン、６３トンとした５ショットの射出成形を行
った。型締め力６９トンおよび６３トンとした場合の成
形１サイクルにおける、キャビティ１３内への樹脂充填
開始から型開きまでの二次反射波の音速値の変化状態の
関係を図３に示す。また、成形品の状態（バリ発生状態
）と型開き手前時（キャビティ内への樹脂充填開始から
２２秒後）における音速値との関係を表１および図４に
示す。
【００１７】図４に示す如く、型締め力６９トン以上に
おいては、型開き手前時における音速値は最大値２３８
０ｍ／秒で一定状態となり、固定金型１１と移動金型１
２との間の型開きがなく、キャビティ１３内の樹脂の密
度は最大であることを示しており、適切な型締め力とな
っている。
おいては、型開き手前時における音速値は最大値２３８
０ｍ／秒で一定状態となり、固定金型１１と移動金型１
２との間の型開きがなく、キャビティ１３内の樹脂の密
度は最大であることを示しており、適切な型締め力とな
っている。
【００１８】なお、型締め力が極端に過剰となり過ぎる
と金型を破損させたり無駄な型締め力エネルギーを要す
ることになるので、型開き手前時における音速値が最大
値を示す型締め力の中で最低の６９トンの周辺を最適な
型締め力として決定することとなる。
と金型を破損させたり無駄な型締め力エネルギーを要す
ることになるので、型開き手前時における音速値が最大
値を示す型締め力の中で最低の６９トンの周辺を最適な
型締め力として決定することとなる。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【効果】本発明の射出成形における型締め力設定方法は
、上記の如き構成とされているので、型開き手前時にお
けるキャビティ内の樹脂の密度を、キャビティ内の樹脂
を通過して反射する二次反射波の音速値により把握して
、適切な型締め力の設定を行なうことができる。
、上記の如き構成とされているので、型開き手前時にお
けるキャビティ内の樹脂の密度を、キャビティ内の樹脂
を通過して反射する二次反射波の音速値により把握して
、適切な型締め力の設定を行なうことができる。
【図１】本発明の実施例に使用する金型を示す断面図で
ある。
ある。
【図２】本発明の実施例の型開き手前時における固定金
型と移動金型との間の型開き状態を示す断面図である。
型と移動金型との間の型開き状態を示す断面図である。
【図３】本発明の実施例の型締め力６９とンおよび６３
とした場合の、成形１サイクルにおけるキャビティ１３
内への樹脂充填開始からの時間と二次反射波の音速値と
の関係を示す説明図である。
とした場合の、成形１サイクルにおけるキャビティ１３
内への樹脂充填開始からの時間と二次反射波の音速値と
の関係を示す説明図である。
【図４】本発明の実施例の型開き手前２２秒時における
型締め力と音速値との関係を示す説明図である。
型締め力と音速値との関係を示す説明図である。
１ 金型
２ 超音波探触子
３ 超音波計測器
１１ 固定金型
１２ 移動金型
１３ キャビティ
Claims (1)
- 【請求項１】 固定金型と移動金型との間に成形品形
成用キャビティが設けられた射出成形用金型において、
金型内に超音波を発信し、キャビティ内の樹脂を通過し
て反射する二次反射波の音速値が最大を示すときの型締
め力をもって適切な型締め力とすることを特徴とする射
出成形における型締め力設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3148586A JPH04371821A (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 射出成形における型締め力設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3148586A JPH04371821A (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 射出成形における型締め力設定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04371821A true JPH04371821A (ja) | 1992-12-24 |
Family
ID=15456062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3148586A Pending JPH04371821A (ja) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | 射出成形における型締め力設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04371821A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006263952A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Oshima Denki Seisakusho:Kk | 射出成形体、射出成形体の製造方法および製造装置 |
-
1991
- 1991-06-20 JP JP3148586A patent/JPH04371821A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006263952A (ja) * | 2005-03-22 | 2006-10-05 | Oshima Denki Seisakusho:Kk | 射出成形体、射出成形体の製造方法および製造装置 |
| JP4658651B2 (ja) * | 2005-03-22 | 2011-03-23 | 株式会社ミツバ | 射出成形体、射出成形体の製造方法および製造装置 |
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