JPH0436197B2 - - Google Patents
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- Lubricants (AREA)
Description
本発明は切削・研削油剤に関する。さらに詳し
くは高硬度材料や耐熱材料などのいわゆる難削材
の切削や研削加工の高能率、高精度化を達成しう
る切削および研削の両者に効果のある水溶性の油
剤に関するものである。 近年、GE社のCBN切削・研削工具の発明によ
つて、高硬度材、たとえばロツクウエル硬さHRC
30〜65の鉄鋼材料の加工が可能になつた。ところ
が従来から難削材の切削、研削油剤は硫黄や塩素
を含有する不水系のものを使用しているのが実状
であるが、これら不水系のものは引火しやすく火
災の危険があり、また、ミストが発生し作業環境
を著しく悪くするなどの問題があつた。 一方、水溶性のものは火災およびミストの問題
はないが潤滑性が乏しく難削材の切削や研削用と
して充分なものはなかつた。特に最近では切削加
工のNC化、ロボツト化による無人工場が広がつ
ており、火災の面より水溶性切削油の要望が強く
なつてきた。 本発明者らはかかる状況下鋭意検討した結果、
難削材料に関して切削・研削能率、加工精度およ
び工具寿命を大幅に向上した水溶性の油剤を見出
し、この知見に基づいて本発明に到達した。すな
わち本発明は不活性硫黄系極圧剤aと、硫化オキ
シモリブデンオルガノホスホロジチオエート活性
硫黄系極圧剤(以下有機モリブデンと略記)bを
含有し、油剤中にaを硫黄含量として0.5〜10重
量%、bを硫黄含量として0.5〜3重量%含有す
ることを特徴とする難削材に適した水溶性の切
削・研削油剤である。 不活性硫黄系極圧剤aとしては、(1)硫化脂肪酸
たとえば炭素数3〜30の不飽和脂肪酸(オレイン
酸、ワンデシレン酸、エルカ酸、リノール酸、リ
ノレン酸、エレオステアリン酸、リシノレイン酸
など)と硫黄を加熱反応させ(温度たとえば140
〜200℃)不飽和脂肪酸中に硫黄が1〜2分子結
合した硫化物および(2)硫化脂肪酸エステルたとえ
ば一価アルコール(炭素数が通常1〜30の飽和
または不飽和脂肪族アルコールたとえばメチルア
ルコール、エチルアルコール、ブチルアルコー
ル、2−エチルヘキシルアルコール、オクチルア
ルコール、ラウリルアルコール、パルミチルアル
コール、ステアリルアルコールなどの飽和アルコ
ール;オレイルアルコールなどの不飽和アルコー
ルなど)および/または多価アルコール(2価〜
8価の多価アルコールたとえばエチレングリコー
ル、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペン
タエリスリツト、ソルビツト、ソルビタン、ソル
バイト、シヨ糖など)と前記不飽和脂肪酸との部
分または完全エステルと硫黄を前記(1)と同様に反
応させた硫化物、前記一価不飽和脂肪族アルコ
ールと飽和脂肪酸(炭素数4〜30の脂肪酸たとえ
ばカプロン酸、パルミチン酸)とのエステルと硫
黄を前記(1)と同様に反応させた硫化物があげられ
る。 本発明の油剤はaとbを含有する(これらは極
圧剤として有効である)がこれらとともに基剤を
含有する。 この基剤としては(1)潤滑剤〔鉱物油、脂肪酸エ
ステル(一価または多価アルコールエステル)〕
および(2)乳化剤〔アニオン(ドデシルベンゼンス
ルホン酸塩、アルフオネート、脂肪酸塩など)お
よび非イオン活性剤(ノニルフエノールエチレン
オキシド付加物、アルコールエチレンオキシド付
加物など)〕があげられる。 その他添加剤たとえば防錆剤(アルカノールア
ミン、脂肪酸アミド、アルケニルコハク酸など)、
消泡剤、防腐剤、乳化調整剤などを含有させるこ
とができる。またa、b以外の極圧剤たとえば塩
素化パラフイン、塩素化脂肪酸、塩素化脂肪酸エ
ステル及びリン酸エステル塩、亜リン酸エステル
を含有していてもよい。 本発明の油剤はaを硫黄含有として0.5〜10重
量%、好ましくは0.8〜1.2重量%含有する。aの
硫黄含量が0.5%より少ないと本発明の目的であ
る加工能率、加工精度、工具寿命などの向上を達
成できず、またaの硫黄含量が10%より多くなる
と特に加えただけの効果がなく経済的に不利であ
る。 またbを硫黄含量として0.5〜3重量%;好ま
しくは0.5〜1重量%含有する。bの硫黄含量が
0.5%より小さいと上記本発明の目的が達成でき
ず、また硫黄の量が3%より多いと工作物の変
色、発錆などが生ずる。 本発明の油剤の組成はたとえば下記のとおりで
ある。%は重量% (a):通常5〜50%(好ましくは5〜20%) (b):通常2〜20%(好ましくは5〜10%) 添加剤:0.5〜5% 基 油:バランス 本発明の油剤はa、b、基剤、添加剤など、必
要に応じさらに水を任意の順で混合し、必要であ
れば30〜80℃程度に加熱することにより作成でき
る。 本発明の油剤を使用する場合は、通常適当な濃
度になるように水で希釈したとえば油剤の無水物
換算で5〜30重量倍の水で希釈して切削・研削液
として使用することができる。 本発明の油剤は難削材に適しておりこの難削材
としては炭素鋼、工具鋼、合金鋼、高速度鋼、ス
テンレス鋼およびチタン合金鋼、たとえばインコ
ネル718,S45C,S50C,SK7,SK5,SK3などの
炭素鋼;SKD11などの工具鋼;SCM21などの合
金鋼;SKH55などの高速度鋼などがあげられる。
これら難削材はロツクウエル硬さHRCが通常30〜
65の範囲になるように焼入れや焼戻の熱処理によ
つて適当に調整して作成される。 またこのような難削材は一般にBZN:(GE社
製)、JBN:(ダイジエツト工業製)、BN100:
(住友電工製)、BN200:(住友電工製)、WBN:
(日立超硬製)などの工具でけずられる。 本発明の油剤は、旋削、フライス加工、穴あ
け、中ぐり、歯切り、ねじ切り、ねじ転造、ガン
ドリルなどの通常の切削作業に適用できる。また
平面研削、内面研削、心無研削、円筒研削、ねじ
研削、歯車研削などの通常の研削作業に適用でき
る。本発明の油剤の適用法は従来の切削、研削油
剤の適用法と同様である。 本発明の油剤は水溶性の油剤であり、従来充分
でなかつた難削材の加工についても切削、研削能
率;加工精度および工具寿命を大巾に向上した油
剤である。しかも乳化安定性、防錆性、耐腐敗性
を満足させるものである。 以下実施例により本発明をさらに説明するが、
本発明はこれに限定されるものではない。実施例
中%は特記しないかぎり重量%を示す。 実施例 1 表−1で示されるaを含む基本油に表−2に示
すようにb成分を混合し、30〜60℃で攪拌溶解し
て本発明の油剤を得た。また、比較油剤も作成し
た。
くは高硬度材料や耐熱材料などのいわゆる難削材
の切削や研削加工の高能率、高精度化を達成しう
る切削および研削の両者に効果のある水溶性の油
剤に関するものである。 近年、GE社のCBN切削・研削工具の発明によ
つて、高硬度材、たとえばロツクウエル硬さHRC
30〜65の鉄鋼材料の加工が可能になつた。ところ
が従来から難削材の切削、研削油剤は硫黄や塩素
を含有する不水系のものを使用しているのが実状
であるが、これら不水系のものは引火しやすく火
災の危険があり、また、ミストが発生し作業環境
を著しく悪くするなどの問題があつた。 一方、水溶性のものは火災およびミストの問題
はないが潤滑性が乏しく難削材の切削や研削用と
して充分なものはなかつた。特に最近では切削加
工のNC化、ロボツト化による無人工場が広がつ
ており、火災の面より水溶性切削油の要望が強く
なつてきた。 本発明者らはかかる状況下鋭意検討した結果、
難削材料に関して切削・研削能率、加工精度およ
び工具寿命を大幅に向上した水溶性の油剤を見出
し、この知見に基づいて本発明に到達した。すな
わち本発明は不活性硫黄系極圧剤aと、硫化オキ
シモリブデンオルガノホスホロジチオエート活性
硫黄系極圧剤(以下有機モリブデンと略記)bを
含有し、油剤中にaを硫黄含量として0.5〜10重
量%、bを硫黄含量として0.5〜3重量%含有す
ることを特徴とする難削材に適した水溶性の切
削・研削油剤である。 不活性硫黄系極圧剤aとしては、(1)硫化脂肪酸
たとえば炭素数3〜30の不飽和脂肪酸(オレイン
酸、ワンデシレン酸、エルカ酸、リノール酸、リ
ノレン酸、エレオステアリン酸、リシノレイン酸
など)と硫黄を加熱反応させ(温度たとえば140
〜200℃)不飽和脂肪酸中に硫黄が1〜2分子結
合した硫化物および(2)硫化脂肪酸エステルたとえ
ば一価アルコール(炭素数が通常1〜30の飽和
または不飽和脂肪族アルコールたとえばメチルア
ルコール、エチルアルコール、ブチルアルコー
ル、2−エチルヘキシルアルコール、オクチルア
ルコール、ラウリルアルコール、パルミチルアル
コール、ステアリルアルコールなどの飽和アルコ
ール;オレイルアルコールなどの不飽和アルコー
ルなど)および/または多価アルコール(2価〜
8価の多価アルコールたとえばエチレングリコー
ル、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペン
タエリスリツト、ソルビツト、ソルビタン、ソル
バイト、シヨ糖など)と前記不飽和脂肪酸との部
分または完全エステルと硫黄を前記(1)と同様に反
応させた硫化物、前記一価不飽和脂肪族アルコ
ールと飽和脂肪酸(炭素数4〜30の脂肪酸たとえ
ばカプロン酸、パルミチン酸)とのエステルと硫
黄を前記(1)と同様に反応させた硫化物があげられ
る。 本発明の油剤はaとbを含有する(これらは極
圧剤として有効である)がこれらとともに基剤を
含有する。 この基剤としては(1)潤滑剤〔鉱物油、脂肪酸エ
ステル(一価または多価アルコールエステル)〕
および(2)乳化剤〔アニオン(ドデシルベンゼンス
ルホン酸塩、アルフオネート、脂肪酸塩など)お
よび非イオン活性剤(ノニルフエノールエチレン
オキシド付加物、アルコールエチレンオキシド付
加物など)〕があげられる。 その他添加剤たとえば防錆剤(アルカノールア
ミン、脂肪酸アミド、アルケニルコハク酸など)、
消泡剤、防腐剤、乳化調整剤などを含有させるこ
とができる。またa、b以外の極圧剤たとえば塩
素化パラフイン、塩素化脂肪酸、塩素化脂肪酸エ
ステル及びリン酸エステル塩、亜リン酸エステル
を含有していてもよい。 本発明の油剤はaを硫黄含有として0.5〜10重
量%、好ましくは0.8〜1.2重量%含有する。aの
硫黄含量が0.5%より少ないと本発明の目的であ
る加工能率、加工精度、工具寿命などの向上を達
成できず、またaの硫黄含量が10%より多くなる
と特に加えただけの効果がなく経済的に不利であ
る。 またbを硫黄含量として0.5〜3重量%;好ま
しくは0.5〜1重量%含有する。bの硫黄含量が
0.5%より小さいと上記本発明の目的が達成でき
ず、また硫黄の量が3%より多いと工作物の変
色、発錆などが生ずる。 本発明の油剤の組成はたとえば下記のとおりで
ある。%は重量% (a):通常5〜50%(好ましくは5〜20%) (b):通常2〜20%(好ましくは5〜10%) 添加剤:0.5〜5% 基 油:バランス 本発明の油剤はa、b、基剤、添加剤など、必
要に応じさらに水を任意の順で混合し、必要であ
れば30〜80℃程度に加熱することにより作成でき
る。 本発明の油剤を使用する場合は、通常適当な濃
度になるように水で希釈したとえば油剤の無水物
換算で5〜30重量倍の水で希釈して切削・研削液
として使用することができる。 本発明の油剤は難削材に適しておりこの難削材
としては炭素鋼、工具鋼、合金鋼、高速度鋼、ス
テンレス鋼およびチタン合金鋼、たとえばインコ
ネル718,S45C,S50C,SK7,SK5,SK3などの
炭素鋼;SKD11などの工具鋼;SCM21などの合
金鋼;SKH55などの高速度鋼などがあげられる。
これら難削材はロツクウエル硬さHRCが通常30〜
65の範囲になるように焼入れや焼戻の熱処理によ
つて適当に調整して作成される。 またこのような難削材は一般にBZN:(GE社
製)、JBN:(ダイジエツト工業製)、BN100:
(住友電工製)、BN200:(住友電工製)、WBN:
(日立超硬製)などの工具でけずられる。 本発明の油剤は、旋削、フライス加工、穴あ
け、中ぐり、歯切り、ねじ切り、ねじ転造、ガン
ドリルなどの通常の切削作業に適用できる。また
平面研削、内面研削、心無研削、円筒研削、ねじ
研削、歯車研削などの通常の研削作業に適用でき
る。本発明の油剤の適用法は従来の切削、研削油
剤の適用法と同様である。 本発明の油剤は水溶性の油剤であり、従来充分
でなかつた難削材の加工についても切削、研削能
率;加工精度および工具寿命を大巾に向上した油
剤である。しかも乳化安定性、防錆性、耐腐敗性
を満足させるものである。 以下実施例により本発明をさらに説明するが、
本発明はこれに限定されるものではない。実施例
中%は特記しないかぎり重量%を示す。 実施例 1 表−1で示されるaを含む基本油に表−2に示
すようにb成分を混合し、30〜60℃で攪拌溶解し
て本発明の油剤を得た。また、比較油剤も作成し
た。
【表】
【表】
○:全く発錆なし、△:若干発錆あり
(3) 耐腐敗性
200mlびんに切削液100mlを採取し、その中にと
うもろこし粉3g、鋳鉄切粉5g、および腐敗した
切削液1mlを添加後、37℃の恒温槽に放置して20
日後の腐敗臭をチエツクした。 ○:腐敗臭なし (4) 摩耗痕 シエル高速四球試験機を用い下記条件で測定
し、1/2インチ鋼球の摩耗直径を測定した。 回転数:600rpm 負 荷:3Kg/cm2 加圧時間:10分 摩耗径が小さいものほど潤滑性は良好であり、特
に油剤を10倍に希釈したときの摩耗径が小さいも
のほど使用濃度での極圧剤が有効に働くことを示
す。
うもろこし粉3g、鋳鉄切粉5g、および腐敗した
切削液1mlを添加後、37℃の恒温槽に放置して20
日後の腐敗臭をチエツクした。 ○:腐敗臭なし (4) 摩耗痕 シエル高速四球試験機を用い下記条件で測定
し、1/2インチ鋼球の摩耗直径を測定した。 回転数:600rpm 負 荷:3Kg/cm2 加圧時間:10分 摩耗径が小さいものほど潤滑性は良好であり、特
に油剤を10倍に希釈したときの摩耗径が小さいも
のほど使用濃度での極圧剤が有効に働くことを示
す。
【表】
【表】
実施例 3
本発明の油剤No.1,参考品No.4(シエル高速四
球試験機による摩耗痕の小さいもの)および比較
油剤No.7、No.9、No.10を使用して切削加工を行な
つた。 結果を第1図〜第3図に示す。 第1図および第2図はロツクウエル硬さHRC=
60の炭素工具鋼(SK−3)を窒化硼素合金工具
で切削したときの工具摩耗の変化を示す。第1図
はクレータ摩耗の最大深さ、第2図はフランク摩
耗の最大幅を、実切削時間に対して示す。 本発明の油剤No.1が最も寿命が長く、次にNo.4
が長い。第3図は上記炭素工具鋼を窒化硼素合金
工具で切削したときの切削速度に対する切削比の
変化を示す。切削比は1に近づくほど切削エネル
ギーが軽減され、切削能率が高くなることを示
す。 切削速度が高くなるほど油剤による効果が顕在
化し、切削速度V=160m/minの高速になると
No.1およびNo.4は基本油に比べ約30%切削能率が
高く、切りくずをせん断するためのエネルギーも
小さくなることが認められる。なお難削材の切削
は下記の条件で行なつた。 切削速度:V=5〜200m/min 送り速度:f=0.01〜0.20mm/rev 切込み:d=0.2〜2.0mm 油剤の注入量:Q=2〜6/min 油剤の希釈倍率:2〜50倍 実施例 4 本発明の油剤No.1、参考品No.4および比較油剤
No.7、No.10を使用して研削加工を行なつた。結果
を第4図に示す。第4図は工作物除去体積/砥石
摩耗体積の値、つまり研削比Grの変化を研削回
数n(または研削距離)に対して示す。研削初期
における研削油剤の優劣はあまり認められない
が、砥石摩耗が増大するにつれてNo.1油剤のGr
は向上し、研削距離が約10Km以上になると基本油
および比較油剤に比べ約8〜13倍も高い砥石の除
去能力を示す。第5図は研削距離と砥石表面粗さ
の関係を示す。第5図はNo.10および比較油剤No.
7、No.10に比べ、No.1油剤が砥石の目立に対して
効果があることを示している。No.1油剤が他の油
剤に比べ、非常に良い砥石作業面を整形するのに
有効であることが認められる。第6図は第5図の
ようなドレツシング表面を持つ砥石によつて研削
したときの研削仕上面粗さRaを示す。全体とし
てNo.10(基本油)が最も劣りNo.1が最も低く次に
No.4が優れている。 このように本発明の油剤No.1、参考品No.4は良
好であり、特にNo.1油剤は切削加工の場合と同様
に高能率および高精度の切削を達成できる。検討
した切削条件は下記に示す。 砥 石:WA,GC砥石およびCBN、ダイヤ
モンド砥石 工作物:炭素鋼、炭素工具鋼、軸受鋼、高速
度鋼、耐熱鋼、ダイス鋼、型鋼 砥石周速度:Vs=800〜4800m/min 工作物速度:Vw=1〜40m/min 砥石切込み:d=2〜120μm 実施例 5 表−1のaを含む基本油95重量部に有機モリブ
デン3重量部およびアルキルアシツドフオスフエ
ート1.5重量部を加え本発明の油剤を得、実施例
2と同様に各種性能を評価した。乳化安定性、防
錆性および耐腐敗性ともに優れており、磨耗痕径
は原液で0.711であり、10倍希釈液で1.102と十分
な効果を示した。
球試験機による摩耗痕の小さいもの)および比較
油剤No.7、No.9、No.10を使用して切削加工を行な
つた。 結果を第1図〜第3図に示す。 第1図および第2図はロツクウエル硬さHRC=
60の炭素工具鋼(SK−3)を窒化硼素合金工具
で切削したときの工具摩耗の変化を示す。第1図
はクレータ摩耗の最大深さ、第2図はフランク摩
耗の最大幅を、実切削時間に対して示す。 本発明の油剤No.1が最も寿命が長く、次にNo.4
が長い。第3図は上記炭素工具鋼を窒化硼素合金
工具で切削したときの切削速度に対する切削比の
変化を示す。切削比は1に近づくほど切削エネル
ギーが軽減され、切削能率が高くなることを示
す。 切削速度が高くなるほど油剤による効果が顕在
化し、切削速度V=160m/minの高速になると
No.1およびNo.4は基本油に比べ約30%切削能率が
高く、切りくずをせん断するためのエネルギーも
小さくなることが認められる。なお難削材の切削
は下記の条件で行なつた。 切削速度:V=5〜200m/min 送り速度:f=0.01〜0.20mm/rev 切込み:d=0.2〜2.0mm 油剤の注入量:Q=2〜6/min 油剤の希釈倍率:2〜50倍 実施例 4 本発明の油剤No.1、参考品No.4および比較油剤
No.7、No.10を使用して研削加工を行なつた。結果
を第4図に示す。第4図は工作物除去体積/砥石
摩耗体積の値、つまり研削比Grの変化を研削回
数n(または研削距離)に対して示す。研削初期
における研削油剤の優劣はあまり認められない
が、砥石摩耗が増大するにつれてNo.1油剤のGr
は向上し、研削距離が約10Km以上になると基本油
および比較油剤に比べ約8〜13倍も高い砥石の除
去能力を示す。第5図は研削距離と砥石表面粗さ
の関係を示す。第5図はNo.10および比較油剤No.
7、No.10に比べ、No.1油剤が砥石の目立に対して
効果があることを示している。No.1油剤が他の油
剤に比べ、非常に良い砥石作業面を整形するのに
有効であることが認められる。第6図は第5図の
ようなドレツシング表面を持つ砥石によつて研削
したときの研削仕上面粗さRaを示す。全体とし
てNo.10(基本油)が最も劣りNo.1が最も低く次に
No.4が優れている。 このように本発明の油剤No.1、参考品No.4は良
好であり、特にNo.1油剤は切削加工の場合と同様
に高能率および高精度の切削を達成できる。検討
した切削条件は下記に示す。 砥 石:WA,GC砥石およびCBN、ダイヤ
モンド砥石 工作物:炭素鋼、炭素工具鋼、軸受鋼、高速
度鋼、耐熱鋼、ダイス鋼、型鋼 砥石周速度:Vs=800〜4800m/min 工作物速度:Vw=1〜40m/min 砥石切込み:d=2〜120μm 実施例 5 表−1のaを含む基本油95重量部に有機モリブ
デン3重量部およびアルキルアシツドフオスフエ
ート1.5重量部を加え本発明の油剤を得、実施例
2と同様に各種性能を評価した。乳化安定性、防
錆性および耐腐敗性ともに優れており、磨耗痕径
は原液で0.711であり、10倍希釈液で1.102と十分
な効果を示した。
第1図はクレータ摩耗の最大深さと切削時間の
関係、第2図はフランク摩耗の最大幅と切削時間
の関係、第3図は切削速度に対する切削比の関
係、第4図は研削回数n(または研削距離)に対
する研削比Grの関係、第5図は研削回数n(また
は研削距離)と砥石表面粗さの関係、第6図は研
削回数n(または研削距離)と仕上面粗さの関係
をそれぞれ示す。
関係、第2図はフランク摩耗の最大幅と切削時間
の関係、第3図は切削速度に対する切削比の関
係、第4図は研削回数n(または研削距離)に対
する研削比Grの関係、第5図は研削回数n(また
は研削距離)と砥石表面粗さの関係、第6図は研
削回数n(または研削距離)と仕上面粗さの関係
をそれぞれ示す。
Claims (1)
- 1 不活性硫黄系極圧剤aと、硫化オキシモリブ
デンオルガノホスホロジチオエート活性硫黄系極
圧剤b を含有し、油剤中にaを硫黄含量と
して0.5〜10重量%、bを硫黄含量として0.5〜3
重量% 含有することを特徴とする難削材に
適した水溶性の切削・研削油剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24808083A JPS60141795A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 難削材用の切削・研削油剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24808083A JPS60141795A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 難削材用の切削・研削油剤 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60141795A JPS60141795A (ja) | 1985-07-26 |
JPH0436197B2 true JPH0436197B2 (ja) | 1992-06-15 |
Family
ID=17172905
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24808083A Granted JPS60141795A (ja) | 1983-12-29 | 1983-12-29 | 難削材用の切削・研削油剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60141795A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5958849A (en) * | 1997-01-03 | 1999-09-28 | Exxon Research And Engineering Co. | High performance metal working oil |
KR20110104066A (ko) * | 2008-12-20 | 2011-09-21 | 캐보트 마이크로일렉트로닉스 코포레이션 | 와이어 쏘잉 동안 건조 상태를 개선시키는 조성물 |
JP5654229B2 (ja) | 2009-11-30 | 2015-01-14 | 出光興産株式会社 | 水溶性金属加工油剤およびその使用方法 |
JP5965134B2 (ja) | 2011-11-17 | 2016-08-03 | 出光興産株式会社 | 水溶性金属加工油剤、金属加工液、及び金属加工方法 |
JP5890152B2 (ja) | 2011-11-17 | 2016-03-22 | 出光興産株式会社 | 水溶性金属加工油剤、金属加工液、及び金属加工方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5174005A (ja) * | 1974-12-25 | 1976-06-26 | Mitsubishi Oil Co | Sadoyusoseibutsu |
JPS5861191A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-12 | Sanyo Chem Ind Ltd | 水性油圧作動油 |
-
1983
- 1983-12-29 JP JP24808083A patent/JPS60141795A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5174005A (ja) * | 1974-12-25 | 1976-06-26 | Mitsubishi Oil Co | Sadoyusoseibutsu |
JPS5861191A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-12 | Sanyo Chem Ind Ltd | 水性油圧作動油 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS60141795A (ja) | 1985-07-26 |
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