JPH04337094A - 鋼質金属の高速酸洗方法 - Google Patents
鋼質金属の高速酸洗方法Info
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- JPH04337094A JPH04337094A JP3109265A JP10926591A JPH04337094A JP H04337094 A JPH04337094 A JP H04337094A JP 3109265 A JP3109265 A JP 3109265A JP 10926591 A JP10926591 A JP 10926591A JP H04337094 A JPH04337094 A JP H04337094A
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Classifications
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- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
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-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、普通鋼やＣｒ ，Ｎｉ
，Ｎｂ など硬軟質化元素の少量を含有する低合金鋼
あるいはＣｒ ，Ｎｉ などを多量に含有する特殊鋼な
ど鋼質金属表面に生成した酸化物（スケール）の高速酸
洗方法に関する。
，Ｎｂ など硬軟質化元素の少量を含有する低合金鋼
あるいはＣｒ ，Ｎｉ などを多量に含有する特殊鋼な
ど鋼質金属表面に生成した酸化物（スケール）の高速酸
洗方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に普通鋼、低合金鋼や特殊鋼など鋼
質金属鋼帯の製造に際しては、熱間圧延ままあるいは熱
間圧延後焼鈍処理を施した後、該鋼帯表面に生成したス
ケールを必要によってはショットブラストのようなメカ
ニカルデスケール処理を施した後、酸洗処理を施し、完
全にデスケールして冷間圧延を行っている。
質金属鋼帯の製造に際しては、熱間圧延ままあるいは熱
間圧延後焼鈍処理を施した後、該鋼帯表面に生成したス
ケールを必要によってはショットブラストのようなメカ
ニカルデスケール処理を施した後、酸洗処理を施し、完
全にデスケールして冷間圧延を行っている。
【０００３】従来から酸洗処理に使用される酸洗水溶液
は、それぞれの鋼種によって使い分けされている。例え
ば、Ｎｉ を含むオーステナイト系ステンレス鋼では、
硝酸とふっ酸との混合水溶液が使用されている。しかし
ながら、硝ふっ酸混合水溶液の酸洗能力は鋼中Ｃｒ 含
有量の増加に伴い低下するため、焼鈍を省略しあるいは
簡略化して製造された粒界Ｃｒ 欠乏を有する低合金鋼
やフェライト系ステンレス鋼などの特殊鋼で粒界腐食を
生じる問題があった。
は、それぞれの鋼種によって使い分けされている。例え
ば、Ｎｉ を含むオーステナイト系ステンレス鋼では、
硝酸とふっ酸との混合水溶液が使用されている。しかし
ながら、硝ふっ酸混合水溶液の酸洗能力は鋼中Ｃｒ 含
有量の増加に伴い低下するため、焼鈍を省略しあるいは
簡略化して製造された粒界Ｃｒ 欠乏を有する低合金鋼
やフェライト系ステンレス鋼などの特殊鋼で粒界腐食を
生じる問題があった。
【０００４】従って、低合金鋼やフェライト系ステンレ
ス鋼に対しては、塩酸水溶液あるいは硫酸水溶液を使用
した酸洗処理が一般に行われている。このように成分組
成の異なる鋼を同一の酸洗水溶液でしかも工業的に要求
される短い作業時間において、満足に酸洗処理する事は
困難とされている。かかる問題から効率的な酸洗方法を
開示した文献が多くある。例えば、特開昭５９−８３７
８３号公報は、鋼帯を硫酸水溶液中に浸漬してスケール
を溶解除去し、鋼表面に付着した汚れ（スマット）を硝
酸水溶液中で除去しかつ表面を不動態化する２工程から
なる酸洗方法を開示している。この方法もスケールの溶
解に長時間要し、特に前記したような粒界Ｃｒ 欠乏を
有する鋼質金属には硝酸水溶液中で粒界腐食を発生する
問題があった。
ス鋼に対しては、塩酸水溶液あるいは硫酸水溶液を使用
した酸洗処理が一般に行われている。このように成分組
成の異なる鋼を同一の酸洗水溶液でしかも工業的に要求
される短い作業時間において、満足に酸洗処理する事は
困難とされている。かかる問題から効率的な酸洗方法を
開示した文献が多くある。例えば、特開昭５９−８３７
８３号公報は、鋼帯を硫酸水溶液中に浸漬してスケール
を溶解除去し、鋼表面に付着した汚れ（スマット）を硝
酸水溶液中で除去しかつ表面を不動態化する２工程から
なる酸洗方法を開示している。この方法もスケールの溶
解に長時間要し、特に前記したような粒界Ｃｒ 欠乏を
有する鋼質金属には硝酸水溶液中で粒界腐食を発生する
問題があった。
【０００５】また特開昭６４−２８８号公報は、硫酸と
硝酸を混合した硫硝酸水溶液中に鋼を浸漬する酸洗方法
を開示している。この酸洗方法は、硫酸水溶液に比し１
〜５倍の酸洗能力を保有するためスケールを短時間に除
去し、さらに粒界Ｃｒ 欠乏を有する鋼質金属に対して
も粒界腐食を生じる事もない利点も有している。しかし
ながら、このような硫硝酸溶液を実操業に使用した場合
、鋼質金属から該溶液中に溶出するＦｅ イオン、Ｃｒ
イオンなどの金属イオンが増加して溶液の組成および
性質が変化し、酸洗能力を著しく劣化する問題があった
。
硝酸を混合した硫硝酸水溶液中に鋼を浸漬する酸洗方法
を開示している。この酸洗方法は、硫酸水溶液に比し１
〜５倍の酸洗能力を保有するためスケールを短時間に除
去し、さらに粒界Ｃｒ 欠乏を有する鋼質金属に対して
も粒界腐食を生じる事もない利点も有している。しかし
ながら、このような硫硝酸溶液を実操業に使用した場合
、鋼質金属から該溶液中に溶出するＦｅ イオン、Ｃｒ
イオンなどの金属イオンが増加して溶液の組成および
性質が変化し、酸洗能力を著しく劣化する問題があった
。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
問題から鋼質金属表面に生成したスケールの酸洗溶削効
率を向上しかつ鋼質金属製品の表面性状を平滑化する酸
洗方法を提供する事を目的とするものである。
問題から鋼質金属表面に生成したスケールの酸洗溶削効
率を向上しかつ鋼質金属製品の表面性状を平滑化する酸
洗方法を提供する事を目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、濃度が
１００〜４５０ｇ／ｌの塩酸に ５００ｍｇ／ｌ以下
のＰｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ の１種または２種以上を含有
し、さらに必要に応じて ３００ｇ／ｌ以下のＮＯ３−
イオンを含有して温度が５０〜１１０ ℃に加熱保温
された塩酸水溶液中に、鋼質金属を浸漬または電解処理
する鋼質金属の高速酸洗方法にある。特に本発明におい
ては、塩酸水溶液あるいは塩硝酸水溶液中にＰｔ ，Ｐ
ｄ ，Ｒｈ の１種または２種以上を選択的に添加する
事によって、該溶液に不動態化電位が形成される事もな
く、粒界腐食を生じることもなく、陽極電流を負荷する
と浸漬法よりも大きな溶削能力を得る事ができ、さらに
は鋼質金属に非接触状態の間接通電法においても溶削量
が増え、従来の酸洗法では溶削能力の小さいオーステナ
イト系ステンレス鋼に対しても大きな溶削能力が得られ
る特長がある。
１００〜４５０ｇ／ｌの塩酸に ５００ｍｇ／ｌ以下
のＰｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ の１種または２種以上を含有
し、さらに必要に応じて ３００ｇ／ｌ以下のＮＯ３−
イオンを含有して温度が５０〜１１０ ℃に加熱保温
された塩酸水溶液中に、鋼質金属を浸漬または電解処理
する鋼質金属の高速酸洗方法にある。特に本発明におい
ては、塩酸水溶液あるいは塩硝酸水溶液中にＰｔ ，Ｐ
ｄ ，Ｒｈ の１種または２種以上を選択的に添加する
事によって、該溶液に不動態化電位が形成される事もな
く、粒界腐食を生じることもなく、陽極電流を負荷する
と浸漬法よりも大きな溶削能力を得る事ができ、さらに
は鋼質金属に非接触状態の間接通電法においても溶削量
が増え、従来の酸洗法では溶削能力の小さいオーステナ
イト系ステンレス鋼に対しても大きな溶削能力が得られ
る特長がある。
【０００８】以下、本発明について詳細に説明する。
【０００９】
【作用】本発明において酸洗水溶液に濃度が １００〜
４５０ ｇ／ｌの塩酸を使用する。塩酸は硫酸に比べて
地鉄の溶解能力に優れ、鋼質金属の酸洗時間を短縮する
利点から基本成分とした。このような塩酸の作用効果は
如何なる濃度でも得られると言うものではなく、 １０
０ｇ／ｌ未満の薄い濃度では溶解能力が不足してスケー
ルを残すため酸洗に長時間要する問題がある。また４５
０ｇ／ｌを越える濃度では溶解能力が過飽和に達する。 従って、本発明においては塩酸の濃度を １００〜４５
０ ｇ／ｌに限定した。 このような濃度の塩酸水溶液に ５００ｍｇ／ｌ以下の
Ｐｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈの１種または２種以上を添加する
。
４５０ ｇ／ｌの塩酸を使用する。塩酸は硫酸に比べて
地鉄の溶解能力に優れ、鋼質金属の酸洗時間を短縮する
利点から基本成分とした。このような塩酸の作用効果は
如何なる濃度でも得られると言うものではなく、 １０
０ｇ／ｌ未満の薄い濃度では溶解能力が不足してスケー
ルを残すため酸洗に長時間要する問題がある。また４５
０ｇ／ｌを越える濃度では溶解能力が過飽和に達する。 従って、本発明においては塩酸の濃度を １００〜４５
０ ｇ／ｌに限定した。 このような濃度の塩酸水溶液に ５００ｍｇ／ｌ以下の
Ｐｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈの１種または２種以上を添加する
。
【００１０】Ｐｔ ，Ｐｄ およびＲｈ の添加効果は
、図１で示すように、添加量の増加に伴い溶削量が増大
し、脱スケールも短時間で可能であり、尚且つ粒界Ｃｒ
欠乏を有する材料を溶解する時に粒界腐食を発生せず
平滑な酸洗表面をもつ鋼質金属を製造する。その添加は
１ｍｇ／ｌ程度の微量添加でも溶削効果を示すが、工業
的に必要な溶削効果は３ｍｇ／ｌ以上で得られる。しか
し、過剰な添加は溶削能力が過飽和域に達し経済的に不
利である。従って、Ｐｔ ，Ｐｄ およびＲｈ の添加
量は、総量で ５００ｍｇ／ｌ以下とした。
、図１で示すように、添加量の増加に伴い溶削量が増大
し、脱スケールも短時間で可能であり、尚且つ粒界Ｃｒ
欠乏を有する材料を溶解する時に粒界腐食を発生せず
平滑な酸洗表面をもつ鋼質金属を製造する。その添加は
１ｍｇ／ｌ程度の微量添加でも溶削効果を示すが、工業
的に必要な溶削効果は３ｍｇ／ｌ以上で得られる。しか
し、過剰な添加は溶削能力が過飽和域に達し経済的に不
利である。従って、Ｐｔ ，Ｐｄ およびＲｈ の添加
量は、総量で ５００ｍｇ／ｌ以下とした。
【００１１】更に本発明においては、Ｐｔ ，Ｐｄ お
よびＲｈ を含有する塩酸水溶液に硝酸やＮａＮＯ３
などより ＮＯ３− イオンを含有させると、溶削性を
著しく向上する。図２は、Ｐｔ を４０ｍｇ／ｌ含有す
る各濃度の塩酸水溶液中に ＮＯ３− イオンを含有し
た場合の溶削量を示す。 ＮＯ３− イオンの含有量な
らびに塩酸濃度の増加と相まって溶削量が増大する作用
効果を呈する。しかし、 ３００ｇ／ｌを越える過剰な
ＮＯ３− イオンの含有は、図３で示すように、粒界
腐食を発生する問題がある。従って、 ＮＯ３− イオ
ンの含有は ３００ｇ／ｌ以下に抑制する必要がある。
よびＲｈ を含有する塩酸水溶液に硝酸やＮａＮＯ３
などより ＮＯ３− イオンを含有させると、溶削性を
著しく向上する。図２は、Ｐｔ を４０ｍｇ／ｌ含有す
る各濃度の塩酸水溶液中に ＮＯ３− イオンを含有し
た場合の溶削量を示す。 ＮＯ３− イオンの含有量な
らびに塩酸濃度の増加と相まって溶削量が増大する作用
効果を呈する。しかし、 ３００ｇ／ｌを越える過剰な
ＮＯ３− イオンの含有は、図３で示すように、粒界
腐食を発生する問題がある。従って、 ＮＯ３− イオ
ンの含有は ３００ｇ／ｌ以下に抑制する必要がある。
【００１２】また図４は、 ＮＯ３− イオンを含有す
る塩酸水溶液中でＰｔ およびＰｄ をそれぞれ単独添
加した場合の溶削能力を示したもので、Ｐｔ およびＰ
ｄ の添加により溶削能力が増大し、図１で示したよう
に作用効果が消失されるものではない。上記のように高
い溶削能力をもつ本発明における組成の塩酸水溶液は、
温度５０〜１１０ ℃に加熱保温し、普通鋼や低合金鋼
さらにはＣｒ ，Ｎｉ ，Ｍｏ を多量に含有する特殊
鋼など鋼質金属を浸漬または電解処理して、該鋼質金属
の表面に生成したスケールを溶解し除去する。この時の
塩酸水溶液の加熱はスケールを効率的に溶削するために
行うものであり、その時の溶削能力は低温になるほど小
さく高温になるほど大きくなるが、工業的に望まれる浸
漬時間と設備保全上の問題を考慮して５０〜１１０ ℃
とした。
る塩酸水溶液中でＰｔ およびＰｄ をそれぞれ単独添
加した場合の溶削能力を示したもので、Ｐｔ およびＰ
ｄ の添加により溶削能力が増大し、図１で示したよう
に作用効果が消失されるものではない。上記のように高
い溶削能力をもつ本発明における組成の塩酸水溶液は、
温度５０〜１１０ ℃に加熱保温し、普通鋼や低合金鋼
さらにはＣｒ ，Ｎｉ ，Ｍｏ を多量に含有する特殊
鋼など鋼質金属を浸漬または電解処理して、該鋼質金属
の表面に生成したスケールを溶解し除去する。この時の
塩酸水溶液の加熱はスケールを効率的に溶削するために
行うものであり、その時の溶削能力は低温になるほど小
さく高温になるほど大きくなるが、工業的に望まれる浸
漬時間と設備保全上の問題を考慮して５０〜１１０ ℃
とした。
【００１３】また電解処理についてはコイルを陽極とし
該陽極に対向して設けられた陰極との間に電流を流して
陽極溶解酸洗を行った場合、および鋼質金属の被酸洗面
に対向して陽極と陰極の１対または２対以上の電極板を
塩酸水溶液中に配置し、その間を直流通電しながら鋼質
金属表面に生成したスケールを溶解し除去する。この時
の電流密度については特に限定するものではないが、効
率的でしかも安定して長時間溶削し得る利点から５〜２
００ Ａ／Ｄｍ２ の範囲が好ましい。特に ２００Ａ
／Ｄｍ２ を越える過剰な電流密度では溶液抵抗から液
温が急上昇し、塩酸水溶液の劣化が激しくまた鋼質金属
の過酸洗を引き起こす懸念がある。
該陽極に対向して設けられた陰極との間に電流を流して
陽極溶解酸洗を行った場合、および鋼質金属の被酸洗面
に対向して陽極と陰極の１対または２対以上の電極板を
塩酸水溶液中に配置し、その間を直流通電しながら鋼質
金属表面に生成したスケールを溶解し除去する。この時
の電流密度については特に限定するものではないが、効
率的でしかも安定して長時間溶削し得る利点から５〜２
００ Ａ／Ｄｍ２ の範囲が好ましい。特に ２００Ａ
／Ｄｍ２ を越える過剰な電流密度では溶液抵抗から液
温が急上昇し、塩酸水溶液の劣化が激しくまた鋼質金属
の過酸洗を引き起こす懸念がある。
【００１４】上記のような本発明によると、粒界Ｃｒ
欠乏を有する鋼帯の酸洗後の表面を粒界腐食させる事な
く平滑な酸洗鋼表面が得られるばかりでなく、しかも従
来から溶削能力から使い分けされていた低合金鋼、フェ
ライト系ステンレス鋼およびＮｉ を含むオーステナイ
ト系ステンレス鋼もその溶削能力が大きい特長から同一
溶液で酸洗出来るようになる。
欠乏を有する鋼帯の酸洗後の表面を粒界腐食させる事な
く平滑な酸洗鋼表面が得られるばかりでなく、しかも従
来から溶削能力から使い分けされていた低合金鋼、フェ
ライト系ステンレス鋼およびＮｉ を含むオーステナイ
ト系ステンレス鋼もその溶削能力が大きい特長から同一
溶液で酸洗出来るようになる。
【００１５】次に本発明の実施例について説明をする。
【００１６】
〔実施例１〕表１は、Ｃｒ を７％含有する低Ｃｒ 鋼
、Ｃｒ を約１７％含有するクロム系ステンレス鋼のＳ
ＵＳ４３０、Ｃｒ を１９％含有する高Ｃｒ 鋼、Ｃｒ
を１８％、Ｎｉ を８％含有するオーステナイト系ス
テンレス鋼のＳＵＳ３０４、炭素１．２％、Ｃｒ ０．
４％の普通鋼とＣｒ １７％、Ｍｏ １％のＣｒ−Ｍｏ
鋼について焼鈍を省略した鋭敏化の著しいホットコイ
ルならびに焼鈍を行なったホットコイルに、高圧水中に
砂鉄粒を混入させて吹付けるメカニカルデスケーリング
を施した１ｍ巾の１０ｔコイルを、 １００〜４５０
ｇ／ｌの塩酸ならびに０．５〜３００ ｇ／ｌの ＮＯ
３− イオンを含有し、さらに ５００ｍｇ／ｌまでの
Ｐｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ を１種または２種以上を添加し
、各温度に加熱した塩酸水溶液中で酸洗を行った場合の
溶削深さおよび１分間の溶削能力と表面の粒界腐食の有
無を評価する試験の結果を示す。
、Ｃｒ を約１７％含有するクロム系ステンレス鋼のＳ
ＵＳ４３０、Ｃｒ を１９％含有する高Ｃｒ 鋼、Ｃｒ
を１８％、Ｎｉ を８％含有するオーステナイト系ス
テンレス鋼のＳＵＳ３０４、炭素１．２％、Ｃｒ ０．
４％の普通鋼とＣｒ １７％、Ｍｏ １％のＣｒ−Ｍｏ
鋼について焼鈍を省略した鋭敏化の著しいホットコイ
ルならびに焼鈍を行なったホットコイルに、高圧水中に
砂鉄粒を混入させて吹付けるメカニカルデスケーリング
を施した１ｍ巾の１０ｔコイルを、 １００〜４５０
ｇ／ｌの塩酸ならびに０．５〜３００ ｇ／ｌの ＮＯ
３− イオンを含有し、さらに ５００ｍｇ／ｌまでの
Ｐｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ を１種または２種以上を添加し
、各温度に加熱した塩酸水溶液中で酸洗を行った場合の
溶削深さおよび１分間の溶削能力と表面の粒界腐食の有
無を評価する試験の結果を示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】本発明法によればいずれの鋼種とも高い溶
削速度を示し、デスケール酸洗能率を向上するとともに
酸洗表面を平滑化することが出来た。こうして得られた
酸洗鋼帯を比較材とともに大径ロール（２００〜６００
ｍｍ 径のワークロール）を有する圧延機列によるタン
デム冷間圧延および小径ワークロール１００ｍｍ 以下
の径のワークロール）を有するゼンジミアーミルによる
冷間圧延の組合わせによる冷間圧延工程ならびにゼンジ
ミアーミルのみによる冷間圧延（３ｔ→０．４ｔ）を行
った後、光輝焼鈍を施した。このようにして得られた製
品板のゴールドダストをテストした結果ゴールドダスト
は全く発生せず表面光沢も良好であった。一方、粒界腐
食のある比較材はゴールドダストが発生した。 〔実施例２〕表２は、Ｃｒ を７％含有する低Ｃｒ 鋼
、Ｃｒ を約１６．５％含有するクロム系ステンレス鋼
のＳＵＳ４３０およびＣｒ を１８％、Ｎｉ を８％含
有するオーステナイト系ステンレス鋼のＳＵＳ３０４に
ついて、焼鈍を省略した鋭敏化の著しいホットコイルな
らびに焼鈍を行ったホットコイルに、高圧水中に砂鉄粒
を混入させて吹付けるメカニカルデスケーリングを施し
た１．２５ｍ巾の１１ｔコイルを、 １００〜４５０
ｇ／ｌの塩酸、０．５〜３００ ｇ／ｌの ＮＯ３−
イオンさらに ５００ｍｇ／ｌまでのＰｔ ，Ｐｄ ，
Ｒｈ を１種または２種以上を添加し各温度で加熱した
塩酸水溶液に浸漬し、この塩酸水溶液中に５〜２００
Ａ／Ｄｍ２ の直流電流を流した。コイルを陽極とし該
陽極に対向して設けられた陰極との間に電流を通電して
陽極溶解酸洗を行なった場合、および液中に鋼質金属の
被酸洗金属面に対向し陰極、陽極を鋼帯の片面に２対づ
つ計８ケの電極板（巾１４００ｍｍ長さ４００ｍｍ）を
、その極性を上下対称にして設置し、極間距離は３０〜
１００ｍｍ とし、鋼帯は酸洗槽入り側から
削速度を示し、デスケール酸洗能率を向上するとともに
酸洗表面を平滑化することが出来た。こうして得られた
酸洗鋼帯を比較材とともに大径ロール（２００〜６００
ｍｍ 径のワークロール）を有する圧延機列によるタン
デム冷間圧延および小径ワークロール１００ｍｍ 以下
の径のワークロール）を有するゼンジミアーミルによる
冷間圧延の組合わせによる冷間圧延工程ならびにゼンジ
ミアーミルのみによる冷間圧延（３ｔ→０．４ｔ）を行
った後、光輝焼鈍を施した。このようにして得られた製
品板のゴールドダストをテストした結果ゴールドダスト
は全く発生せず表面光沢も良好であった。一方、粒界腐
食のある比較材はゴールドダストが発生した。 〔実施例２〕表２は、Ｃｒ を７％含有する低Ｃｒ 鋼
、Ｃｒ を約１６．５％含有するクロム系ステンレス鋼
のＳＵＳ４３０およびＣｒ を１８％、Ｎｉ を８％含
有するオーステナイト系ステンレス鋼のＳＵＳ３０４に
ついて、焼鈍を省略した鋭敏化の著しいホットコイルな
らびに焼鈍を行ったホットコイルに、高圧水中に砂鉄粒
を混入させて吹付けるメカニカルデスケーリングを施し
た１．２５ｍ巾の１１ｔコイルを、 １００〜４５０
ｇ／ｌの塩酸、０．５〜３００ ｇ／ｌの ＮＯ３−
イオンさらに ５００ｍｇ／ｌまでのＰｔ ，Ｐｄ ，
Ｒｈ を１種または２種以上を添加し各温度で加熱した
塩酸水溶液に浸漬し、この塩酸水溶液中に５〜２００
Ａ／Ｄｍ２ の直流電流を流した。コイルを陽極とし該
陽極に対向して設けられた陰極との間に電流を通電して
陽極溶解酸洗を行なった場合、および液中に鋼質金属の
被酸洗金属面に対向し陰極、陽極を鋼帯の片面に２対づ
つ計８ケの電極板（巾１４００ｍｍ長さ４００ｍｍ）を
、その極性を上下対称にして設置し、極間距離は３０〜
１００ｍｍ とし、鋼帯は酸洗槽入り側から
【００１９
】
】
【外１】
【００２０】と通過させる様にして、極間に電流を通電
する間接通電方式の場合の、溶削深さおよび１分間の溶
削能力と表面の粒界腐食の有無を評価する試験の結果を
示す。
する間接通電方式の場合の、溶削深さおよび１分間の溶
削能力と表面の粒界腐食の有無を評価する試験の結果を
示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】本発明法によればいずれの鋼種とも高い溶
削速度を示し、デスケール酸洗能率を向上するとともに
酸洗表面を平滑化することが出来た。こうして得られた
酸洗鋼帯を大径ロール（２００〜６００ｍｍ 径のワー
クロール）を有する圧延機列によるタンデム冷間圧延お
よび小径ワークロール（１００ｍｍ以下の径のワークロ
ール）を有するゼンジミアーミルによる冷間圧延の組合
わせによる冷間圧延工程ならびにゼンジミアーミルのみ
による冷間圧延（４ｔ→０．４ｔ）を行った後、光輝焼
鈍を施した。このようにして得られた製品板のゴールド
ダストをテストした結果ゴールドダストは全く発生せず
表面光沢も良好であった。
削速度を示し、デスケール酸洗能率を向上するとともに
酸洗表面を平滑化することが出来た。こうして得られた
酸洗鋼帯を大径ロール（２００〜６００ｍｍ 径のワー
クロール）を有する圧延機列によるタンデム冷間圧延お
よび小径ワークロール（１００ｍｍ以下の径のワークロ
ール）を有するゼンジミアーミルによる冷間圧延の組合
わせによる冷間圧延工程ならびにゼンジミアーミルのみ
による冷間圧延（４ｔ→０．４ｔ）を行った後、光輝焼
鈍を施した。このようにして得られた製品板のゴールド
ダストをテストした結果ゴールドダストは全く発生せず
表面光沢も良好であった。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、鋼質
金属表面に生成したスケールの酸洗溶削効率を向上せし
めるとともに上記金属表面の表面性状を平滑化せしめう
るので、その工業的効果は大きい。
金属表面に生成したスケールの酸洗溶削効率を向上せし
めるとともに上記金属表面の表面性状を平滑化せしめう
るので、その工業的効果は大きい。
【図１】塩酸溶液にＰｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ を添加した
酸洗溶液中にＳＵＳ３４０鋼帯を浸漬した場合の該酸洗
溶液の溶削能力を示す図である。
酸洗溶液中にＳＵＳ３４０鋼帯を浸漬した場合の該酸洗
溶液の溶削能力を示す図である。
【図２】Ｐｔ を４０ｍｇ／ｌを含有する各濃度の塩酸
溶液と ＮＯ３− イオン含有量の関係をＳＵＳ４３０
鋼帯の溶削深さ（μｍ）とともに示す図である。
溶液と ＮＯ３− イオン含有量の関係をＳＵＳ４３０
鋼帯の溶削深さ（μｍ）とともに示す図である。
【図３】図２の各溶削個所の表面状況を示す図である。
【図４】塩酸と硝酸の混合水溶液に添加したＰｔ また
はＰｄ の添加量とこの酸洗溶液にＳＵＳ４３０鋼帯を
浸漬したときの溶削能力との関係を示す図である。
はＰｄ の添加量とこの酸洗溶液にＳＵＳ４３０鋼帯を
浸漬したときの溶削能力との関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 濃度が １００〜４５０ ｇ／ｌの塩
酸に ５００ｍｇ／ｌ以下のＰｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ の
１種または２種以上を含有して温度が５０〜１１０ ℃
に加熱保温された塩酸水溶液中に、鋼質金属を浸漬また
は電解処理する事を特徴とする鋼質金属の高速酸洗方法
。 - 【請求項２】 濃度が １００〜４５０ ｇ／ｌの塩
酸に ３００ｇ／ｌ以下の ＮＯ３− イオンさらに
５００ｍｇ／ｌ以下のＰｔ ，Ｐｄ ，Ｒｈ の１種ま
たは２種以上を含有して温度が５０〜１１０ ℃に加熱
保温された塩酸水溶液中に、鋼質金属を浸漬または電解
処理する事を特徴とする鋼質金属の高速酸洗方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3109265A JP2588646B2 (ja) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | 鋼質金属の高速酸洗方法 |
| ES92108061T ES2080372T3 (es) | 1991-05-14 | 1992-05-13 | Procedimiento para decapar materiales metalicos a base de acero. |
| EP92108061A EP0513753B1 (en) | 1991-05-14 | 1992-05-13 | Process for pickling steel-based metallic materials |
| DE69206478T DE69206478T2 (de) | 1991-05-14 | 1992-05-13 | Verfahren zum Beizen von metallischen Materialien auf Stahlbasis. |
| US07/882,498 US5202002A (en) | 1991-05-14 | 1992-05-13 | Process for pickling steel-based metallic materials at a high speed |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3109265A JP2588646B2 (ja) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | 鋼質金属の高速酸洗方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04337094A true JPH04337094A (ja) | 1992-11-25 |
| JP2588646B2 JP2588646B2 (ja) | 1997-03-05 |
Family
ID=14505788
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3109265A Expired - Fee Related JP2588646B2 (ja) | 1991-05-14 | 1991-05-14 | 鋼質金属の高速酸洗方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5202002A (ja) |
| EP (1) | EP0513753B1 (ja) |
| JP (1) | JP2588646B2 (ja) |
| DE (1) | DE69206478T2 (ja) |
| ES (1) | ES2080372T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1273816A2 (en) | 2001-07-05 | 2003-01-08 | Koyo Seiko Co., Ltd. | One-way clutch |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR930019848A (ko) * | 1992-01-04 | 1993-10-19 | 존 알. 코렌 | 내후성 박편 지붕재료 및 제조방법 |
| US5314758A (en) * | 1992-03-27 | 1994-05-24 | The Louis Berkman Company | Hot dip terne coated roofing material |
| US6080497A (en) * | 1992-03-27 | 2000-06-27 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper metal and method for making the same |
| US6652990B2 (en) | 1992-03-27 | 2003-11-25 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
| US5597656A (en) * | 1993-04-05 | 1997-01-28 | The Louis Berkman Company | Coated metal strip |
| US6794060B2 (en) | 1992-03-27 | 2004-09-21 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated metal and method for making the same |
| US5491036A (en) * | 1992-03-27 | 1996-02-13 | The Louis Berkman Company | Coated strip |
| US6861159B2 (en) | 1992-03-27 | 2005-03-01 | The Louis Berkman Company | Corrosion-resistant coated copper and method for making the same |
| TW296988B (ja) * | 1993-09-17 | 1997-02-01 | Hitachi Ltd | |
| TW504520B (en) * | 1997-03-27 | 2002-10-01 | Kawasaki Steel Co | Chromium-containing hot rolled steel strip and its production method |
| AT407755B (de) * | 1998-07-15 | 2001-06-25 | Andritz Patentverwaltung | Verfahren zum beizen von edelstahl |
| IT1302912B1 (it) * | 1998-12-10 | 2000-10-10 | Ct Sviluppo Materiali Spa | Procedimento accelerato per il decapaggio di nastri d'acciaio edispositivo per realizzarlo. |
| US6709528B1 (en) * | 2000-08-07 | 2004-03-23 | Ati Properties, Inc. | Surface treatments to improve corrosion resistance of austenitic stainless steels |
| US6420178B1 (en) * | 2000-09-20 | 2002-07-16 | General Electric Company | High throughput screening method, array assembly and system |
| EP1726674B1 (en) * | 2004-03-18 | 2017-05-10 | JFE Steel Corporation | Metal material for current-carrying member, separator for fuel cell utilizing the same and fuel cell including the same |
| US20110024390A1 (en) * | 2009-07-28 | 2011-02-03 | Fulton County Processing | Apparatus and process for removing oxidation scale from metal |
| EP2679705B1 (en) * | 2012-06-28 | 2015-05-06 | SR Technics Airfoil Services Limited | Electrolytic stripping |
| CN106825080A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-06-13 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种去除汽车板用钢红锈缺陷的方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US3694334A (en) * | 1969-04-10 | 1972-09-26 | Centro Speriment Metallurg | Acid pickling of stainless steels |
| JPS5983783A (ja) * | 1982-11-01 | 1984-05-15 | Kawasaki Steel Corp | Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の酸洗方法 |
| JPS59232279A (ja) * | 1983-06-13 | 1984-12-27 | Hitachi Ltd | 金属表面酸化物の除去方法 |
| GB8517606D0 (en) * | 1985-07-12 | 1985-08-21 | Bekaert Sa Nv | Cleaning by electrochemical pickling |
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1991
- 1991-05-14 JP JP3109265A patent/JP2588646B2/ja not_active Expired - Fee Related
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1992
- 1992-05-13 EP EP92108061A patent/EP0513753B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-05-13 ES ES92108061T patent/ES2080372T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-05-13 US US07/882,498 patent/US5202002A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-05-13 DE DE69206478T patent/DE69206478T2/de not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1273816A2 (en) | 2001-07-05 | 2003-01-08 | Koyo Seiko Co., Ltd. | One-way clutch |
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| Publication number | Publication date |
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| US5202002A (en) | 1993-04-13 |
| EP0513753A1 (en) | 1992-11-19 |
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