JPH04329833A - 表面性状に優れる熱延板の製造方法 - Google Patents
表面性状に優れる熱延板の製造方法Info
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- JPH04329833A JPH04329833A JP12656191A JP12656191A JPH04329833A JP H04329833 A JPH04329833 A JP H04329833A JP 12656191 A JP12656191 A JP 12656191A JP 12656191 A JP12656191 A JP 12656191A JP H04329833 A JPH04329833 A JP H04329833A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、自動車などの外装板
に用いて好適な表面性状に優れ、かつ、加工性をも良好
な熱板の製造方法を提案するものである。
に用いて好適な表面性状に優れ、かつ、加工性をも良好
な熱板の製造方法を提案するものである。
【０００２】一般に、自動車や家電製品の外装板として
使用される加工用薄鋼板は、成形加工性、打ち抜き加工
性などのほか、歩止り及び最終製品の商品価値の観点か
ら、優れた表面性状を有することが要求される。このよ
うな薄鋼板には、従来冷延板が使用されていたが、近年
、低コスト化を目的として、熱延板で代替されつつあり
、この熱延板についても当然のことながら表面性状に優
れていることが望まれている。
使用される加工用薄鋼板は、成形加工性、打ち抜き加工
性などのほか、歩止り及び最終製品の商品価値の観点か
ら、優れた表面性状を有することが要求される。このよ
うな薄鋼板には、従来冷延板が使用されていたが、近年
、低コスト化を目的として、熱延板で代替されつつあり
、この熱延板についても当然のことながら表面性状に優
れていることが望まれている。
【０００３】
【従来の技術】一般に、薄鋼板の表面性状に関しては、
その鋳片、熱延板さらには冷延板の製造工程において、
表面欠陥が生じると歩止りが悪くなるばかりでなく、最
終製品での商品価値が低減するものであるが、これまで
、特に熱延板において、加工性などの他の特性の劣化を
ともなうことなく、表面性状を改善する有効適切な方法
はなかった。
その鋳片、熱延板さらには冷延板の製造工程において、
表面欠陥が生じると歩止りが悪くなるばかりでなく、最
終製品での商品価値が低減するものであるが、これまで
、特に熱延板において、加工性などの他の特性の劣化を
ともなうことなく、表面性状を改善する有効適切な方法
はなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、他の材質
特性に悪影響をおよぼすことなく、表面性状に優れる熱
延板の効果的製造方法を提案することを目的とする。
特性に悪影響をおよぼすことなく、表面性状に優れる熱
延板の効果的製造方法を提案することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、熱延前の鋼
片にＢ濃化表層を形成させておくことにより、所期した
目的の達成に極めて有効であるとの知見を得たことによ
るものである。すなわち、この発明の要旨は以下の通り
である。
片にＢ濃化表層を形成させておくことにより、所期した
目的の達成に極めて有効であるとの知見を得たことによ
るものである。すなわち、この発明の要旨は以下の通り
である。
【０００６】（１） Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓｉ：
２．０ ｗｔ％以下、 Ｍｎ：２．０ ｗｔ％以下、 Ｂ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．１５ｗｔ％以下 及び Ｓ：０．０３ｗｔ％以下 を含有する組成とした鋼片の少なくとも片面にて、上記
Ｂの鋼中平均濃度に対して １．８倍以上のＢ濃化層を
鋼片表面から厚さの１％の深さに至る表層として具備さ
せる工程と、このＢ濃化表層を形成した鋼片に、Ａｒ３
変態点以上の圧延終了温度で熱延を施す工程とからなる
表面性状に優れる熱延板の製造方法。 （第１発明）
２．０ ｗｔ％以下、 Ｍｎ：２．０ ｗｔ％以下、 Ｂ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．１５ｗｔ％以下 及び Ｓ：０．０３ｗｔ％以下 を含有する組成とした鋼片の少なくとも片面にて、上記
Ｂの鋼中平均濃度に対して １．８倍以上のＢ濃化層を
鋼片表面から厚さの１％の深さに至る表層として具備さ
せる工程と、このＢ濃化表層を形成した鋼片に、Ａｒ３
変態点以上の圧延終了温度で熱延を施す工程とからなる
表面性状に優れる熱延板の製造方法。 （第１発明）
【
０００７】（２） Ｂ濃化表層を有する鋼片がＰ：０．
２ ｗｔ％以下 を含有する第１発明記載の熱延板の製造方法。（第２発
明）
０００７】（２） Ｂ濃化表層を有する鋼片がＰ：０．
２ ｗｔ％以下 を含有する第１発明記載の熱延板の製造方法。（第２発
明）
【０００８】（３） Ｂ濃化表層を有する鋼片がＭｏ：
０．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｖ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｔｉ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｎｂ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｚｒ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｃａ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下 及び、
Ｓｂ：０．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下の
うちから選んだ１種又は２種以上を含有する第１又は第
２発明記載の熱延板の製造方法。（第３発明）
０．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｖ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｔｉ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｎｂ：０
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．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｃａ：０
．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下 及び、
Ｓｂ：０．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下の
うちから選んだ１種又は２種以上を含有する第１又は第
２発明記載の熱延板の製造方法。（第３発明）
【０００
９】（４） Ｂ濃化表層を有する鋼片がＣｒ：０．００
５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．００
５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下 及びＣｕ：０
．００５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下のうちから
選んだ１種又は２種以上を含有する第１、第２、又は第
３発明記載の熱延板の製造方法。（第４発明）
９】（４） Ｂ濃化表層を有する鋼片がＣｒ：０．００
５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．００
５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下 及びＣｕ：０
．００５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下のうちから
選んだ１種又は２種以上を含有する第１、第２、又は第
３発明記載の熱延板の製造方法。（第４発明）
【００１０】
【作用】まず、この発明において、素材の成分組成範囲
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
【００１１】Ｃ：０．０５ｗｔ％以下
Ｃは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので、
含有量は少ない方が好ましいが、０．０５ｗｔ％まで許
容できる。したがって、その含有量の上限を０．０５ｗ
ｔ％とする。
含有量は少ない方が好ましいが、０．０５ｗｔ％まで許
容できる。したがって、その含有量の上限を０．０５ｗ
ｔ％とする。
【００１２】Ｓｉ：２．０ ｗｔ％以下Ｓｉは、鋼を強
化する作用があり、所望の強度に応じて必要量含有させ
るが、含有量が２．０ ｗｔ％を超えると深絞り性に悪
影響をおよぼす。したがって、その含量の上限を２．０
ｗｔ％とする。
化する作用があり、所望の強度に応じて必要量含有させ
るが、含有量が２．０ ｗｔ％を超えると深絞り性に悪
影響をおよぼす。したがって、その含量の上限を２．０
ｗｔ％とする。
【００１３】Ｍｎ：２．０ ｗｔ％以下Ｍｎは、Ｓｉと
同様、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有させるが、含有量が２．０ ｗｔ％を超えると
深絞り性に悪影響をおよぼす。したがって、その含有量
の上限を２．０ ｗｔ％とする。
同様、鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量含有させるが、含有量が２．０ ｗｔ％を超えると
深絞り性に悪影響をおよぼす。したがって、その含有量
の上限を２．０ ｗｔ％とする。
【００１４】Ｂ： ０．００５ｗｔ％以下Ｂは、この発
明において最も重要であり、加工性に悪影響をおよぼす
ことなく、表面性状に優れる鋼板を得るためには、その
含有量の上限を０．００５ ｗｔ％とし、かつ、鋼片表
面から厚さの１％の深さに至る表層のＢ濃度を上記Ｂの
鋼中平均濃度の １．８倍以上とすることを必要とする
。
明において最も重要であり、加工性に悪影響をおよぼす
ことなく、表面性状に優れる鋼板を得るためには、その
含有量の上限を０．００５ ｗｔ％とし、かつ、鋼片表
面から厚さの１％の深さに至る表層のＢ濃度を上記Ｂの
鋼中平均濃度の １．８倍以上とすることを必要とする
。
【００１５ 】Ａｌ：０．１５ｗｔ％以下Ａｌは、脱酸
剤ならびにＮの析出固定成分として有用であるが、含有
量が０．１５ｗｔ％を超えてもその効果の向上は望めず
、むしろ表面性状を劣化させる。したがって、その含有
量の上限を ０．１５ ｗｔ％とする。
剤ならびにＮの析出固定成分として有用であるが、含有
量が０．１５ｗｔ％を超えてもその効果の向上は望めず
、むしろ表面性状を劣化させる。したがって、その含有
量の上限を ０．１５ ｗｔ％とする。
【００１６】Ｓ：０．０３ｗｔ％以下
Ｓは、深絞り性および耐穴あき性の面から極力低減する
ことが好ましいが、０．０３ｗｔ％までは許容できる。 したがって、その含有量の上限を ０．０３ ｗｔ％と
する。
ことが好ましいが、０．０３ｗｔ％までは許容できる。 したがって、その含有量の上限を ０．０３ ｗｔ％と
する。
【００１７】Ｐ：０．２ ｗｔ％以下
Ｐは、打ち抜き性に悪影響をおよぼさず高強度を得るの
に有効な成分であるが、含有量が ０．２ｗｔ％を超え
ると硬化しすぎるだけでなく脆化する。したがって、そ
の含有量の上限を０．２ ｗｔ％とする。
に有効な成分であるが、含有量が ０．２ｗｔ％を超え
ると硬化しすぎるだけでなく脆化する。したがって、そ
の含有量の上限を０．２ ｗｔ％とする。
【００１８】
Ｍｏ ， Ｖ ， Ｔｉ ， Ｎｂ ， Ｚｒ ， Ｃ
ａ ， Ｓｂ ： ０．００１ 〜 ０．１ｗｔ％これ
らの各成分はいずれも、炭化物や窒化物、硫化物の１種
以上を形成して加工性を向上させる有用な成分であるが
、含有量が ０．００１ｗｔ％に満たないと、その効果
に乏しく、一方 ０．１ｗｔ％を超えると硬質化する。 したがって、それらの含有量は、単独又は併用して使用
するいずれの場合においても、それぞれ ０．００１ｗ
ｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下とする。
ａ ， Ｓｂ ： ０．００１ 〜 ０．１ｗｔ％これ
らの各成分はいずれも、炭化物や窒化物、硫化物の１種
以上を形成して加工性を向上させる有用な成分であるが
、含有量が ０．００１ｗｔ％に満たないと、その効果
に乏しく、一方 ０．１ｗｔ％を超えると硬質化する。 したがって、それらの含有量は、単独又は併用して使用
するいずれの場合においても、それぞれ ０．００１ｗ
ｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下とする。
【００１９】Ｃｒ ， Ｎｉ ， Ｃｕ： ０．００５
〜１０．０ｗｔ％これらの各成分はいずれも、耐食性の
向上に有効に寄与するが、０．００５ ｗｔ％に満たな
いとその効果に乏しく、一方 １０．０ ｗｔ％を超え
てもその効果は飽和する。したがって、それらの含有量
は、それぞれ ０．００５ｗｔ％以上、１０．０ ｗｔ
％以下とする。
〜１０．０ｗｔ％これらの各成分はいずれも、耐食性の
向上に有効に寄与するが、０．００５ ｗｔ％に満たな
いとその効果に乏しく、一方 １０．０ ｗｔ％を超え
てもその効果は飽和する。したがって、それらの含有量
は、それぞれ ０．００５ｗｔ％以上、１０．０ ｗｔ
％以下とする。
【００２０】さて、前述の鋼片表層のＢ濃度を高める方
法としては、以下の手法がある。
法としては、以下の手法がある。
【００２１】（１） 鋳造用モールドパウダ中に、
Ｂ２Ｏ３を ５．０〜３０．０ｗｔ％添加配合させ、こ
のモールドパウダと溶鋼との界面にてＢ２Ｏ３を鋼中Ａ
ｌにて還元し、鋳片鋳造段階でその表面層のＢ濃度を高
める方法。この方法は、発明者らが先に特願平１−２８
６０２２号明細書にて提案している方法であるが、この
方法を利用することにより、鋼片表面から厚さの１％の
深さに至る表層のＢ濃度を鋼中平均Ｂ濃度の １．８倍
以上にすることができる。
Ｂ２Ｏ３を ５．０〜３０．０ｗｔ％添加配合させ、こ
のモールドパウダと溶鋼との界面にてＢ２Ｏ３を鋼中Ａ
ｌにて還元し、鋳片鋳造段階でその表面層のＢ濃度を高
める方法。この方法は、発明者らが先に特願平１−２８
６０２２号明細書にて提案している方法であるが、この
方法を利用することにより、鋼片表面から厚さの１％の
深さに至る表層のＢ濃度を鋼中平均Ｂ濃度の １．８倍
以上にすることができる。
【００２２】以下、実験例にもとづき説明する。
Ｃ：０．００２７ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１ｗｔ％、Ｍｎ
：０．１ ｗｔ％、Ｂ：０．０００５ｗｔ％、Ａｌ：０
．０３５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ ｗｔ％及びＰ：０．
０１ｗｔ％を含有する溶鋼について、表１に示す組成の
モールドパウダを鋳型内に供給しつつ表２に示す条件で
連鋳を行った。なお、このときの溶鋼湯面におけるモー
ルドパウダ厚みは １５．０ｍｍ であった。
：０．１ ｗｔ％、Ｂ：０．０００５ｗｔ％、Ａｌ：０
．０３５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ ｗｔ％及びＰ：０．
０１ｗｔ％を含有する溶鋼について、表１に示す組成の
モールドパウダを鋳型内に供給しつつ表２に示す条件で
連鋳を行った。なお、このときの溶鋼湯面におけるモー
ルドパウダ厚みは １５．０ｍｍ であった。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【００２５】かくして得られた鋳片表面からの深さとＢ
濃度との関係を図１に示す。図１から明らかなように、
Ｂ濃度が表層下５ｍｍ （厚さの１．９ ％）の範囲で
鋼中平均値にくらべて２倍以上の高濃度である鋳片を製
造することができた。
濃度との関係を図１に示す。図１から明らかなように、
Ｂ濃度が表層下５ｍｍ （厚さの１．９ ％）の範囲で
鋼中平均値にくらべて２倍以上の高濃度である鋳片を製
造することができた。
【００２６】なお、モールドパウダの組成については、
通常の深絞り用極低炭素鋼用のモールドパウダ組成に、
さらに、Ｂ２Ｏ３もしくは ＢＮ等を添加配合させた組
成でよく、たとえば、ＴＣ：０．５ 〜５．０ ｗｔ％
、ＳｉＯ２：２０．０〜４０．０ｗｔ％、ＣａＯ ：２
０．０〜４０．０ｗｔ％、Ａｌ２Ｏ３ ：０又は８．０
ｗｔ％以下、Ｎａ２Ｏ：０又は１０．０ｗｔ％以下、
ＭｇＯ ：０又は６．０ ｗｔ％以下、Ｆ：０又は１０
．０ｗｔ％以下、ＴｉＯ２：０又は１２．０ｗｔ％以下
及び Ｂ２Ｏ３： ５．０ 〜３０．０ｗｔ％もしくは
ＢＮ：３．０ 〜２８ｗｔ％の組成が挙げられる。
通常の深絞り用極低炭素鋼用のモールドパウダ組成に、
さらに、Ｂ２Ｏ３もしくは ＢＮ等を添加配合させた組
成でよく、たとえば、ＴＣ：０．５ 〜５．０ ｗｔ％
、ＳｉＯ２：２０．０〜４０．０ｗｔ％、ＣａＯ ：２
０．０〜４０．０ｗｔ％、Ａｌ２Ｏ３ ：０又は８．０
ｗｔ％以下、Ｎａ２Ｏ：０又は１０．０ｗｔ％以下、
ＭｇＯ ：０又は６．０ ｗｔ％以下、Ｆ：０又は１０
．０ｗｔ％以下、ＴｉＯ２：０又は１２．０ｗｔ％以下
及び Ｂ２Ｏ３： ５．０ 〜３０．０ｗｔ％もしくは
ＢＮ：３．０ 〜２８ｗｔ％の組成が挙げられる。
【００２７】ここに、モールドパウダ中における Ｂ２
Ｏ３ 量が５．０ ｗｔ％もしくは ＢＮ 量が３．０
ｗｔ％に満たないと、Ｂ２Ｏ３もしくはＢＮの解離反応
が不十分となって、Ｂのスラブ表面への濃化が生じがた
く、一方 Ｂ２Ｏ３ 量が ３０．０ ｗｔ％もしくは
ＢＮ量が２８ｗｔ％を超えると鋳片表層部のＢ濃化が必
要以上に大きくなるので、 Ｂ２Ｏ３ 量は ５．０〜
３０．０ｗｔ％もしくはＢＮ量は ３．０〜２８．０ｗ
ｔ％の範囲内にすることが好ましい。
Ｏ３ 量が５．０ ｗｔ％もしくは ＢＮ 量が３．０
ｗｔ％に満たないと、Ｂ２Ｏ３もしくはＢＮの解離反応
が不十分となって、Ｂのスラブ表面への濃化が生じがた
く、一方 Ｂ２Ｏ３ 量が ３０．０ ｗｔ％もしくは
ＢＮ量が２８ｗｔ％を超えると鋳片表層部のＢ濃化が必
要以上に大きくなるので、 Ｂ２Ｏ３ 量は ５．０〜
３０．０ｗｔ％もしくはＢＮ量は ３．０〜２８．０ｗ
ｔ％の範囲内にすることが好ましい。
【００２８】つぎに、この発明にとって最も重要なＢの
表面性状におよぼす効果について、実験例をもとに以下
に述べる。
表面性状におよぼす効果について、実験例をもとに以下
に述べる。
【００２９】一般に連鋳モールドは熱伝導性等の点から
Ｃｕ が使用されている。鋳造中に鋼がこのＣｕに触
れると、液体金属脆化をおこし、スラブあるいは熱延板
の表面不良発生の大きな原因となることから、液体金属
脆化の実験を行った。
Ｃｕ が使用されている。鋳造中に鋼がこのＣｕに触
れると、液体金属脆化をおこし、スラブあるいは熱延板
の表面不良発生の大きな原因となることから、液体金属
脆化の実験を行った。
【００３０】Ｃ：０．００３ ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１
ｗｔ％、Ｍｎ：０．１ ｗｔ％、Ｂ：０．０００５ｗｔ
％、Ａｌ：０．０４ｗｔ％、Ｓ：０．０１５ ｗｔ％、
Ｐ：０．０１ｗｔ％及び Ｔｉ ：０．０３ｗｔ％を含
有する溶鋼の連鋳に際し、モールドパウダ中に Ｂ２Ｏ
３ を添加配合することによって、スラブ表面にＢの濃
化層を形成させる方法で、スラブ表面から厚さの１％の
深さに至る表層のＢ濃度（ＢＳ ） と鋼中平均濃度に
おけるＢ濃度（Ｂ）とのＢ濃度比（ＢＳ ／Ｂ）を変え
た連鋳スラブを鋳造し、これらの鋳片表層部から切り出
した厚さ１ｍｍの試片にＣｕめっきを施し引張り試験片
とした。（引張り試験片寸法、平行部幅：２０ｍｍ、厚
さ：１ｍｍ）
ｗｔ％、Ｍｎ：０．１ ｗｔ％、Ｂ：０．０００５ｗｔ
％、Ａｌ：０．０４ｗｔ％、Ｓ：０．０１５ ｗｔ％、
Ｐ：０．０１ｗｔ％及び Ｔｉ ：０．０３ｗｔ％を含
有する溶鋼の連鋳に際し、モールドパウダ中に Ｂ２Ｏ
３ を添加配合することによって、スラブ表面にＢの濃
化層を形成させる方法で、スラブ表面から厚さの１％の
深さに至る表層のＢ濃度（ＢＳ ） と鋼中平均濃度に
おけるＢ濃度（Ｂ）とのＢ濃度比（ＢＳ ／Ｂ）を変え
た連鋳スラブを鋳造し、これらの鋳片表層部から切り出
した厚さ１ｍｍの試片にＣｕめっきを施し引張り試験片
とした。（引張り試験片寸法、平行部幅：２０ｍｍ、厚
さ：１ｍｍ）
【００３１】上記試験片について、高温引張り試験機に
より、室温から１２００℃まで６０秒で昇温し、引張り
速度２ｍｍ／ｍｉｎでの高温引張り、及び、試験温度１
０００〜１３００℃、引張り速度２ｍｍ／ｍｉｎでの高
温引張りにより破断荷重 （脆化荷重） を測定した。
より、室温から１２００℃まで６０秒で昇温し、引張り
速度２ｍｍ／ｍｉｎでの高温引張り、及び、試験温度１
０００〜１３００℃、引張り速度２ｍｍ／ｍｉｎでの高
温引張りにより破断荷重 （脆化荷重） を測定した。
【００３２】これらの結果から、Ｂ濃度比すなわちＢＳ
／Ｂと脆化荷重との関係を図２に、試験温度と脆化荷
重との関係を図３に示す。
／Ｂと脆化荷重との関係を図２に、試験温度と脆化荷
重との関係を図３に示す。
【００３３】図２から明らかなようにＢＳ ／Ｂの値が
１．８ より小さい場合には脆化荷重が極端に低下して
いることがわかる。また、図３からは、ＢＳ ／Ｂの値
が１．８ より小さい場合、脆化荷重は全体的に低くな
っている。
１．８ より小さい場合には脆化荷重が極端に低下して
いることがわかる。また、図３からは、ＢＳ ／Ｂの値
が１．８ より小さい場合、脆化荷重は全体的に低くな
っている。
【００３４】上記実験結果より明らかなように、ＢＳ
／Ｂが１．８以上では液体金属脆化が起りにくいことを
示している。したがって、ＢＳ／Ｂを１．８ 以上にす
れば、スラブ及び熱延板の割れなどの表面欠陥の発生防
止に有効であることが期待される。
／Ｂが１．８以上では液体金属脆化が起りにくいことを
示している。したがって、ＢＳ／Ｂを１．８ 以上にす
れば、スラブ及び熱延板の割れなどの表面欠陥の発生防
止に有効であることが期待される。
【００３５】以上の知見にもとづいて、実生産工程で種
々のＢＳ ／Ｂ値の異なるスラブを用いて熱間圧延を行
った結果、熱延板の表面欠陥率が極めて小さくなること
が判明した。
々のＢＳ ／Ｂ値の異なるスラブを用いて熱間圧延を行
った結果、熱延板の表面欠陥率が極めて小さくなること
が判明した。
【００３６】かくして得られた熱延板の表面から深さ方
向のＢ濃度は鋼中平均Ｂ濃度と同程度であった。
向のＢ濃度は鋼中平均Ｂ濃度と同程度であった。
【００３７】なおこの発明の熱延板は、常法に従い冷延
を施した冷延板においても、優れた表面性状を得ること
ができる。
を施した冷延板においても、優れた表面性状を得ること
ができる。
【００３８】つぎに、この発明の製造工程について以下
に述べる。まず、製鋼については常法に従って行えばよ
く、特にこの発明ではそれらの条件の限定は必要としな
いが、鋳造においては、コスト及び品質の面から連鋳法
を用いることが好ましい。
に述べる。まず、製鋼については常法に従って行えばよ
く、特にこの発明ではそれらの条件の限定は必要としな
いが、鋳造においては、コスト及び品質の面から連鋳法
を用いることが好ましい。
【００３９】熱延については、加工性の観点から熱延終
了温度（仕上げ温度）は、Ａｒ３変態点以上とする必要
があるが、Ａｒ３変態点〜Ａｒ３変態点＋５０℃の温度
範囲が好ましい。その他の条件については、特に規定す
るものではなく、常法に従って行えばよい。巻取り温度
は、通常の ５５０〜７００ ℃の温度範囲で行えばよ
く、十分に優れた材質が得られる。
了温度（仕上げ温度）は、Ａｒ３変態点以上とする必要
があるが、Ａｒ３変態点〜Ａｒ３変態点＋５０℃の温度
範囲が好ましい。その他の条件については、特に規定す
るものではなく、常法に従って行えばよい。巻取り温度
は、通常の ５５０〜７００ ℃の温度範囲で行えばよ
く、十分に優れた材質が得られる。
【００４０】
【実施例】転炉で溶製した表３に示す成分組成になる鋼
スラブを連鋳にて鋳造し、その鋳造にあたっては、鋳造
用モールドパウダ中に Ｂ２Ｏ３ を適当量添加配合す
ることによりスラブ表層部のＢ濃化処理を行なった。こ
れらのスラブについて表面欠陥率を調査した結果を表３
に合せて示す。
スラブを連鋳にて鋳造し、その鋳造にあたっては、鋳造
用モールドパウダ中に Ｂ２Ｏ３ を適当量添加配合す
ることによりスラブ表層部のＢ濃化処理を行なった。こ
れらのスラブについて表面欠陥率を調査した結果を表３
に合せて示す。
【００４１】
【表３】
【００４２】さらに、上記スラブを１１５０℃に加熱均
熱後、熱延、６００ ℃での巻取りを行い、仕上げ板厚
１．２ｍｍ の熱延板コイルとした。これらの熱延板の
仕上げ圧延温度及び材質特性の調査結果を表４にまとめ
て示す。
熱後、熱延、６００ ℃での巻取りを行い、仕上げ板厚
１．２ｍｍ の熱延板コイルとした。これらの熱延板の
仕上げ圧延温度及び材質特性の調査結果を表４にまとめ
て示す。
【００４３】
【表４】
【００４４】ここに、表３及び表４における表面欠陥率
は、目視表面検査法で行い、スラブ又はコイル全長に対
する欠陥部の合計長さの割合を示したものである。
は、目視表面検査法で行い、スラブ又はコイル全長に対
する欠陥部の合計長さの割合を示したものである。
【００４５】表３から明らかなようにＢＳ ／Ｂが１．
８ 以上で、スラブ表面の欠陥率は極めて小さい値を示
しており、また、表４から明らかなように、この発明範
囲内にて製造した熱延板は、比較例にくらべて加工性に
優れているとともに、表面欠陥率も極めて小さい値を示
している。
８ 以上で、スラブ表面の欠陥率は極めて小さい値を示
しており、また、表４から明らかなように、この発明範
囲内にて製造した熱延板は、比較例にくらべて加工性に
優れているとともに、表面欠陥率も極めて小さい値を示
している。
【００４６】
【発明の効果】この発明によれば、鋼片において、その
表面にＢ濃化層を形成させ、Ｂ濃化表層のＢ濃度を鋼中
平均濃度の １．８倍以上に高め、かつ、鋼の成分組成
を適性化することにより、他の材質特性に悪影響をおよ
ぼすことなく、表面性状の優れる熱延板を得ることがで
き、この発明によって得られる熱延板は、自動車などの
外装板に有利に用いることができる。
表面にＢ濃化層を形成させ、Ｂ濃化表層のＢ濃度を鋼中
平均濃度の １．８倍以上に高め、かつ、鋼の成分組成
を適性化することにより、他の材質特性に悪影響をおよ
ぼすことなく、表面性状の優れる熱延板を得ることがで
き、この発明によって得られる熱延板は、自動車などの
外装板に有利に用いることができる。
【図１】鋳片表面からの深さとＢ濃度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図２】Ｂ濃度比（ＢＳ ／Ｂ）と脆化荷重の関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】Ｂ濃度比（ＢＳ ／Ｂ）をパラメーターとした
試験温度と脆化荷重の関係を示すグラフである。
試験温度と脆化荷重の関係を示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．
０ ｗｔ％以下、 Ｍｎ：２．０ ｗｔ％以下、 Ｂ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．１５ｗｔ％以下 及び Ｓ：０．０３ｗｔ％以下 を含有する組成とした鋼片の少なくとも片面にて、上記
Ｂの鋼中平均濃度に対して １．８倍以上のＢ濃化層を
鋼片表面から厚さの１％の深さに至る表層として具備さ
せる工程と、このＢ濃化表層を形成した鋼片に、Ａｒ３
変態点以上の圧延終了温度で熱延を施す工程とからなる
表面性状に優れる熱延板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｂ濃化表層を有する鋼片がＰ：０．２
ｗｔ％以下 を含有する請求項１記載の熱延板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｂ濃化表層を有する鋼片がＭｏ：０．
００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｖ：０．０
０１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０
０１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．０
０１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｚｒ：０．０
０１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下、Ｃａ：０．０
０１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下 及び、Ｓｂ
：０．００１ ｗｔ％以上、０．１ ｗｔ％以下のうち
から選んだ１種又は２種以上を含有する請求項１又は２
記載の熱延板の製造方法。 - 【請求項４】 Ｂ濃化表層を有する鋼片がＣｒ：０．
００５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下、Ｎｉ：０．
００５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下、及びＣｕ：
０．００５ ｗｔ％以上、１０．０ｗｔ％以下のうちか
ら選んだ１種又は２種以上を含有する請求項１，２又は
３記載の熱延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12656191A JPH04329833A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 表面性状に優れる熱延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12656191A JPH04329833A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 表面性状に優れる熱延板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04329833A true JPH04329833A (ja) | 1992-11-18 |
Family
ID=14938218
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12656191A Pending JPH04329833A (ja) | 1991-05-01 | 1991-05-01 | 表面性状に優れる熱延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04329833A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008231453A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Jfe Steel Kk | 表面性状の良好な深絞り用鋼板およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-05-01 JP JP12656191A patent/JPH04329833A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008231453A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Jfe Steel Kk | 表面性状の良好な深絞り用鋼板およびその製造方法 |
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