JPH04314964A - 内燃機関のアイドル回転数制御バルブ - Google Patents
内燃機関のアイドル回転数制御バルブInfo
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- JPH04314964A JPH04314964A JP3055409A JP5540991A JPH04314964A JP H04314964 A JPH04314964 A JP H04314964A JP 3055409 A JP3055409 A JP 3055409A JP 5540991 A JP5540991 A JP 5540991A JP H04314964 A JPH04314964 A JP H04314964A
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- Japan
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- speed control
- coil
- control valve
- temperature
- electromagnetic coil
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M3/00—Idling devices for carburettors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、内燃機関の吸気通路
に設けられたアイドル回転数制御バルブに関するもので
、特に上記バルブを電磁力によって駆動されるリニアソ
レノイドに関するものである。
に設けられたアイドル回転数制御バルブに関するもので
、特に上記バルブを電磁力によって駆動されるリニアソ
レノイドに関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、内燃機関のアイドル回転数制御バ
ルブはその殆んどが電磁力によるソレノイドやモータに
よって駆動される。これらの電磁アクチュエータには起
磁力を発生させる電磁コイルとして銅線が用いられてい
る。この中でも特にリニアソレノイドを駆動源としたア
イドル回転数制御バルブにおいては、自動車のアイドル
回転数を安定させるアイドルコントロール機能、電気負
荷やエアコン負荷等に対応してアイドル回転数の低下を
補正するアイドルアップ機能、低温時のエンジン始動後
のアイドル回転維持とエンジンの暖機を早めるためのフ
ァーストアイドル機能などを持ったものが多いので、種
々の条件下での必要空気流量が異なり、これに対応して
エレクトロニックコントロールユニット(以下ECUと
いう)からの指令に見合った動作をして要求空気流量を
流すことが重要である。
ルブはその殆んどが電磁力によるソレノイドやモータに
よって駆動される。これらの電磁アクチュエータには起
磁力を発生させる電磁コイルとして銅線が用いられてい
る。この中でも特にリニアソレノイドを駆動源としたア
イドル回転数制御バルブにおいては、自動車のアイドル
回転数を安定させるアイドルコントロール機能、電気負
荷やエアコン負荷等に対応してアイドル回転数の低下を
補正するアイドルアップ機能、低温時のエンジン始動後
のアイドル回転維持とエンジンの暖機を早めるためのフ
ァーストアイドル機能などを持ったものが多いので、種
々の条件下での必要空気流量が異なり、これに対応して
エレクトロニックコントロールユニット(以下ECUと
いう)からの指令に見合った動作をして要求空気流量を
流すことが重要である。
【0003】しかしながら、いわゆるソレノイドを駆動
源とする場合、電流を流した時のコイル温度上昇によっ
てコイル抵抗が増大してしまい、バッテリ電圧に対応し
た電圧をソレノイドに印加して動作させる場合には、コ
イル温度が常温の時に比べて実効的に通電電流が低下し
てしまい、ソレノイドの発生力が低下して目標の空気流
量を流せなくなってしまう。例えばコイル温度を23℃
と80℃としたときのソレノイド端子電圧とコイル抵抗
の関係を下式に示す。
源とする場合、電流を流した時のコイル温度上昇によっ
てコイル抵抗が増大してしまい、バッテリ電圧に対応し
た電圧をソレノイドに印加して動作させる場合には、コ
イル温度が常温の時に比べて実効的に通電電流が低下し
てしまい、ソレノイドの発生力が低下して目標の空気流
量を流せなくなってしまう。例えばコイル温度を23℃
と80℃としたときのソレノイド端子電圧とコイル抵抗
の関係を下式に示す。
【0004】I23=EB /R23
【0005】I80=EB /R80
【0006】ただし、式中I23は23℃時の平均電流
、EB はソレノイド端子電圧、R23は23℃時のコ
イル抵抗、I80は80℃時の平均電流、R80は80
℃時のコイル抵抗である。
、EB はソレノイド端子電圧、R23は23℃時のコ
イル抵抗、I80は80℃時の平均電流、R80は80
℃時のコイル抵抗である。
【0007】また、上記した関係からR80>R23と
なるので、I80<I23となる。ソレノイドの起磁力
はコイルの巻数Nと通電電流Iによって決るので、NI
80<NI23となり、同じ端子電圧の場合でもソレノ
イドの発生力が低下してしまうので目標の空気流量が流
せなくなる。
なるので、I80<I23となる。ソレノイドの起磁力
はコイルの巻数Nと通電電流Iによって決るので、NI
80<NI23となり、同じ端子電圧の場合でもソレノ
イドの発生力が低下してしまうので目標の空気流量が流
せなくなる。
【0008】なお、この種のリニアソレノイドバルブに
おいては、摺動部の摩擦抵抗によるヒステリシスを減少
させるために、電磁コイルへの通電をある一定の周波数
で断続させ、そのON時間とOFF時間の比率を変えて
可動鉄心を微摺動させるようにするデューティ制御や、
あるいは、あるDC電圧に変動(AC分)をもたせて可
動鉄心を微摺動させるようにするディザ制御等が一般に
用いられている。
おいては、摺動部の摩擦抵抗によるヒステリシスを減少
させるために、電磁コイルへの通電をある一定の周波数
で断続させ、そのON時間とOFF時間の比率を変えて
可動鉄心を微摺動させるようにするデューティ制御や、
あるいは、あるDC電圧に変動(AC分)をもたせて可
動鉄心を微摺動させるようにするディザ制御等が一般に
用いられている。
【0009】例えば、リニアソレノイドに印加される定
格電圧を12Vとしてこれを基準に考えると、デューテ
ィ制御の場合は、デューティ比100%の時に電磁コイ
ルへの印加電圧が12Vとなり、デューティ比50%の
時には平均印加電圧が6Vとなって、これに対応して可
動鉄心の位置が決るので、デューティ比に対して目標流
量を決めることができる訳である。リニアソレノイドに
印加される電圧がバッテリ電圧の変動によって変化した
場合には、これを補正するようにデューティ比を変化さ
せれば目標流量を確保することができ、同一流量を確保
するには下式によって補正すればよい。
格電圧を12Vとしてこれを基準に考えると、デューテ
ィ制御の場合は、デューティ比100%の時に電磁コイ
ルへの印加電圧が12Vとなり、デューティ比50%の
時には平均印加電圧が6Vとなって、これに対応して可
動鉄心の位置が決るので、デューティ比に対して目標流
量を決めることができる訳である。リニアソレノイドに
印加される電圧がバッテリ電圧の変動によって変化した
場合には、これを補正するようにデューティ比を変化さ
せれば目標流量を確保することができ、同一流量を確保
するには下式によって補正すればよい。
【0010】
【数1】
【0011】ただし、式中Eはリニアソレノイド端子電
圧、DEVは端子電圧E(V)の時のデューティ、D1
2V は端子電圧12(V)の時のデューティである。 また、ソレノイドのコイル温度に対する補正も同様に考
えることができる。例えば、20℃のコイル抵抗R20
を基準にすると、t℃のコイル抵抗Rt は下式で表わ
される。
圧、DEVは端子電圧E(V)の時のデューティ、D1
2V は端子電圧12(V)の時のデューティである。 また、ソレノイドのコイル温度に対する補正も同様に考
えることができる。例えば、20℃のコイル抵抗R20
を基準にすると、t℃のコイル抵抗Rt は下式で表わ
される。
【0012】
【数2】
【0013】式中、αは銅線の抵抗温度係数(1/de
g )である。従って、t℃の時に20℃の時と同一流
量を確保するには下式で補正すればよい。
g )である。従って、t℃の時に20℃の時と同一流
量を確保するには下式で補正すればよい。
【0014】
【数3】
【0015】ただし式中Dt はt℃時のデューティ、
D20は20℃時のデューティである。
D20は20℃時のデューティである。
【0016】一方、アイドル回転数制御にリニアソレノ
イドを用いる場合は、通常、上記したような電圧や温度
に対する補正を行っているので、特にコイル温度に対す
る補正の場合にコイルへ流れる電流値を検出してデュー
ティ比を補正するような方法ではECUの大形化やコス
トアップを招くので、リニアソレノイドのコイル外側近
辺にエンジンの冷却水が流れるような部分を設けて、コ
イル温度をエンジンの冷却水温度とほぼ等しくして、冷
却水温センサ(通常必らず装着されている)で検出する
冷却水温でもってコイル温度を代表させるという手段が
よく用いられている。この場合には、コイルと冷却水と
の熱の授受をよくするために、リニアソレノイドの外観
をアルミダイキャスト等にして冷却水通路を構成し、ア
ルミダイキャストとコイルと磁気回路部品との間の空間
は樹脂等で充填している。
イドを用いる場合は、通常、上記したような電圧や温度
に対する補正を行っているので、特にコイル温度に対す
る補正の場合にコイルへ流れる電流値を検出してデュー
ティ比を補正するような方法ではECUの大形化やコス
トアップを招くので、リニアソレノイドのコイル外側近
辺にエンジンの冷却水が流れるような部分を設けて、コ
イル温度をエンジンの冷却水温度とほぼ等しくして、冷
却水温センサ(通常必らず装着されている)で検出する
冷却水温でもってコイル温度を代表させるという手段が
よく用いられている。この場合には、コイルと冷却水と
の熱の授受をよくするために、リニアソレノイドの外観
をアルミダイキャスト等にして冷却水通路を構成し、ア
ルミダイキャストとコイルと磁気回路部品との間の空間
は樹脂等で充填している。
【0017】図5は従来のアイドル回転数制御バルブの
構成図を示し、1はアルミダイキャスト製のソレノイド
ケース、2は固定鉄心、3は磁気回路を収容するケース
、4は可動鉄心、5は固定鉄心2と反対方向へ可動鉄心
4をばね付勢するリターンスプリング、6は固定鉄心2
および可動鉄心4の外方に配置した電磁コイルで、6b
は電磁コイル6の外部への引出コイルである。4bは上
記可動鉄心4の中心を貫通する導通孔、14は可動鉄心
4の後端部に設けたバルブ、13はバルブ14で開閉動
作されるバルブシートである。
構成図を示し、1はアルミダイキャスト製のソレノイド
ケース、2は固定鉄心、3は磁気回路を収容するケース
、4は可動鉄心、5は固定鉄心2と反対方向へ可動鉄心
4をばね付勢するリターンスプリング、6は固定鉄心2
および可動鉄心4の外方に配置した電磁コイルで、6b
は電磁コイル6の外部への引出コイルである。4bは上
記可動鉄心4の中心を貫通する導通孔、14は可動鉄心
4の後端部に設けたバルブ、13はバルブ14で開閉動
作されるバルブシートである。
【0018】11はアイドル回転数制御バルブの本体で
、9はこの本体11に取付ねじ10を介して固定したス
プリングホルダ、8はこのホルダ9と上記バルブ14に
ホルダ16を介して張設したスプリング、15は可動鉄
心4とバルブ14間に設けたスプリング、11aは流体
導入通路、11cは流体導出通路、11bは両通路11
a,11cを連通する流体室である。20は上記ソレノ
イドケース1に形成した冷却水通路である。また、図6
は従来のアイドル回転数制御バルブの他の例の構成図を
示し、各構成は全て同一であるので同一符号を付して重
複する説明は省略する。
、9はこの本体11に取付ねじ10を介して固定したス
プリングホルダ、8はこのホルダ9と上記バルブ14に
ホルダ16を介して張設したスプリング、15は可動鉄
心4とバルブ14間に設けたスプリング、11aは流体
導入通路、11cは流体導出通路、11bは両通路11
a,11cを連通する流体室である。20は上記ソレノ
イドケース1に形成した冷却水通路である。また、図6
は従来のアイドル回転数制御バルブの他の例の構成図を
示し、各構成は全て同一であるので同一符号を付して重
複する説明は省略する。
【0019】
【発明が解決しようとする課題】従来のアイドル回転数
制御バルブは、ソレノイドケース1をアルミダイキャス
ト製にして冷却水通路20を設けていたので、小形化が
図れにくくかつ、コスト高となっていた。また、アルミ
ダイキャストで構成する冷却水通路の形状などが車種に
よって配管レイアウトの都合で同じになるとは限らず、
コイル温度と冷却水温度との合せ込みが新車の開発にお
いて工数の増大を招いていた。
制御バルブは、ソレノイドケース1をアルミダイキャス
ト製にして冷却水通路20を設けていたので、小形化が
図れにくくかつ、コスト高となっていた。また、アルミ
ダイキャストで構成する冷却水通路の形状などが車種に
よって配管レイアウトの都合で同じになるとは限らず、
コイル温度と冷却水温度との合せ込みが新車の開発にお
いて工数の増大を招いていた。
【0020】また、通常はエンジン暖機後のアイドル状
態のバルブ駆動時のコイル温度変化に対する補正が重要
であり、その他、流量精度を要求されない条件下では、
アルミダイキャストで構成した冷却水通路は活用されな
いことになる。
態のバルブ駆動時のコイル温度変化に対する補正が重要
であり、その他、流量精度を要求されない条件下では、
アルミダイキャストで構成した冷却水通路は活用されな
いことになる。
【0021】この発明は、上記のような問題点を解消す
るためになされたもので、リニアソレノイドのケースに
エンジンの冷却水通路を設けることなく、小形化とコス
トダウンを図り、またECUも現状通りのものを用いる
ことによって、簡便にコイル温度変化に対するデューテ
ィ比の補正を行える内燃機関のアイドル回転数制御バル
ブを提供することを目的とする。
るためになされたもので、リニアソレノイドのケースに
エンジンの冷却水通路を設けることなく、小形化とコス
トダウンを図り、またECUも現状通りのものを用いる
ことによって、簡便にコイル温度変化に対するデューテ
ィ比の補正を行える内燃機関のアイドル回転数制御バル
ブを提供することを目的とする。
【0022】
【課題を解決するための手段】この発明に係る内燃機関
のアイドル回転数制御バルブは、内燃機関の吸気通路に
設けられた絞り弁を迂回するバイパス通路に装着され、
アイドル回転数制御機能を含んだエレクトロニックコン
トロールユニットからの出力に基づいて上記バイパス通
路を流れる空気流量を比例的に制御する内燃機関のアイ
ドル回転数制御バルブにおいて、上記アイドル回転数制
御バルブを構成するソレノイド装置の電磁コイルを黄銅
系合金材から構成したことを特徴とする。
のアイドル回転数制御バルブは、内燃機関の吸気通路に
設けられた絞り弁を迂回するバイパス通路に装着され、
アイドル回転数制御機能を含んだエレクトロニックコン
トロールユニットからの出力に基づいて上記バイパス通
路を流れる空気流量を比例的に制御する内燃機関のアイ
ドル回転数制御バルブにおいて、上記アイドル回転数制
御バルブを構成するソレノイド装置の電磁コイルを黄銅
系合金材から構成したことを特徴とする。
【0023】
【作用】この発明においては、ソレノイド装置の電磁コ
イルを黄銅系合金を用いたことで、黄銅系合金は純銅に
比べて抵抗温度係数が約1/3と小さいので、コイルへ
の通電時の発熱量が小さく、エンジンの暖機後のアイド
ル状態ではコイル温度と暖機後の冷却水温度をほぼ等し
くできる。
イルを黄銅系合金を用いたことで、黄銅系合金は純銅に
比べて抵抗温度係数が約1/3と小さいので、コイルへ
の通電時の発熱量が小さく、エンジンの暖機後のアイド
ル状態ではコイル温度と暖機後の冷却水温度をほぼ等し
くできる。
【0024】
【実施例】以下、この発明の一実施例を図面について説
明する。図1および図2はこの発明による内燃機関のア
イドル回転数制御バルブのそれぞれ異なる2つの構成図
を示すもので、各符号は図5で説明した従来のアイドル
回転数制御バルブと同一であるが、従来例と異なる点は
、ソレノイド装置の電磁コイル6を黄銅系合金から構成
したことにある。
明する。図1および図2はこの発明による内燃機関のア
イドル回転数制御バルブのそれぞれ異なる2つの構成図
を示すもので、各符号は図5で説明した従来のアイドル
回転数制御バルブと同一であるが、従来例と異なる点は
、ソレノイド装置の電磁コイル6を黄銅系合金から構成
したことにある。
【0025】次に電磁コイル6に黄銅系合金を用いる理
由について以下詳述する。コイル線材の抵抗温度係数は
、銅4.3×10−3/deg 、黄銅1.7×10−
3/deg であり、導電率は銅;黄銅=100:26
である。従って、現状品のコイル抵抗値やコイル巻線ス
ペースを同等にするという条件の下で、コイル線径と長
さを検討すればよい。この時、黄銅の導電率が約1/4
であるので、単位長さ当りのコイル抵抗値が約4倍とな
り、コイル抵抗を同じとすると巻数がかなり減少して起
磁力であるAT(アンペアターン)が低下するので、磁
気回路を改善してATの低下分を補える範囲でコイル線
径と長さを検討する必要がある。
由について以下詳述する。コイル線材の抵抗温度係数は
、銅4.3×10−3/deg 、黄銅1.7×10−
3/deg であり、導電率は銅;黄銅=100:26
である。従って、現状品のコイル抵抗値やコイル巻線ス
ペースを同等にするという条件の下で、コイル線径と長
さを検討すればよい。この時、黄銅の導電率が約1/4
であるので、単位長さ当りのコイル抵抗値が約4倍とな
り、コイル抵抗を同じとすると巻数がかなり減少して起
磁力であるAT(アンペアターン)が低下するので、磁
気回路を改善してATの低下分を補える範囲でコイル線
径と長さを検討する必要がある。
【0026】以上のような検討を行なうと、■コイル抵
抗は現状と同等か少し大きい値にする。■コイル巻線ス
ペースは現状と同等とする。■コイル線径を大きくして
巻線を小さくする。■ATの低下、つまり巻数の低下を
現状の1/2〜1/3にする。■磁気回路の改善をして
、同一ATでのリニアソレノイドの吸引力を現状の2〜
3倍にする。
抗は現状と同等か少し大きい値にする。■コイル巻線ス
ペースは現状と同等とする。■コイル線径を大きくして
巻線を小さくする。■ATの低下、つまり巻数の低下を
現状の1/2〜1/3にする。■磁気回路の改善をして
、同一ATでのリニアソレノイドの吸引力を現状の2〜
3倍にする。
【0027】このような条件の下で黄銅線によるリニア
ソレノイドを、現状と同一性能で構成することができる
。上記した■については、リニアソレノイドは本来発生
し得る吸引力を削減するような磁気回路を構成して全体
を成立させているので、吸引力を現状の2〜3倍に増加
させるような磁気回路の改善が可能なのである。しかし
、これ以上の吸引力を得ようとすると、リニアソレノイ
ドの特長であるエアギャップ(可動鉄心のストローク)
に対して吸引力変化をリニアにするという性能が失なわ
れてしまうのである。
ソレノイドを、現状と同一性能で構成することができる
。上記した■については、リニアソレノイドは本来発生
し得る吸引力を削減するような磁気回路を構成して全体
を成立させているので、吸引力を現状の2〜3倍に増加
させるような磁気回路の改善が可能なのである。しかし
、これ以上の吸引力を得ようとすると、リニアソレノイ
ドの特長であるエアギャップ(可動鉄心のストローク)
に対して吸引力変化をリニアにするという性能が失なわ
れてしまうのである。
【0028】ここで、図3に黄銅線でリニアソレノイド
を構成した場合のコイル飽和温度の特性図を示し、図4
にアイドル回転数制御バルブの代表的な特性図を示す。 通常よく使われる領域は、デューティにして約30%付
近に設定されるので、エンジンの暖機後の冷却水温度を
約80℃とすると、余裕をみてデューティ50%付近ま
での連続通電でもコイル温度が約80℃になっていれば
、通常のアイドル回転数制御に全く支障は発生しない。 図3において、雰囲気温度は80℃の場合、現状品は8
0℃の冷却水の流通のある場合、コイル黄銅品は冷却水
の流通のない場合で、破線がデューティ50%の現状品
、一点鎖線がデューティ50%のコイル黄銅品、実線が
デューティ30%の現状品とコイル黄銅品の各特性を示
す。そこで図3から明らかなように、現状品ではデュー
ティ30%ではコイル温度を冷却水温度とほぼ同一とす
ることができるが、デューティ50%では約10deg
の差が生じる。
を構成した場合のコイル飽和温度の特性図を示し、図4
にアイドル回転数制御バルブの代表的な特性図を示す。 通常よく使われる領域は、デューティにして約30%付
近に設定されるので、エンジンの暖機後の冷却水温度を
約80℃とすると、余裕をみてデューティ50%付近ま
での連続通電でもコイル温度が約80℃になっていれば
、通常のアイドル回転数制御に全く支障は発生しない。 図3において、雰囲気温度は80℃の場合、現状品は8
0℃の冷却水の流通のある場合、コイル黄銅品は冷却水
の流通のない場合で、破線がデューティ50%の現状品
、一点鎖線がデューティ50%のコイル黄銅品、実線が
デューティ30%の現状品とコイル黄銅品の各特性を示
す。そこで図3から明らかなように、現状品ではデュー
ティ30%ではコイル温度を冷却水温度とほぼ同一とす
ることができるが、デューティ50%では約10deg
の差が生じる。
【0029】一方、黄銅線を用いたものでは、冷却水流
通がなくてもデューティ50%付近でのコイル温度と雰
囲気温度との差を10deg 以下にすることができる
。
通がなくてもデューティ50%付近でのコイル温度と雰
囲気温度との差を10deg 以下にすることができる
。
【0030】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、
ソレノイド装置の電磁コイルを黄銅系合金から構成する
ようにしたので、エンジンの冷却水通路を廃止すること
ができ、装置の小型化や低コスト化を図ることができる
。また、コイル温度と冷却水温度との合せ込みによる開
発工数の増大をなくすことができ、さらにECUも現状
のもので現行通りの制御が行えることから、装置全体と
しても工数の削減と低コスト化が図れる。
ソレノイド装置の電磁コイルを黄銅系合金から構成する
ようにしたので、エンジンの冷却水通路を廃止すること
ができ、装置の小型化や低コスト化を図ることができる
。また、コイル温度と冷却水温度との合せ込みによる開
発工数の増大をなくすことができ、さらにECUも現状
のもので現行通りの制御が行えることから、装置全体と
しても工数の削減と低コスト化が図れる。
【図1】この発明の一実施例によるアイドル回転数制御
バルブの構成図である。
バルブの構成図である。
【図2】この発明による他の例のアイドル回転数制御バ
ルブの構成図である。
ルブの構成図である。
【図3】黄銅線でリニアソレノイドを構成した場合のコ
イル飽和温度の特性図である。
イル飽和温度の特性図である。
【図4】アイドル回転数制御バルブの代表的な特性図で
ある。
ある。
【図5】従来のアイドル回転数制御バルブの構成図であ
る。
る。
【図6】従来のアイドル回転数制御バルブの他の例の構
成図である。
成図である。
2 固定鉄心
3 ケース
4 可動鉄心
5 リターンスプリング
6 電磁コイル
8 スプリング
11 アイドル回転数制御バルブ本体11a 流体
導入通路 11c 流体導出通路 13 バルブシート 14 バルブ
導入通路 11c 流体導出通路 13 バルブシート 14 バルブ
Claims (1)
- 【請求項1】 内燃機関の吸気通路に設けられた絞り
弁を迂回するバイパス通路に装着され、アイドル回転数
制御機能を含んだエレクトロニックコントロールユニッ
トからの出力に基づいて上記バイパス通路を流れる空気
流量を比例的に制御する内燃機関のアイドル回転数制御
バルブにおいて、上記アイドル回転数制御バルブを構成
するソレノイド装置の電磁コイルを黄銅系合金材から構
成したことを特徴とする内燃機関のアイドル回転数制御
バルブ。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3055409A JPH04314964A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | 内燃機関のアイドル回転数制御バルブ |
KR1019920004006A KR940010733B1 (ko) | 1991-03-20 | 1992-03-11 | 내연기관의 아이들회전수제어밸브 |
US08/005,180 US5261371A (en) | 1991-03-20 | 1993-01-15 | Idling revolution number control valve for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3055409A JPH04314964A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | 内燃機関のアイドル回転数制御バルブ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04314964A true JPH04314964A (ja) | 1992-11-06 |
Family
ID=12997759
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3055409A Pending JPH04314964A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | 内燃機関のアイドル回転数制御バルブ |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04314964A (ja) |
KR (1) | KR940010733B1 (ja) |
-
1991
- 1991-03-20 JP JP3055409A patent/JPH04314964A/ja active Pending
-
1992
- 1992-03-11 KR KR1019920004006A patent/KR940010733B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR940010733B1 (ko) | 1994-10-24 |
KR920018337A (ko) | 1992-10-21 |
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