JPH04305297A - 活性汚泥処理制御装置 - Google Patents
活性汚泥処理制御装置Info
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- JPH04305297A JPH04305297A JP3070206A JP7020691A JPH04305297A JP H04305297 A JPH04305297 A JP H04305297A JP 3070206 A JP3070206 A JP 3070206A JP 7020691 A JP7020691 A JP 7020691A JP H04305297 A JPH04305297 A JP H04305297A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は活性汚泥処理制御装置に
係り、特に曝気風量を制御する活性汚泥処理制御装置に
関するものである。
係り、特に曝気風量を制御する活性汚泥処理制御装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、下水処理システムの自動化、最適
化に関する研究が進み、実用化されてきている。この対
象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベルの管理に大
別される。ここで、前者の酸素消費量の管理は曝気風量
を操作因子とした制御であり、後者の汚泥レベルの管理
は余剰汚泥量を操作因子とした制御と返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
化に関する研究が進み、実用化されてきている。この対
象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベルの管理に大
別される。ここで、前者の酸素消費量の管理は曝気風量
を操作因子とした制御であり、後者の汚泥レベルの管理
は余剰汚泥量を操作因子とした制御と返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
【０００３】一般に、制御の目的は次のようにまとめる
ことができる。
ことができる。
【０００４】（１）良質かつ安定した処理水の確保。
【０００５】（２）処理コストの低減。
【０００６】（３）運転管理の簡略化等の省力化。
【０００７】図６は従来の活性汚泥処理制御装置におけ
る溶存酸素（ＤＯ）一定制御曝気風量制御システムを示
すもので、１は曝気槽、２は溶存酸素計（ＤＯ計）、３
はＤＯ計２の計測データを基に所定の演算を行う演算制
御部（ＣＰＵ）、４は演算制御部３の演算制御信号を基
に曝気槽１に空気を送る送風機である。
る溶存酸素（ＤＯ）一定制御曝気風量制御システムを示
すもので、１は曝気槽、２は溶存酸素計（ＤＯ計）、３
はＤＯ計２の計測データを基に所定の演算を行う演算制
御部（ＣＰＵ）、４は演算制御部３の演算制御信号を基
に曝気槽１に空気を送る送風機である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】図６に示す活性汚泥処
理制御装置の如き曝気風量を操作因子とするＤＯ一定制
御は上記（１）から（３）の目的を満たしており、実用
化されているが、次の点で改良すべき余地が残されてい
る。
理制御装置の如き曝気風量を操作因子とするＤＯ一定制
御は上記（１）から（３）の目的を満たしており、実用
化されているが、次の点で改良すべき余地が残されてい
る。
【０００９】すなわち、標準活性汚泥処理施設において
生物的脱リンを行う場合や通常，硝化を抑制した運転が
行われる。また雨水流入時など溶存酸素、温度が上昇し
てリンの除去率が低下する。このような場合、曝気槽の
前段においては送風量を絞り、ＤＯは０に近い状態とな
るのでＤＯ計を用いて送風量を操作因子としたＤＯ一定
制御を行うことはかなり困難である。また、通常、ＤＯ
一定制御においてはＤＯ計を中段か後段において代表点
として、設定値との偏差から送風量を操作するフィード
バック方式が採用されているので、曝気槽前段において
は負荷変動が激しい場合、ＤＯを一定に制御することは
困難である。
生物的脱リンを行う場合や通常，硝化を抑制した運転が
行われる。また雨水流入時など溶存酸素、温度が上昇し
てリンの除去率が低下する。このような場合、曝気槽の
前段においては送風量を絞り、ＤＯは０に近い状態とな
るのでＤＯ計を用いて送風量を操作因子としたＤＯ一定
制御を行うことはかなり困難である。また、通常、ＤＯ
一定制御においてはＤＯ計を中段か後段において代表点
として、設定値との偏差から送風量を操作するフィード
バック方式が採用されているので、曝気槽前段において
は負荷変動が激しい場合、ＤＯを一定に制御することは
困難である。
【００１０】要約すると、有機物除去のみを目的とした
場合は既存のＤＯ一定制御方式で充分であるが窒素やリ
ンの除去を目的とした場合は従来より精度の高いＤＯ制
御方式が必要であると言えよう。
場合は既存のＤＯ一定制御方式で充分であるが窒素やリ
ンの除去を目的とした場合は従来より精度の高いＤＯ制
御方式が必要であると言えよう。
【００１１】しかるに、活性汚泥処理における活性汚泥
（微生物、Ｍ）と廃水中の有機物（食物、Ｆ）の比、す
なわちＦ／Ｍの表現方式の一つである（ＣＯＤｃｒ・Ａ
ＴＰ負荷を曝気槽のＯＲＰ（酸化還元電位）から推定す
る方法が考えられる。この方法ではＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ
負荷、ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ、ＡＴＵ−Ｒｒ／Ａ
ＴＰの三者の間には相関関係があり、ＯＲＰ，ＡＴＵ−
Ｒｒ（アルリチオ尿素呼吸速度），ＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の３つのうち２つを測定すれば、Ｆ／Ｍ
比の推定と同時に流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒを推定することが可能である。
（微生物、Ｍ）と廃水中の有機物（食物、Ｆ）の比、す
なわちＦ／Ｍの表現方式の一つである（ＣＯＤｃｒ・Ａ
ＴＰ負荷を曝気槽のＯＲＰ（酸化還元電位）から推定す
る方法が考えられる。この方法ではＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ
負荷、ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ、ＡＴＵ−Ｒｒ／Ａ
ＴＰの三者の間には相関関係があり、ＯＲＰ，ＡＴＵ−
Ｒｒ（アルリチオ尿素呼吸速度），ＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の３つのうち２つを測定すれば、Ｆ／Ｍ
比の推定と同時に流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒを推定することが可能である。
【００１２】さらに、曝気槽の前段にＯＲＰ計、中央部
にＭＬＳＳ計、後段にＤＯ計を設置し曝気槽混液を採取
してＡＴＰを測定するＡＴＰ計測機構とＯＲＰ，ＡＴＰ
，ＭＬＳＳ測定値を用いて演算式により曝気風量を算出
する演算機構およびＤＯの設定値と測定値との偏差より
曝気風量を算出する既存の演算機構および算出した曝気
風量に調節可能な送風機などにより構成したＯＲＰ，Ｍ
ＬＳＳ，ＡＴＰ測定、曝気風量フィードフォワード制御
とＤＯ一定フィードバック制御の組合わせによる曝気風
量制御システムが考えられる。
にＭＬＳＳ計、後段にＤＯ計を設置し曝気槽混液を採取
してＡＴＰを測定するＡＴＰ計測機構とＯＲＰ，ＡＴＰ
，ＭＬＳＳ測定値を用いて演算式により曝気風量を算出
する演算機構およびＤＯの設定値と測定値との偏差より
曝気風量を算出する既存の演算機構および算出した曝気
風量に調節可能な送風機などにより構成したＯＲＰ，Ｍ
ＬＳＳ，ＡＴＰ測定、曝気風量フィードフォワード制御
とＤＯ一定フィードバック制御の組合わせによる曝気風
量制御システムが考えられる。
【００１３】しかし、この曝気風量制御システムでは、
曝気風量演算式として次式を利用している。
曝気風量演算式として次式を利用している。
【００１４】
（ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ）×（ＡＴＰ／ＭＬＳＳ
×１０−３×ＶＡ）＝（ａＧＳ１・３５／ＡＴＰ）×（
ＡＴＰ／ＭＬＳＳ×１０−３×ＶＡ）＋ｂ ……
（１）ここで、ＣＯＤｃｒは２クロム酸化カリウムによ
る酸素消費量、ＡＴＰはアデノミン−３−リン酸、ＭＬ
ＳＳは活性汚泥濃度であり、（１）式において（ＣＯＤ
ｃｒ／ＡＴＰ）は曝気槽ＡＴＰ当量当たりＣＯＤｃｒ除
去速度〔ｋｇ／ｍ・ｍｏｌｅ・日〕、ＡＴＰは曝気槽Ａ
ＴＰ濃度〔ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ３〕、ＭＬＳＳは曝気槽混
液浮遊物濃度〔ｍｇ／ｌまたはｇ／ｍ３〕、ＶＡは曝気
槽容積〔ｍ３〕、Ｇｓは曝気風量〔Ｎｍ３／日〕、ａ＝
７．９４×１０−５（定数）、ｂ＝３．８５×１０−３
（定数）である。
×１０−３×ＶＡ）＝（ａＧＳ１・３５／ＡＴＰ）×（
ＡＴＰ／ＭＬＳＳ×１０−３×ＶＡ）＋ｂ ……
（１）ここで、ＣＯＤｃｒは２クロム酸化カリウムによ
る酸素消費量、ＡＴＰはアデノミン−３−リン酸、ＭＬ
ＳＳは活性汚泥濃度であり、（１）式において（ＣＯＤ
ｃｒ／ＡＴＰ）は曝気槽ＡＴＰ当量当たりＣＯＤｃｒ除
去速度〔ｋｇ／ｍ・ｍｏｌｅ・日〕、ＡＴＰは曝気槽Ａ
ＴＰ濃度〔ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ３〕、ＭＬＳＳは曝気槽混
液浮遊物濃度〔ｍｇ／ｌまたはｇ／ｍ３〕、ＶＡは曝気
槽容積〔ｍ３〕、Ｇｓは曝気風量〔Ｎｍ３／日〕、ａ＝
７．９４×１０−５（定数）、ｂ＝３．８５×１０−３
（定数）である。
【００１５】（ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ）はＯＲＰ
（酸化還元電位）を測定し、このＯＲＰと（ＣＯＤｃｒ
除去速度／ＡＴＰ）の相関関係を示す式を用いて算出さ
れる。一方、ＡＴＰとＭＬＳＳは測定値を代入する必要
がある。
（酸化還元電位）を測定し、このＯＲＰと（ＣＯＤｃｒ
除去速度／ＡＴＰ）の相関関係を示す式を用いて算出さ
れる。一方、ＡＴＰとＭＬＳＳは測定値を代入する必要
がある。
【００１６】ＯＲＰ，ＭＬＳＳは自動測定が容易である
が、ＡＴＰについては自動測定装置が無く測定に時間が
かかる難点があり、やや実用化が乏しいという問題があ
る。また、ＡＴＰの測定には高価で化学的に不安定な試
薬が使われるので、試薬の取扱いに注意が必要であり面
倒である。
が、ＡＴＰについては自動測定装置が無く測定に時間が
かかる難点があり、やや実用化が乏しいという問題があ
る。また、ＡＴＰの測定には高価で化学的に不安定な試
薬が使われるので、試薬の取扱いに注意が必要であり面
倒である。
【００１７】本発明は上述の問題点に鑑みてなされたも
ので、その目的は、自動測定が容易にして、安価で実用
性の高い高性能な活性汚泥処理制御装置を提供すること
である。
ので、その目的は、自動測定が容易にして、安価で実用
性の高い高性能な活性汚泥処理制御装置を提供すること
である。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、曝気槽の水質因子を測定し、この水質因
子を基に演算して前記曝気槽へ送風する送風機を制御す
る活性汚泥処理制御装置において、前記曝気槽に設置さ
れた溶存酸素計とこの溶存酸素計よりも前記曝気槽の前
後部に設置された酸化還元電位計および活性汚泥濃度計
からなる水質因子測定手段と、この水質因子測定手段の
前記溶存酸素計の測定値と設定された溶存酸素設定値と
の偏差値を基に曝気風量を算出しこの算出された送風量
を基に送風機を制御する第１の演算制御手段と、前記水
質因子測定手段の酸化還元電位計の測定値および活性汚
泥濃度計の測定値を基に曝気風量を算出し、この算出さ
れた送風量を基に送風機を制御する第２の演算制御手段
によって活性汚泥処理制御装置を構成する。
成するために、曝気槽の水質因子を測定し、この水質因
子を基に演算して前記曝気槽へ送風する送風機を制御す
る活性汚泥処理制御装置において、前記曝気槽に設置さ
れた溶存酸素計とこの溶存酸素計よりも前記曝気槽の前
後部に設置された酸化還元電位計および活性汚泥濃度計
からなる水質因子測定手段と、この水質因子測定手段の
前記溶存酸素計の測定値と設定された溶存酸素設定値と
の偏差値を基に曝気風量を算出しこの算出された送風量
を基に送風機を制御する第１の演算制御手段と、前記水
質因子測定手段の酸化還元電位計の測定値および活性汚
泥濃度計の測定値を基に曝気風量を算出し、この算出さ
れた送風量を基に送風機を制御する第２の演算制御手段
によって活性汚泥処理制御装置を構成する。
【００１９】
【作用】活性汚泥処理における曝気風量の制御システム
に属するもので、曝気槽に１つないしは複数のＯＲＰ計
を前段あるいは前後段あるいは各段に設置し、中央部に
ＭＬＳＳ計、後段にＤＯ計を設置し、ＯＲＰとＭＬＳＳ
測定値を用いて演算式により曝気風量を算出する演算機
構、およびＤＯの設定値と測定値との偏差より曝気風量
を算出する既存の演算機構および算出した曝気風量に調
節可能な送風機などにより構成される曝気風量のフィー
ドフォワード制御とフィードバック制御する。
に属するもので、曝気槽に１つないしは複数のＯＲＰ計
を前段あるいは前後段あるいは各段に設置し、中央部に
ＭＬＳＳ計、後段にＤＯ計を設置し、ＯＲＰとＭＬＳＳ
測定値を用いて演算式により曝気風量を算出する演算機
構、およびＤＯの設定値と測定値との偏差より曝気風量
を算出する既存の演算機構および算出した曝気風量に調
節可能な送風機などにより構成される曝気風量のフィー
ドフォワード制御とフィードバック制御する。
【００２０】また、ＯＲＰの測定値より関係式（２），
（３）を用いてＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの算出する
、およびＯＲＰの測定値より関係式（４）を用いて、あ
るいはＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰより関係式（５）を
用いてＡＴＰを算出すると共に、ＯＲＰの測定値より算
出したＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，ＡＴＰの算出値お
よびＭＬＳＳの測定値を関係式（１）に代入して曝気風
量を算出する。
（３）を用いてＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの算出する
、およびＯＲＰの測定値より関係式（４）を用いて、あ
るいはＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰより関係式（５）を
用いてＡＴＰを算出すると共に、ＯＲＰの測定値より算
出したＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，ＡＴＰの算出値お
よびＭＬＳＳの測定値を関係式（１）に代入して曝気風
量を算出する。
【００２１】
【実施例】以下に本発明の実施例を図１から図５を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
【００２２】図１は本発明の実施例による活性汚泥処理
制御装置を示すもので、１は曝気槽、２は溶存酸素計（
ＤＯ計）、３は第１の演算制御装置、４は第１の送風機
、５は酸化還元電位計（ＯＲＰ計）、６は活性汚泥濃度
計（ＭＬＳＳ計）、７は第２の演算制御装置、８は第２
の送風機である。図１に示すように、曝気槽１の各段に
はＯＲＰ計５を、中央にＭＬＳＳ計６を、後段にＤＯ計
２を設置する。
制御装置を示すもので、１は曝気槽、２は溶存酸素計（
ＤＯ計）、３は第１の演算制御装置、４は第１の送風機
、５は酸化還元電位計（ＯＲＰ計）、６は活性汚泥濃度
計（ＭＬＳＳ計）、７は第２の演算制御装置、８は第２
の送風機である。図１に示すように、曝気槽１の各段に
はＯＲＰ計５を、中央にＭＬＳＳ計６を、後段にＤＯ計
２を設置する。
【００２３】上記構成の活性汚泥処理制御装置において
、ＤＯ計２からの入力信号と設定ＤＯ値との偏差から第
１の演算制御装置３により曝気風量が演算され、その演
算出力信号が第１の送風機４に入力されるようになって
いる。また、第２の演算制御装置７はＯＲＰ計５，ＭＬ
ＳＳ計６から出る計測値信号を入力して演算式を用いて
曝気風量を演算し、第２の送風機８に出力信号を発信す
る仕組みになっている。
、ＤＯ計２からの入力信号と設定ＤＯ値との偏差から第
１の演算制御装置３により曝気風量が演算され、その演
算出力信号が第１の送風機４に入力されるようになって
いる。また、第２の演算制御装置７はＯＲＰ計５，ＭＬ
ＳＳ計６から出る計測値信号を入力して演算式を用いて
曝気風量を演算し、第２の送風機８に出力信号を発信す
る仕組みになっている。
【００２４】ＯＲＰ，ＭＬＳＳなどの水質計測値より曝
気風量は次のような方法により算出される。すなわち、
人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実験において汚
泥滞留時間（ＳＲＴ）一定制御（４日および１０日）条
件下、水温が１５から１７℃の範囲で、流入水の２クロ
ム酸化カリウムによる酸素消費量ＣＯＤｃｒである流入
水ＣＯＤｃｒ，処理水ＣＯＤｃｒ，曝気槽のＯＲＰ，Ａ
ＴＰなどを測定した。その結果、ＯＲＰ，ＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷，ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，ＡＴＰの四
者の間に相関関係が認められ、関係式（２）〜（５）が
得られた。また、これらの関係を図２から図５に示す。
気風量は次のような方法により算出される。すなわち、
人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実験において汚
泥滞留時間（ＳＲＴ）一定制御（４日および１０日）条
件下、水温が１５から１７℃の範囲で、流入水の２クロ
ム酸化カリウムによる酸素消費量ＣＯＤｃｒである流入
水ＣＯＤｃｒ，処理水ＣＯＤｃｒ，曝気槽のＯＲＰ，Ａ
ＴＰなどを測定した。その結果、ＯＲＰ，ＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷，ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，ＡＴＰの四
者の間に相関関係が認められ、関係式（２）〜（５）が
得られた。また、これらの関係を図２から図５に示す。
【００２５】ＯＲＰ＝−４２７．５２ＣＯＤｃｒ・ＡＴ
Ｐ負荷＋１８２．６ …（２） ここで、相関関数ｒ＝−０．８９７７、サンプリング数
ｎ＝３０である。
Ｐ負荷＋１８２．６ …（２） ここで、相関関数ｒ＝−０．８９７７、サンプリング数
ｎ＝３０である。
【００２６】ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＝０．７７０
４ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋０．０１６ …（３）こ
こで、ｒ＝０．９９２７、ｎ＝２３である。
４ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋０．０１６ …（３）こ
こで、ｒ＝０．９９２７、ｎ＝２３である。
【００２７】
ＯＲＰ＝３３．４１ＡＴＰ−６５．６ …（４）ここ
でｒ＝０．８５７５、ｎ＝２３である。
でｒ＝０．８５７５、ｎ＝２３である。
【００２８】ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＝−０．０５
８８６ＡＴＰ＋０．４４８６ …（５）ここで、ｒ＝
−０．７８８２、ｎ＝２４である。
８８６ＡＴＰ＋０．４４８６ …（５）ここで、ｒ＝
−０．７８８２、ｎ＝２４である。
【００２９】図２はＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＯＲＰの
関係を示し、図３はＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と（ＣＯＤ
ｃｒ除去速度／ＡＴＰ）の関係を示す。また、図４はＡ
ＴＰとＯＲＰの関係を示し、図５はＡＴＰと（ＣＯＤｃ
ｒ除去速度／ＡＴＰ）の関係を示す。
関係を示し、図３はＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と（ＣＯＤ
ｃｒ除去速度／ＡＴＰ）の関係を示す。また、図４はＡ
ＴＰとＯＲＰの関係を示し、図５はＡＴＰと（ＣＯＤｃ
ｒ除去速度／ＡＴＰ）の関係を示す。
【００３０】ＯＲＰの測定値より（２）（３）式を用い
てＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰが算出される。さらに（
４）式あるいは（５）式を用いることにより、ＡＴＰが
算出される。ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，ＡＴＰの推
定値およびＭＬＳＳの測定値（１）式に代入すれば曝気
風量が算出される。該システムではＯＲＰ，ＭＬＳＳの
測定値のみから曝気風量が算出でき、フィードフォワー
ド方式の曝気風量制御が行われる。さらに曝気槽後段に
おいてＤＯを測定し、既存のＤＯ一定フィードバック制
御機構と組合わせることにより、曝気槽の酸素消費量の
管理をより高精度に行うことが可能である。
てＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰが算出される。さらに（
４）式あるいは（５）式を用いることにより、ＡＴＰが
算出される。ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，ＡＴＰの推
定値およびＭＬＳＳの測定値（１）式に代入すれば曝気
風量が算出される。該システムではＯＲＰ，ＭＬＳＳの
測定値のみから曝気風量が算出でき、フィードフォワー
ド方式の曝気風量制御が行われる。さらに曝気槽後段に
おいてＤＯを測定し、既存のＤＯ一定フィードバック制
御機構と組合わせることにより、曝気槽の酸素消費量の
管理をより高精度に行うことが可能である。
【００３１】活性汚泥処理における曝気槽ＯＲＰの最適
範囲は６０〜１２０ｍＶと言われており、これに相当す
るＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷は０．１５から０．３ｋｇ／
ｍ・ｍｏｌｅ・日，ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰは０．
１３〜０．２５ｋｇ／ｍ・ｍｏｌｅ・日，ＡＴＰは４〜
６μｍｏｌｅ／Ｌである。
範囲は６０〜１２０ｍＶと言われており、これに相当す
るＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷は０．１５から０．３ｋｇ／
ｍ・ｍｏｌｅ・日，ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰは０．
１３〜０．２５ｋｇ／ｍ・ｍｏｌｅ・日，ＡＴＰは４〜
６μｍｏｌｅ／Ｌである。
【００３２】ＯＲＰの制御目標値を選定して計算式（１
）〜（５）により曝気風量Ｇｓを算出することも可能で
ありこのようなフィードフォワード曝気風量制御と既存
のＤＯ一定フィードバック制御機構の組合わせも考えら
れる。
）〜（５）により曝気風量Ｇｓを算出することも可能で
ありこのようなフィードフォワード曝気風量制御と既存
のＤＯ一定フィードバック制御機構の組合わせも考えら
れる。
【００３３】
【発明の効果】本発明は、上述の如くであって、ＯＲＰ
，ＭＬＳＳ，ＡＴＰの測定値を用いた曝気風量制御フィ
ードフォワード制御システムは、ＡＴＰ測定に問題があ
りやや実用性に乏しいのに対して本発明のシステムはＡ
ＴＰ測定を省略してあり、ＯＲＰとＭＬＳＳを測定する
だけで制御ができ、自動測定が容易であり測定機器の価
格も比較的安価であるので、実用性が高い曝気風量制御
システムと言える。
，ＭＬＳＳ，ＡＴＰの測定値を用いた曝気風量制御フィ
ードフォワード制御システムは、ＡＴＰ測定に問題があ
りやや実用性に乏しいのに対して本発明のシステムはＡ
ＴＰ測定を省略してあり、ＯＲＰとＭＬＳＳを測定する
だけで制御ができ、自動測定が容易であり測定機器の価
格も比較的安価であるので、実用性が高い曝気風量制御
システムと言える。
【００３４】また、曝気槽は通常、前段から後段にかけ
てＯＲＰ，ＤＯが上昇していく。これは前段の方がＦ／
Ｍ比が高く、酸素消費速度が大きく、硝化が進行しにく
いのに対して、後段の方がＦ／Ｍ比が低く、酸素消費速
度が小さく硝化が進行しやすいためである。曝気槽の各
段毎にＯＲＰ計を設置すれば各段毎にＦ／Ｍ比に応じた
必要最小限の曝気風量とすることができる。さらに、Ｏ
ＲＰ計を多数設置することが困難な場合には前段に設置
する。本システムにより生じる効果として処理水質の向
上と曝気に要する電力の節減ができる。
てＯＲＰ，ＤＯが上昇していく。これは前段の方がＦ／
Ｍ比が高く、酸素消費速度が大きく、硝化が進行しにく
いのに対して、後段の方がＦ／Ｍ比が低く、酸素消費速
度が小さく硝化が進行しやすいためである。曝気槽の各
段毎にＯＲＰ計を設置すれば各段毎にＦ／Ｍ比に応じた
必要最小限の曝気風量とすることができる。さらに、Ｏ
ＲＰ計を多数設置することが困難な場合には前段に設置
する。本システムにより生じる効果として処理水質の向
上と曝気に要する電力の節減ができる。
【図１】本発明の実施例による活性汚泥処理制御装置の
ブロック図。
ブロック図。
【図２】ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＯＲＰの関係を示す
特性図。
特性図。
【図３】ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と（ＣＯＤｃｒ除去速
度／ＡＴＰ）の関係を示す特性図。
度／ＡＴＰ）の関係を示す特性図。
【図４】ＡＴＰとＯＲＰの関係を示す特性図。
【図５】ＡＴＰと（ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ）の関
係を示す特性図。
係を示す特性図。
【図６】従来の活性汚泥処理制御装置のブロック図。
１…曝気槽、２…ＤＯ計、３…第１の演算制御装置、４
…第１の送風機、５…ＯＲＰ計、６…ＭＬＳＳ計、７…
第２の演算制御装置、８…第２の送風機。
…第１の送風機、５…ＯＲＰ計、６…ＭＬＳＳ計、７…
第２の演算制御装置、８…第２の送風機。
Claims (1)
- 【請求項１】 曝気槽の水質因子を測定し、この水質
因子を基に演算して前記曝気槽へ送風する送風機を制御
する活性汚泥処理制御装置において、前記曝気槽に設置
された溶存酸素計とこの溶存酸素計よりも前記曝気槽の
前後部に設置された酸化還元電位計および活性汚泥濃度
計からなる水質因子測定手段と、この水質因子測定手段
の前記溶存酸素計の測定値と設定された溶存酸素設定値
との偏差値を基に曝気風量を算出しこの算出された送風
量を基に送風機を制御する第１の演算制御手段と、前記
水質因子測定手段の酸化還元電位計の測定値および活性
汚泥濃度計の測定値を基に曝気風量を算出しこの算出さ
れた送風量を基に送風機を制御する第２の演算制御手段
によって構成したことを特徴とする活性汚泥処理制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3070206A JPH04305297A (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 活性汚泥処理制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3070206A JPH04305297A (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 活性汚泥処理制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04305297A true JPH04305297A (ja) | 1992-10-28 |
Family
ID=13424820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3070206A Pending JPH04305297A (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 活性汚泥処理制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04305297A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004097962A (ja) * | 2002-09-10 | 2004-04-02 | Nippon Steel Corp | 汚染土壌の浄化方法 |
| JPWO2013132612A1 (ja) * | 2012-03-07 | 2015-07-30 | 日本アルシー株式会社 | 活性汚泥処理方法および該方法を用いる既存排水処理設備の改修方法 |
| CN114291912A (zh) * | 2022-01-07 | 2022-04-08 | 北京首创生态环保集团股份有限公司 | 基于生物数学模型的污水处理曝气系统改造方法 |
-
1991
- 1991-04-03 JP JP3070206A patent/JPH04305297A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004097962A (ja) * | 2002-09-10 | 2004-04-02 | Nippon Steel Corp | 汚染土壌の浄化方法 |
| JPWO2013132612A1 (ja) * | 2012-03-07 | 2015-07-30 | 日本アルシー株式会社 | 活性汚泥処理方法および該方法を用いる既存排水処理設備の改修方法 |
| US9446972B2 (en) | 2012-03-07 | 2016-09-20 | Japan Alsi Co., Ltd. | Activated sludge treatment method, and method for upgrading existing waste water treatment equipment using said method |
| CN114291912A (zh) * | 2022-01-07 | 2022-04-08 | 北京首创生态环保集团股份有限公司 | 基于生物数学模型的污水处理曝气系统改造方法 |
| CN114291912B (zh) * | 2022-01-07 | 2022-10-21 | 北京首创生态环保集团股份有限公司 | 基于生物数学模型的污水处理曝气系统改造方法 |
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