JPH04235797A - 活性汚泥処理制御方法 - Google Patents
活性汚泥処理制御方法Info
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- JPH04235797A JPH04235797A JP3002416A JP241691A JPH04235797A JP H04235797 A JPH04235797 A JP H04235797A JP 3002416 A JP3002416 A JP 3002416A JP 241691 A JP241691 A JP 241691A JP H04235797 A JPH04235797 A JP H04235797A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は下水等の活性汚泥処理に
用いて有効な活性汚泥処理制御方法に関するものである
。
用いて有効な活性汚泥処理制御方法に関するものである
。
【０００２】
【従来の技術】近年、下水の活性汚泥処理システムの自
動化，最適化に関する研究が進み、実用化されてきてい
る。この対象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベル
の管理に大別される。前者は送風量を操作因子とした制
御であり、後者は余剰汚泥量あるいは返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
動化，最適化に関する研究が進み、実用化されてきてい
る。この対象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベル
の管理に大別される。前者は送風量を操作因子とした制
御であり、後者は余剰汚泥量あるいは返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
【０００３】これらの制御を行うための水質センサーと
してＤＯ計（溶存酸素濃度計），ＭＬＳＳ計（混液浮遊
物濃度計）などが一般的に用いられている。さらに最近
では酸素消費量を測定するセンサーとしてＲｒ計（呼吸
速度計），ＡＴＵ−Ｒｒ計（アリルチオ尿素呼吸速度計
）が開発されている。ＡＴＵ−Ｒｒ計はＡＴＵ（アリル
リチオ尿素）を添加して硝化菌の活性を阻害して硝化を
抑制することにより有機物基質の酸化のみに関係する酸
素消費速度（呼吸速度）を測定するものである。
してＤＯ計（溶存酸素濃度計），ＭＬＳＳ計（混液浮遊
物濃度計）などが一般的に用いられている。さらに最近
では酸素消費量を測定するセンサーとしてＲｒ計（呼吸
速度計），ＡＴＵ−Ｒｒ計（アリルチオ尿素呼吸速度計
）が開発されている。ＡＴＵ−Ｒｒ計はＡＴＵ（アリル
リチオ尿素）を添加して硝化菌の活性を阻害して硝化を
抑制することにより有機物基質の酸化のみに関係する酸
素消費速度（呼吸速度）を測定するものである。
【０００４】一方、活性汚泥中のＡＴＰ（アデノミン−
３−リン酸）を生物発光法により測定する技術が開発さ
れてきており他の水質因子との相関関係を論じた報告が
なされている。ＡＴＰの低下は曝気槽の処理性能の低下
に関連づけられるが、ＡＴＰの水質指標としての有用性
はまだ認識されていないのが現状である。
３−リン酸）を生物発光法により測定する技術が開発さ
れてきており他の水質因子との相関関係を論じた報告が
なされている。ＡＴＰの低下は曝気槽の処理性能の低下
に関連づけられるが、ＡＴＰの水質指標としての有用性
はまだ認識されていないのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】下水の活性汚泥処理で
は活性汚泥（微生物Ｍ）と廃水中の有機物（食物Ｆ）の
比、すなわちＦ／Ｍ比を一定範囲に制御することが処理
水質を安定化するのに必要なことである。現在Ｆ／Ｍ比
の代表的な表現方式として、微生物濃度としてはＭＬＳ
Ｓ，有機物濃度にはＢＯＤを用いたＢＯＤ・ＭＬＳＳ負
荷がある。しかしながらＢＯＤの測定に長時間を要する
ことから、活性汚泥処理制御に用いるには不便である。
は活性汚泥（微生物Ｍ）と廃水中の有機物（食物Ｆ）の
比、すなわちＦ／Ｍ比を一定範囲に制御することが処理
水質を安定化するのに必要なことである。現在Ｆ／Ｍ比
の代表的な表現方式として、微生物濃度としてはＭＬＳ
Ｓ，有機物濃度にはＢＯＤを用いたＢＯＤ・ＭＬＳＳ負
荷がある。しかしながらＢＯＤの測定に長時間を要する
ことから、活性汚泥処理制御に用いるには不便である。
【０００６】Ｆ／Ｍ比制御方式として現在実用化されて
いるＳＲＴ制御ではＳＲＴ（汚泥滞留時間）が定常状態
ではＦ／Ｍ比に依存することからＳＲＴを一定にするこ
とにより、Ｆ／Ｍ比を制御している。しかしながら、流
入水の水質および流量の短期間の変動に対してはＳＲＴ
制御によりＦ／Ｍ比を制御することは困難である。また
現在までＦ／Ｍ比を迅速かつ高精度で直接測定できるセ
ンサーも知られていない。
いるＳＲＴ制御ではＳＲＴ（汚泥滞留時間）が定常状態
ではＦ／Ｍ比に依存することからＳＲＴを一定にするこ
とにより、Ｆ／Ｍ比を制御している。しかしながら、流
入水の水質および流量の短期間の変動に対してはＳＲＴ
制御によりＦ／Ｍ比を制御することは困難である。また
現在までＦ／Ｍ比を迅速かつ高精度で直接測定できるセ
ンサーも知られていない。
【０００７】ＲｒおよびＡＴＵ−Ｒｒと有機物容積負荷
（ＢＯＤ容積負荷，ＣＯＤ容積負荷）との相関関係を利
用してＦ／Ｍ比を測定することは可能であるが、呼吸速
度はＦ／Ｍ比以外に温度などの因子の影響を受け、推定
の精度があまり高くないので、有用性が高いＦ／Ｍ比推
定方法とは言えない。またＦ／Ｍ比から流入水質を推定
できるが、処理水質をも推定する方法は知られていない
。
（ＢＯＤ容積負荷，ＣＯＤ容積負荷）との相関関係を利
用してＦ／Ｍ比を測定することは可能であるが、呼吸速
度はＦ／Ｍ比以外に温度などの因子の影響を受け、推定
の精度があまり高くないので、有用性が高いＦ／Ｍ比推
定方法とは言えない。またＦ／Ｍ比から流入水質を推定
できるが、処理水質をも推定する方法は知られていない
。
【０００８】活性汚泥処理におけるＦ／Ｍ比の表現方式
として従来のＢＯＤ・ＭＬＳＳ負荷に代われるものとし
てＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を用いることが考えられる。 これは曝気槽内ＡＴＰ当量数当たり１日に流入するＣＯ
Ｄｃｒをｋｇ数で表したものであるが、ＣＯＤｃｒおよ
びＡＴＰは現状ではオンライン自動計測が不可能であり
測定に２〜３時間を要するので、まだまだ実用的なＦ／
Ｍ比表現方式とは言えない。
として従来のＢＯＤ・ＭＬＳＳ負荷に代われるものとし
てＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を用いることが考えられる。 これは曝気槽内ＡＴＰ当量数当たり１日に流入するＣＯ
Ｄｃｒをｋｇ数で表したものであるが、ＣＯＤｃｒおよ
びＡＴＰは現状ではオンライン自動計測が不可能であり
測定に２〜３時間を要するので、まだまだ実用的なＦ／
Ｍ比表現方式とは言えない。
【０００９】また、活性汚泥処理におけるＦ／Ｍ比の表
現方式の一つであるＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と曝気槽の
ＡＴＵ−ＲｒおよびＡＴＰ濃度からＦ／Ｍ比を推定する
方法および流入水ＣＯＤｃｒと処理水ＣＯＤｃｒを推定
する方法が考えられるとこれらの方法は実験データの相
関解析によりＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ，ＣＯＤｃｒ・ＡＴ
Ｐ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの三者の間に
認められた相関関係を利用するものであり、ＡＴＵ−Ｒ
ｒのオンライン自動計測機が比較的高価であること、Ａ
ＴＰのオンライン自動計測機が今のところ開発されてお
らず、手分析による測定に頼らざるを得ず測定に１時間
程度を要するという不利があることがあげられる。ＡＴ
ＰはＳＲＴ一定条件下では毒物の流入がない限り、急激
な変化は観察されないことから１日１回程度の頻度で測
定を行えばＦ／Ｍ比推定の算出用データとして使用可能
であるが、ＡＴＰが急激に変化した場合は、Ｆ／Ｍ比推
定が不可能となるという問題点がある。したがって、Ａ
ＴＰの測定を省略して、安価なオンライン自動計測機に
よりＦ／Ｍ比を推定できれば、より有効性が高いＦ／Ｍ
比推定システムとなる。
現方式の一つであるＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と曝気槽の
ＡＴＵ−ＲｒおよびＡＴＰ濃度からＦ／Ｍ比を推定する
方法および流入水ＣＯＤｃｒと処理水ＣＯＤｃｒを推定
する方法が考えられるとこれらの方法は実験データの相
関解析によりＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ，ＣＯＤｃｒ・ＡＴ
Ｐ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの三者の間に
認められた相関関係を利用するものであり、ＡＴＵ−Ｒ
ｒのオンライン自動計測機が比較的高価であること、Ａ
ＴＰのオンライン自動計測機が今のところ開発されてお
らず、手分析による測定に頼らざるを得ず測定に１時間
程度を要するという不利があることがあげられる。ＡＴ
ＰはＳＲＴ一定条件下では毒物の流入がない限り、急激
な変化は観察されないことから１日１回程度の頻度で測
定を行えばＦ／Ｍ比推定の算出用データとして使用可能
であるが、ＡＴＰが急激に変化した場合は、Ｆ／Ｍ比推
定が不可能となるという問題点がある。したがって、Ａ
ＴＰの測定を省略して、安価なオンライン自動計測機に
よりＦ／Ｍ比を推定できれば、より有効性が高いＦ／Ｍ
比推定システムとなる。
【００１０】本発明は上述の問題点に鑑みてなされたも
ので、その目的は、曝気槽に流入される流入水のＣＯＤ
ｃｒの値と流入水量，曝気槽内のＡＴＰ値，ＯＲＰ値を
基にＦ／Ｍ値を推定することにより、高性能な活性汚泥
処理制御方法を提供することである。
ので、その目的は、曝気槽に流入される流入水のＣＯＤ
ｃｒの値と流入水量，曝気槽内のＡＴＰ値，ＯＲＰ値を
基にＦ／Ｍ値を推定することにより、高性能な活性汚泥
処理制御方法を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、曝気槽に流入される流入水の２クロム酸化
カリウムによる酸素消費量であるＣＯＤｃｒの値と流量
値，曝気槽１内のアデノミン−３−リン酸であるＡＴＰ
の値，酸化還元電位であるＯＲＰ値を基に演算を実行し
、この演算値に基づいて活性汚泥の微生物Ｍと廃水中の
有機物Ｆの比であるＦ／Ｍ比を推定する。
するために、曝気槽に流入される流入水の２クロム酸化
カリウムによる酸素消費量であるＣＯＤｃｒの値と流量
値，曝気槽１内のアデノミン−３−リン酸であるＡＴＰ
の値，酸化還元電位であるＯＲＰ値を基に演算を実行し
、この演算値に基づいて活性汚泥の微生物Ｍと廃水中の
有機物Ｆの比であるＦ／Ｍ比を推定する。
【００１２】
【作用】曝気槽に流入されるＣＯＤｃｒ値と流入量と、
曝気槽内のＯＲＰ値，ＡＴＰ値およびＭＬＳＳ値を基に
演算装置は所定の演算を実行し、この演算結果を基に推
定処理部がＦ／Ｍ比である種々の因子を推定する。
曝気槽内のＯＲＰ値，ＡＴＰ値およびＭＬＳＳ値を基に
演算装置は所定の演算を実行し、この演算結果を基に推
定処理部がＦ／Ｍ比である種々の因子を推定する。
【００１３】
【実施例】以下に本発明の実施例を図１から図３を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
【００１４】図１は本発明の実施例による活性汚泥処理
制御方法を実施するためのＦ／Ｍ比推定システムを示す
もので、図１において１は曝気槽、２は沈澱池、３は演
算装置、４は推定処理部である。
制御方法を実施するためのＦ／Ｍ比推定システムを示す
もので、図１において１は曝気槽、２は沈澱池、３は演
算装置、４は推定処理部である。
【００１５】図１のシステムによれば、流入水が曝気槽
１に導かれ、この曝気槽１で曝気された後に沈澱池２に
導かれる。沈澱池２では汚泥を沈澱させた後に処理水と
して後段に排出される。沈澱した汚泥は曝気槽１に返送
汚泥として返送されると共に余剰汚泥として排出される
。
１に導かれ、この曝気槽１で曝気された後に沈澱池２に
導かれる。沈澱池２では汚泥を沈澱させた後に処理水と
して後段に排出される。沈澱した汚泥は曝気槽１に返送
汚泥として返送されると共に余剰汚泥として排出される
。
【００１６】演算装置３は曝気槽１に流入される以前の
流入水のＣＯＤｃｒ（２クロム酸カリウムによる酸素消
費量）の値と流量値，曝気槽１内のＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の値，ＡＴＵ−Ｒｒ（アリルチオ尿素呼
吸速度）値およびＭＬＳＳ（活性汚泥濃度）値，および
余剰汚泥のＡＴＰ値を入力として所定の演算を実行し、
この演算結果に基づいて推定処理部４が所要の推定を行
う。
流入水のＣＯＤｃｒ（２クロム酸カリウムによる酸素消
費量）の値と流量値，曝気槽１内のＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の値，ＡＴＵ−Ｒｒ（アリルチオ尿素呼
吸速度）値およびＭＬＳＳ（活性汚泥濃度）値，および
余剰汚泥のＡＴＰ値を入力として所定の演算を実行し、
この演算結果に基づいて推定処理部４が所要の推定を行
う。
【００１７】すなわち、図２に示すように、演算装置３
はＯＲＰ計５の計測データを入力とする第１の計測デー
タ演算部３ａと、ＡＴＰ濃度計６の計測データ，流入水
量計７の計測データ，ＭＬＳＳ計８の計測データを入力
とする第２の計測データ演算部３ｂからなり、推定処理
部４は第１の計測データ演算部３ａの演算データを基に
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を推定する第１の推定処理部４
ａと、ＡＴＰ濃度計６の計測データ，流入水量計７の計
測データ，ＭＬＳＳ計８の計測データおよび第１の推定
処理部４ａの推定結果を基に第２の計測データ演算部３
ｂにより演算された演算データを入力としてＣＯＤｃｒ
・ＭＬＳＳ負荷，流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒを推定処理する第２の推定処理部４ｂによって構成
される。
はＯＲＰ計５の計測データを入力とする第１の計測デー
タ演算部３ａと、ＡＴＰ濃度計６の計測データ，流入水
量計７の計測データ，ＭＬＳＳ計８の計測データを入力
とする第２の計測データ演算部３ｂからなり、推定処理
部４は第１の計測データ演算部３ａの演算データを基に
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を推定する第１の推定処理部４
ａと、ＡＴＰ濃度計６の計測データ，流入水量計７の計
測データ，ＭＬＳＳ計８の計測データおよび第１の推定
処理部４ａの推定結果を基に第２の計測データ演算部３
ｂにより演算された演算データを入力としてＣＯＤｃｒ
・ＭＬＳＳ負荷，流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒを推定処理する第２の推定処理部４ｂによって構成
される。
【００１８】人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実
験においてＳＲＴ（汚泥滞留時間）一定制御（４日およ
び１０日）条件下で流入水ＣＯＤ，処理水ＣＯＤ，曝気
槽のＡＴＰおよびＯＲＰなどを測定した結果、ＯＲＰ，
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速度／Ａ
ＴＰの三者間に相関関係が認められ、関係式（１）から
（３）が得られた。
験においてＳＲＴ（汚泥滞留時間）一定制御（４日およ
び１０日）条件下で流入水ＣＯＤ，処理水ＣＯＤ，曝気
槽のＡＴＰおよびＯＲＰなどを測定した結果、ＯＲＰ，
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速度／Ａ
ＴＰの三者間に相関関係が認められ、関係式（１）から
（３）が得られた。
【００１９】
ＯＲＰ＝−４２７．５２ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋１８
２．６…（１）ここで、γ＝＋０．９９２７、水温は１
５から１７℃、ＳＲＴは４日，１０日ＣＯＤｃｒ除去速
度／ＡＴＰ＝０．７７０４×ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋
０．０１６…（２） ここで、ｒ＝＋０．９９２７、水温は１５から１７℃、
ＳＲＴは４日，１０日である。
２．６…（１）ここで、γ＝＋０．９９２７、水温は１
５から１７℃、ＳＲＴは４日，１０日ＣＯＤｃｒ除去速
度／ＡＴＰ＝０．７７０４×ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋
０．０１６…（２） ここで、ｒ＝＋０．９９２７、水温は１５から１７℃、
ＳＲＴは４日，１０日である。
【００２０】
ＯＲＰ＝−４２５．６ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＋１
６０…（３）ｒ＝−０．７４５９、水温は１５から２７
℃、ＳＲＴは４日，１０日である。
６０…（３）ｒ＝−０．７４５９、水温は１５から２７
℃、ＳＲＴは４日，１０日である。
【００２１】さらに、演算装置３は、ＯＲＰを測定して
（１）式よりＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を算出すると共に
、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と流入水量およびＡＴＰ測定
値より（４）式によって流入水ＣＯＤｃｒを算出する。
（１）式よりＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を算出すると共に
、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と流入水量およびＡＴＰ測定
値より（４）式によって流入水ＣＯＤｃｒを算出する。
【００２２】
流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）＝｛ＣＯＤｃｒ・Ａ
ＴＰ負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｍ・ｍｏｌｅ・日）×曝
気槽ＡＴＰ濃度（ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ３）×曝気槽容量（
ｍ３）｝／｛１日当たり流入水量×１０−３（ｍ３／日
）｝ …（４）処理水ＣＯＤｃｒはＣＯＤｃｒ・ＡＴ
Ｐ負荷から（１）式によりあるいはＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴ
Ｐから（２）式によりＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰを算
出しＡＴＰを乗じてＣＯＤｃｒ除去速度を算出し、ＣＯ
Ｄｃｒ除去速度と流入水ＣＯＤｃｒを（５）式に代入し
て算出される。
ＴＰ負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｍ・ｍｏｌｅ・日）×曝
気槽ＡＴＰ濃度（ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ３）×曝気槽容量（
ｍ３）｝／｛１日当たり流入水量×１０−３（ｍ３／日
）｝ …（４）処理水ＣＯＤｃｒはＣＯＤｃｒ・ＡＴ
Ｐ負荷から（１）式によりあるいはＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴ
Ｐから（２）式によりＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰを算
出しＡＴＰを乗じてＣＯＤｃｒ除去速度を算出し、ＣＯ
Ｄｃｒ除去速度と流入水ＣＯＤｃｒを（５）式に代入し
て算出される。
【００２３】
処理水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）＝流入水ＣＯＤｃｒ
（ｍｇ／ｌ）−｛ＣＯＤｃｒ除去速度（ｋｇ・ＣＯＤｃ
ｒ／ｍ３・日）×曝気槽容量（ｍ３）／｛流入水量×１
０−３（ｍ３／１日｝…（５） また、ＭＬＳＳの測
定値と流入水ＣＯＤｃｒより、ＣＯＤｃｒ容積負荷とＣ
ＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷は（６），（７）式により算出
される。
（ｍｇ／ｌ）−｛ＣＯＤｃｒ除去速度（ｋｇ・ＣＯＤｃ
ｒ／ｍ３・日）×曝気槽容量（ｍ３）／｛流入水量×１
０−３（ｍ３／１日｝…（５） また、ＭＬＳＳの測
定値と流入水ＣＯＤｃｒより、ＣＯＤｃｒ容積負荷とＣ
ＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷は（６），（７）式により算出
される。
【００２４】
ＣＯＤｃｒ容積負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｍ３・日
）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）×流入水量×１０
−３（ｍ３／日｝／曝気槽容積（ｍ３）…（６） Ｃ
ＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｋｇ・Ｍ
ＬＳＳ・日）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）×流入
水量（ｍ３／日）｝／｛曝気槽ＭＬＳＳ（ｍｇ／ｌ）×
曝気槽容積×１０−３（ｍ３）｝…（７）以上のように
して、ＯＲＰの計測値より第１の計測データ演算部３ａ
においてＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷がまず算出される。次
にＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＡＴＰ濃度，流入量，ＭＬ
ＳＳなどから第２の計測データ演算部３ｂにおいてＣＯ
Ｄｃｒ・ＭＬＳＳ負荷，流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水
ＣＯＤｃｒが算出される。図３はＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負
荷とＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの関係を示す。
）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）×流入水量×１０
−３（ｍ３／日｝／曝気槽容積（ｍ３）…（６） Ｃ
ＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｋｇ・Ｍ
ＬＳＳ・日）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）×流入
水量（ｍ３／日）｝／｛曝気槽ＭＬＳＳ（ｍｇ／ｌ）×
曝気槽容積×１０−３（ｍ３）｝…（７）以上のように
して、ＯＲＰの計測値より第１の計測データ演算部３ａ
においてＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷がまず算出される。次
にＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＡＴＰ濃度，流入量，ＭＬ
ＳＳなどから第２の計測データ演算部３ｂにおいてＣＯ
Ｄｃｒ・ＭＬＳＳ負荷，流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水
ＣＯＤｃｒが算出される。図３はＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負
荷とＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの関係を示す。
【００２５】負荷と基質除去速度およびＯＲＰとの相関
係数を表１に示す。
係数を表１に示す。
【００２６】負荷の表現方法としてＣＯＤｃｒ容積負荷
，ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷，ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷
の３種類をあげたが、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷が、ＯＲ
ＰおよびＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰとの相関が高いこ
とがわかる。なお表１は人工下水を用いた活性汚泥処理
室内連続実験のデータを用いて最小自乗法により算出し
たものである。
，ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷，ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷
の３種類をあげたが、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷が、ＯＲ
ＰおよびＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰとの相関が高いこ
とがわかる。なお表１は人工下水を用いた活性汚泥処理
室内連続実験のデータを用いて最小自乗法により算出し
たものである。
【００２７】
【表１】
【００２８】本法では、ＯＲＰよりＦ／Ｍ比の一つの表
現方式であるＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷が比較的広い温度
範囲において推定可能である。ＯＲＰ計は比較的安価で
あり、オンライン自動計測により流入水質の短時間内の
変化に対して迅速に応答しうる。流入水ＣＯＤｃｒを推
定するためにはＡＴＰを測定しなければならず、ＡＴＰ
は今のところ、オンライン自動計測装置はなく手分析に
頼らざるを得ず測定に１時間程度を要するという不利が
あるが、ＳＲＴ一定条件下では毒物の流入がない限り急
激な変化は観察されないことから、１日１回程度の頻度
で測定を行えば、流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒ推定のためのデータとして使用可能である。本法は
Ｆ／Ｍ比推定以外に処理水ＣＯＤｃｒの推定が可能であ
るという特徴を有する。
現方式であるＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷が比較的広い温度
範囲において推定可能である。ＯＲＰ計は比較的安価で
あり、オンライン自動計測により流入水質の短時間内の
変化に対して迅速に応答しうる。流入水ＣＯＤｃｒを推
定するためにはＡＴＰを測定しなければならず、ＡＴＰ
は今のところ、オンライン自動計測装置はなく手分析に
頼らざるを得ず測定に１時間程度を要するという不利が
あるが、ＳＲＴ一定条件下では毒物の流入がない限り急
激な変化は観察されないことから、１日１回程度の頻度
で測定を行えば、流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒ推定のためのデータとして使用可能である。本法は
Ｆ／Ｍ比推定以外に処理水ＣＯＤｃｒの推定が可能であ
るという特徴を有する。
【００２９】
【発明の効果】本発明は、上述の如くであって、曝気槽
に流入されるＣＯＤｃｒ値と流量値，曝気槽内のＡＴＵ
−Ｒｒ値およびＡＴＰ値を基に演算処理してＦ／Ｍ比を
推定するものであるから、高性能な活性汚泥処理を実行
することができる。
に流入されるＣＯＤｃｒ値と流量値，曝気槽内のＡＴＵ
−Ｒｒ値およびＡＴＰ値を基に演算処理してＦ／Ｍ比を
推定するものであるから、高性能な活性汚泥処理を実行
することができる。
【図１】本発明の実施例による活性汚泥処理制御方法を
実行するためのブロック図。
実行するためのブロック図。
【図２】図１の活性汚泥処理方法の説明用ブロック図。
【図３】ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と曝気槽ＯＲＰの関係
を示す特性図。
を示す特性図。
１…曝気槽
２…沈澱池
３…演算装置
３ａ…第１の計測データ演算部
３ｂ…第２の計測データ演算部
４…推定処理部
４ａ…第１の推定部
４ｂ…第２の推定部
Claims (3)
- 【請求項１】 曝気槽に流入される流入水の２クロム
酸化カリウムによる酸素消費量であるＣＯＤｃｒの値と
流量値，曝気槽内のアデノミン−３−リン酸であるＡＴ
Ｐの値，酸化還元電位であるＯＲＰ値を基に演算を実行
し、この演算値に基づいてＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を算
出し、活性汚泥の微生物Ｍと廃水中の有機物Ｆの比であ
るＦ／Ｍ比を推定することを特徴とする活性汚泥処理制
御方法。 - 【請求項２】 曝気槽におけるＯＲＰを測定し、この
ＯＲＰ値よりＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を算出することを
特徴とする活性汚泥処理制御方法。 - 【請求項３】 曝気槽におけるＯＲＰを基に算出した
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と、ＡＴＰ濃度と流入水量およ
びＭＬＳＳを基に演算して、ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷
流入水のＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤｃｒを推定する
ことを特徴とする活性汚泥処理制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3002416A JPH04235797A (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 活性汚泥処理制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3002416A JPH04235797A (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 活性汚泥処理制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04235797A true JPH04235797A (ja) | 1992-08-24 |
Family
ID=11528648
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3002416A Pending JPH04235797A (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | 活性汚泥処理制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04235797A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008035710A1 (fr) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Procédé d'élimination d'eaux usées |
-
1991
- 1991-01-14 JP JP3002416A patent/JPH04235797A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008035710A1 (fr) * | 2006-09-21 | 2008-03-27 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Procédé d'élimination d'eaux usées |
| AU2007298198B2 (en) * | 2006-09-21 | 2010-06-10 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Method of wastewater disposal |
| US8097161B2 (en) | 2006-09-21 | 2012-01-17 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Wastewater treatment method |
| JP5208750B2 (ja) * | 2006-09-21 | 2013-06-12 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 廃水の処理方法 |
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