JP3072650B2 - 活性汚泥処理制御装置 - Google Patents
活性汚泥処理制御装置Info
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- JP3072650B2 JP3072650B2 JP604591A JP604591A JP3072650B2 JP 3072650 B2 JP3072650 B2 JP 3072650B2 JP 604591 A JP604591 A JP 604591A JP 604591 A JP604591 A JP 604591A JP 3072650 B2 JP3072650 B2 JP 3072650B2
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- JP
- Japan
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- activated sludge
- meter
- atp
- aeration tank
- aeration
- Prior art date
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は活性汚泥処理制御装置に
係り、特に曝気風量を制御する活性汚泥処理制御装置に
関するものである。
係り、特に曝気風量を制御する活性汚泥処理制御装置に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、下水処理システムの自動化、最適
化に関する研究が進み、実用化されてきている。この対
象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベルの管理に大
別される。ここで、前者の酸素消費量の管理は曝気風量
を操作因子とした制御であり、後者の汚泥レベルの管理
は余剰汚泥量を操作因子とした制御と返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
化に関する研究が進み、実用化されてきている。この対
象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベルの管理に大
別される。ここで、前者の酸素消費量の管理は曝気風量
を操作因子とした制御であり、後者の汚泥レベルの管理
は余剰汚泥量を操作因子とした制御と返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
【０００３】一般に、制御の目的は次のようにまとめる
ことができる。
ことができる。
【０００４】（１）良質かつ安定した処理水の確保。
【０００５】（２）処理コストの低減。
【０００６】（３）運転管理の簡略化等の省力化。
【０００７】図３は従来の活性汚泥処理制御装置におけ
る溶存酸素（ＤＯ）一定制御曝気風量制御システムを示
すもので、１は曝気槽、２は溶存酸素計（ＤＯ計）、３
はＤＯ計２の計測データを基に所定の演算を行う演算制
御部（ＣＰＵ）、４は演算制御部３の演算制御信号を基
に曝気槽１に空気を送る送風機である。
る溶存酸素（ＤＯ）一定制御曝気風量制御システムを示
すもので、１は曝気槽、２は溶存酸素計（ＤＯ計）、３
はＤＯ計２の計測データを基に所定の演算を行う演算制
御部（ＣＰＵ）、４は演算制御部３の演算制御信号を基
に曝気槽１に空気を送る送風機である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】図３に示す活性汚泥処
理制御装置の如き曝気風量を操作因子とするＤＯ一定制
御は上記（１）から（３）の目的を満たしており、実用
化されているが、次の点で改良すべき余地が残されてい
る。
理制御装置の如き曝気風量を操作因子とするＤＯ一定制
御は上記（１）から（３）の目的を満たしており、実用
化されているが、次の点で改良すべき余地が残されてい
る。
【０００９】すなわち、標準活性汚泥処理施設において
生物的脱リンを行う場合、通常，硝化を抑制した運転が
行われる。また雨水流入時など溶存酸素、温度が上昇し
てリンの除去率が低下する。このような場合、曝気槽の
前段においては送風量を絞り、ＤＯは０に近い状態とな
るのでＤＯ計を用いて送風量を操作因子としたＤＯ一定
制御を行うことはかなり困難である。また、通常、ＤＯ
一定制御においてはＤＯ計を中段か後段において代表点
として、設定値との偏差から送風量を操作するフィード
バック方式が採用されているので、曝気槽前段において
は負荷変動が激しい場合、ＤＯを一定に制御することは
困難である。
生物的脱リンを行う場合、通常，硝化を抑制した運転が
行われる。また雨水流入時など溶存酸素、温度が上昇し
てリンの除去率が低下する。このような場合、曝気槽の
前段においては送風量を絞り、ＤＯは０に近い状態とな
るのでＤＯ計を用いて送風量を操作因子としたＤＯ一定
制御を行うことはかなり困難である。また、通常、ＤＯ
一定制御においてはＤＯ計を中段か後段において代表点
として、設定値との偏差から送風量を操作するフィード
バック方式が採用されているので、曝気槽前段において
は負荷変動が激しい場合、ＤＯを一定に制御することは
困難である。
【００１０】要約すると、有機物除去のみを目的とした
場合は既存のＤＯ一定制御方式で充分であるが窒素やリ
ンの除去を目的とした場合は従来より精度の高いＤＯ制
御方式が必要であると言えよう。
場合は既存のＤＯ一定制御方式で充分であるが窒素やリ
ンの除去を目的とした場合は従来より精度の高いＤＯ制
御方式が必要であると言えよう。
【００１１】しかるに、活性汚泥処理における活性汚泥
（微生物、Ｍ）と廃水中の有機物（食物、Ｆ）の比、す
なわちＦ／Ｍの表現方式の一つである（ＣＯＤｃｒ・Ａ
ＴＰ負荷を曝気槽のＯＲＰ（酸化還元電位）から推定す
る方法が考えられる。この方法ではＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ
負荷、ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ、ＡＴＵ−Ｒｒ／Ａ
ＴＰの三者の間には相関関係があり、ＯＲＰ，ＡＴＵ−
Ｒｒ（アルリチオ尿素吸収速度），ＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の３つのうち２つを測定すれば、Ｆ／Ｍ
比の推定と同時に流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒを推定することが可能である。しかし、これらのＦ
／Ｍ比推定システムを活性汚泥処理の制御に利用した例
はまだ提案されていない。
（微生物、Ｍ）と廃水中の有機物（食物、Ｆ）の比、す
なわちＦ／Ｍの表現方式の一つである（ＣＯＤｃｒ・Ａ
ＴＰ負荷を曝気槽のＯＲＰ（酸化還元電位）から推定す
る方法が考えられる。この方法ではＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ
負荷、ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ、ＡＴＵ−Ｒｒ／Ａ
ＴＰの三者の間には相関関係があり、ＯＲＰ，ＡＴＵ−
Ｒｒ（アルリチオ尿素吸収速度），ＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の３つのうち２つを測定すれば、Ｆ／Ｍ
比の推定と同時に流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤ
ｃｒを推定することが可能である。しかし、これらのＦ
／Ｍ比推定システムを活性汚泥処理の制御に利用した例
はまだ提案されていない。
【００１２】本発明は上述の問題点に鑑みてなされたも
ので、その目的は、ＯＲＰ，ＭＬＳＳ，ＡＴＰおよびＤ
Ｏの各計測値を基に演算処理してＦ／Ｍを推定して送風
量を制御することにより、高性能な活性汚泥処理装置を
提供することである。
ので、その目的は、ＯＲＰ，ＭＬＳＳ，ＡＴＰおよびＤ
Ｏの各計測値を基に演算処理してＦ／Ｍを推定して送風
量を制御することにより、高性能な活性汚泥処理装置を
提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、曝気槽の水質因子を測定し、この水質因
子を演算して前記曝気槽へ送風する送風機を制御する活
性汚泥処理制御装置において、前記曝気槽の前段部に配
置された酸化還元電位計およびアデノミン−３−リン酸
計，前記曝気槽の中段部に配置された活性汚泥濃度計お
よび前記曝気槽の後段部に配置された溶存酸素計からな
る水質因子測定手段と、前記アデノミン−３−リン酸計
の計測値，酸化還元電位計の計測値，および溶存酸素計
の計測値を基に曝気風量を算出し、この算出された送風
量を基に前記送風機を制御する演算制御手段によって活
性汚泥処理制御装置を構成する。
成するために、曝気槽の水質因子を測定し、この水質因
子を演算して前記曝気槽へ送風する送風機を制御する活
性汚泥処理制御装置において、前記曝気槽の前段部に配
置された酸化還元電位計およびアデノミン−３−リン酸
計，前記曝気槽の中段部に配置された活性汚泥濃度計お
よび前記曝気槽の後段部に配置された溶存酸素計からな
る水質因子測定手段と、前記アデノミン−３−リン酸計
の計測値，酸化還元電位計の計測値，および溶存酸素計
の計測値を基に曝気風量を算出し、この算出された送風
量を基に前記送風機を制御する演算制御手段によって活
性汚泥処理制御装置を構成する。
【００１４】
【作用】ＯＲＰ，ＡＴＰ，ＭＬＳＳの測定値より関係式
によりＣＯＤｃｒ，ＡＴＰ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速
度を推定し、ＣＯＤｃｒ除去速度と呼吸速度の比例関係
に基づいてＤＯ一定制御下において実験的に得られたＣ
ＯＤｃｒ除去量と必要曝気風量の関係式により曝気風量
を算出する。
によりＣＯＤｃｒ，ＡＴＰ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速
度を推定し、ＣＯＤｃｒ除去速度と呼吸速度の比例関係
に基づいてＤＯ一定制御下において実験的に得られたＣ
ＯＤｃｒ除去量と必要曝気風量の関係式により曝気風量
を算出する。
【００１５】
【実施例】以下に本発明の実施例を図１と図２を参照し
ながら説明する。
ながら説明する。
【００１６】図１は本発明の実施例による活性汚泥処理
制御装置における曝気風量制御システムを示すもので、
１は曝気槽、２は溶存酸素計（ＤＯ計）、３は演算制御
装置、４は送風機、５は酸化還元電位計（ＯＲＰ計）、
６は活性汚泥濃度（ＭＬＳＳ）計、７はアデノミン−３
−リン酸（ＡＴＰ）計である。曝気槽１の前段にはＯＲ
Ｐ計５とＡＴＰ計７が配設され、曝気槽１の中段にはＭ
ＬＳＳ計６が、曝気槽１の後段にはＤＯ計２が配設され
ている。
制御装置における曝気風量制御システムを示すもので、
１は曝気槽、２は溶存酸素計（ＤＯ計）、３は演算制御
装置、４は送風機、５は酸化還元電位計（ＯＲＰ計）、
６は活性汚泥濃度（ＭＬＳＳ）計、７はアデノミン−３
−リン酸（ＡＴＰ）計である。曝気槽１の前段にはＯＲ
Ｐ計５とＡＴＰ計７が配設され、曝気槽１の中段にはＭ
ＬＳＳ計６が、曝気槽１の後段にはＤＯ計２が配設され
ている。
【００１７】上記構成の活性汚泥処理制御装置におい
て、曝気槽活性汚泥混液を採取してＡＴＰ計７によって
ＡＴＰ濃度を測定する。演算制御装置３は各計測機５，
６，７から出る計測値信号を入力して、演算式を用いて
曝気風量を演算し、送風機４に出力信号を発信する仕組
になっている。またＤＯ計２からの入力信号により、設
定ＤＯ値との偏差から曝気風量を演算し、送風機４に出
力信号を発信するようになっている。
て、曝気槽活性汚泥混液を採取してＡＴＰ計７によって
ＡＴＰ濃度を測定する。演算制御装置３は各計測機５，
６，７から出る計測値信号を入力して、演算式を用いて
曝気風量を演算し、送風機４に出力信号を発信する仕組
になっている。またＤＯ計２からの入力信号により、設
定ＤＯ値との偏差から曝気風量を演算し、送風機４に出
力信号を発信するようになっている。
【００１８】人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実
験において汚泥滞留時間（ＳＲＴ）一定制御（４日およ
び１０日）条件下、水温が１５から１７℃の範囲で、流
入水の２クロム酸化カリウムによる酸素消費量ＣＯＤｃ
ｒである流入水ＣＯＤｃｒ，処理水ＣＯＤｃｒ，曝気槽
のＯＲＰ，ＡＴＰ，ＡＴＵ−Ｒｒなどを測定した。その
結果、ＯＲＰ，ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷，ＣＯＤｃｒ除
去速度／ＡＴＰ，ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰの四者の間に相
関関係が認められ、関係式（１）〜（４）が得られた。
験において汚泥滞留時間（ＳＲＴ）一定制御（４日およ
び１０日）条件下、水温が１５から１７℃の範囲で、流
入水の２クロム酸化カリウムによる酸素消費量ＣＯＤｃ
ｒである流入水ＣＯＤｃｒ，処理水ＣＯＤｃｒ，曝気槽
のＯＲＰ，ＡＴＰ，ＡＴＵ−Ｒｒなどを測定した。その
結果、ＯＲＰ，ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷，ＣＯＤｃｒ除
去速度／ＡＴＰ，ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰの四者の間に相
関関係が認められ、関係式（１）〜（４）が得られた。
【００１９】ＯＲＰ＝−４２７.５２ＣＯＤｃｒ・ＡＴ
Ｐ負荷＋１８２.６…（１） ここで、相関係数ｒ＝−０.８９７７、サンプリング数
ｎ＝３０である。
Ｐ負荷＋１８２.６…（１） ここで、相関係数ｒ＝−０.８９７７、サンプリング数
ｎ＝３０である。
【００２０】ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ＝１９.６５ＣＯＤ
ｃｒ・ＡＴＰ負荷−０.６２…（２） ここで、ｒ＝０.９９２７、ｎ＝２３である。
ｃｒ・ＡＴＰ負荷−０.６２…（２） ここで、ｒ＝０.９９２７、ｎ＝２３である。
【００２１】ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＝０.７７０
４ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋０.０１６…（３） ここで、ｒ＝０.９９２７、ｎ＝２３である。
４ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷＋０.０１６…（３） ここで、ｒ＝０.９９２７、ｎ＝２３である。
【００２２】ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＝０.０３２
８８ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ＋０.０６７２…（４） ここで、ｒ＝０.８７４９、ｎ＝２１である。
８８ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ＋０.０６７２…（４） ここで、ｒ＝０.８７４９、ｎ＝２１である。
【００２３】これらの関係式を用いてＯＲＰ，ＡＴＵ−
Ｒｒ，ＡＴＰのうち、いずれか２つを測定すればＦ／Ｍ
比の一つの表現方式であるＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷およ
びＣＯＤｃｒ除去速度を推定することができる。三者の
うち最も容易に、また安価に情報が得られるのはＯＲＰ
であり、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷の推定に適している。
Ｒｒ，ＡＴＰのうち、いずれか２つを測定すればＦ／Ｍ
比の一つの表現方式であるＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷およ
びＣＯＤｃｒ除去速度を推定することができる。三者の
うち最も容易に、また安価に情報が得られるのはＯＲＰ
であり、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷の推定に適している。
【００２４】ＣＯＤｃｒ除去速度は直接測定するのは大
変な作業であるので、まず、ＯＲＰから（１）式を用い
てＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を推定して、ＡＴＰの測定値
を（３）式に代入してＣＯＤｃｒ除去速度を推定する方
法がとられる。ＡＴＰは今のところオーライン自動計測
は困難であり、手分析に頼らざるを得ず測定に１時間程
度を要するという不利があるが、流入水ＣＯＤｃｒのよ
うな変動は少なく、１日１回程度の測定で曝気風量計算
用のデータとして使用することができる。
変な作業であるので、まず、ＯＲＰから（１）式を用い
てＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を推定して、ＡＴＰの測定値
を（３）式に代入してＣＯＤｃｒ除去速度を推定する方
法がとられる。ＡＴＰは今のところオーライン自動計測
は困難であり、手分析に頼らざるを得ず測定に１時間程
度を要するという不利があるが、流入水ＣＯＤｃｒのよ
うな変動は少なく、１日１回程度の測定で曝気風量計算
用のデータとして使用することができる。
【００２５】ＡＴＵ−Ｒｒは曝気風量算出用のデータと
して使用することが可能であるが、ＡＴＵ−Ｒｒのオン
ライン自動計測機は高価であるという不利がある。さ
て、呼吸速度はＣＯＤｃｒ除去速度と比例関係にあるこ
とは一般に知られており、ＣＯＤｃｒ除去速度とＡＴＵ
−Ｒｒの比例関係を示す（４）式が得られたことからも
確かめられた。
して使用することが可能であるが、ＡＴＵ−Ｒｒのオン
ライン自動計測機は高価であるという不利がある。さ
て、呼吸速度はＣＯＤｃｒ除去速度と比例関係にあるこ
とは一般に知られており、ＣＯＤｃｒ除去速度とＡＴＵ
−Ｒｒの比例関係を示す（４）式が得られたことからも
確かめられた。
【００２６】したがって、ＤＯ一定制御条件下ではＣＯ
Ｄｃｒ除去速度と曝気風量は比例関係にあると考えられ
る。図２は都市下水処理場においてＤＯ一定制御下（曝
気槽後段にＤＯ計を設置し、ＤＯ＝１.２ｍｇ／Lになる
ように制御した）で得られたＣＯＤｃｒ除去量と必要曝
気風量の関係を示すものであり、次の回帰式が得られ
た。
Ｄｃｒ除去速度と曝気風量は比例関係にあると考えられ
る。図２は都市下水処理場においてＤＯ一定制御下（曝
気槽後段にＤＯ計を設置し、ＤＯ＝１.２ｍｇ／Lになる
ように制御した）で得られたＣＯＤｃｒ除去量と必要曝
気風量の関係を示すものであり、次の回帰式が得られ
た。
【００２７】（Ｉ／Ｍ）×（△Ｓ／△Ｔ）＝ａ×（Ｇｓ
1・35）／Ｍ＋ｂ……（５） ここで、△Ｓ／△ＴはＣＯＤｃｒ除去量（Ｋｇ・ＭＬＳ
Ｓ）、Ｍは曝気槽ＭＬＳＳ量（Ｋｇ・ＭＬＳＳ）、Ｇｓ
は曝気風量（Ｎｍ3／日）、ａ＝７.９４×１０-5（定
数）、ｂ＝３.８５×１０-3（定数）である。
1・35）／Ｍ＋ｂ……（５） ここで、△Ｓ／△ＴはＣＯＤｃｒ除去量（Ｋｇ・ＭＬＳ
Ｓ）、Ｍは曝気槽ＭＬＳＳ量（Ｋｇ・ＭＬＳＳ）、Ｇｓ
は曝気風量（Ｎｍ3／日）、ａ＝７.９４×１０-5（定
数）、ｂ＝３.８５×１０-3（定数）である。
【００２８】（５）式は（６）式のように変形すること
ができる。
ができる。
【００２９】（ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ）×ＡＴＰ
／ＭＬＳＳ×１０-3×ＶA＝ａ×Ｇｓ1・35／ＡＴＰ×Ａ
ＴＰ／ＭＬＳＳ×１０-3×ＶA＋ｂ…（６） ここで、ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰは曝気槽ＡＴＰ濃
度［ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ3］、ＭＬＳＳは曝気槽混液濃度
［ｍｇ／Lまたはｇ／ｍ3］、ＶAは曝気槽容積［ｍ3］、
ＧSは曝気風量［Ｎｍ3／日］、ａ＝７.９４×１０
-5（定数）、ｂ＝３.８５×１０-3（定数）である。
／ＭＬＳＳ×１０-3×ＶA＝ａ×Ｇｓ1・35／ＡＴＰ×Ａ
ＴＰ／ＭＬＳＳ×１０-3×ＶA＋ｂ…（６） ここで、ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰは曝気槽ＡＴＰ濃
度［ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ3］、ＭＬＳＳは曝気槽混液濃度
［ｍｇ／Lまたはｇ／ｍ3］、ＶAは曝気槽容積［ｍ3］、
ＧSは曝気風量［Ｎｍ3／日］、ａ＝７.９４×１０
-5（定数）、ｂ＝３.８５×１０-3（定数）である。
【００３０】ＯＲＰ測定値から（１），（３）式を用い
て算出したＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，およびＡＴＰ
とＭＬＳＳの測定値，曝気槽容積を（６）式に代入すれ
ば曝気風量を算出することができる。定数ａ，ｂの値は
ＤＯの設定値やその他の条件によって変化すると考えら
れるが、ＤＯの任意の設定値に対して実験的に求めるこ
とは可能である。
て算出したＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ，およびＡＴＰ
とＭＬＳＳの測定値，曝気槽容積を（６）式に代入すれ
ば曝気風量を算出することができる。定数ａ，ｂの値は
ＤＯの設定値やその他の条件によって変化すると考えら
れるが、ＤＯの任意の設定値に対して実験的に求めるこ
とは可能である。
【００３１】ＯＲＰとＡＴＰの測定値を用いた曝気風量
制御はフィードフォワード方式の制御であるが、曝気槽
後段においてＤＯを測定し、既存のＤＯ一定フィードバ
ック制御機構と組み合わせることにより、曝気槽の酸素
消費量の管理をより高精度に行うことが可能である。
制御はフィードフォワード方式の制御であるが、曝気槽
後段においてＤＯを測定し、既存のＤＯ一定フィードバ
ック制御機構と組み合わせることにより、曝気槽の酸素
消費量の管理をより高精度に行うことが可能である。
【００３２】本システムは窒素やリンの除去を目的とし
た嫌気好気活性汚泥法への応用が考えられる。嫌気好気
活性汚泥では従来の有機物除去のみを目的とした活性汚
泥処理に比較して曝気風量の制御は高精度が要求され
る。即ち、曝気槽前段はＤＯが上昇しない程度に曝気槽
後段はＤＯをある一定濃度範囲に制御する必要がある。
た嫌気好気活性汚泥法への応用が考えられる。嫌気好気
活性汚泥では従来の有機物除去のみを目的とした活性汚
泥処理に比較して曝気風量の制御は高精度が要求され
る。即ち、曝気槽前段はＤＯが上昇しない程度に曝気槽
後段はＤＯをある一定濃度範囲に制御する必要がある。
【００３３】本システムはこのような酸素消費量の管理
において高精度を要求される嫌気好気活性汚泥法に適し
た曝気風量制御システムと言えよう。
において高精度を要求される嫌気好気活性汚泥法に適し
た曝気風量制御システムと言えよう。
【００３４】ＣＯＤｃｒ除去速度とＡＴＵ−Ｒｒの比例
関係（４）式より推察すると、曝気槽のＤＯをできるだ
け低くして負荷量に応じた必要最小限の曝気風量とする
ことが可能であると考えられる。こうすることによって
曝気に要する電力を節約することが可能である。
関係（４）式より推察すると、曝気槽のＤＯをできるだ
け低くして負荷量に応じた必要最小限の曝気風量とする
ことが可能であると考えられる。こうすることによって
曝気に要する電力を節約することが可能である。
【００３５】実験結果の相関解析によるとＤＯとＯＲＰ
の相関は低く、ＯＲＰは負荷，ＡＴＰ濃度，硝化率との
相関が高いことが判明している。曝気槽の前段では通
常、硝化が起こらず、ＤＯも低いので、ＯＲＰは負荷に
対する依存性が高いと推察される。また曝気槽前段のＤ
Ｏ制御はＤＯ計の性能上、困難であることからＯＲＰと
ＡＴＰを用いたフィードフォワード方式の曝気風量制御
が適していると考えられる。
の相関は低く、ＯＲＰは負荷，ＡＴＰ濃度，硝化率との
相関が高いことが判明している。曝気槽の前段では通
常、硝化が起こらず、ＤＯも低いので、ＯＲＰは負荷に
対する依存性が高いと推察される。また曝気槽前段のＤ
Ｏ制御はＤＯ計の性能上、困難であることからＯＲＰと
ＡＴＰを用いたフィードフォワード方式の曝気風量制御
が適していると考えられる。
【００３６】
【発明の効果】本発明は、以上の如くであって、活性汚
泥処理におけるＦ／Ｍ比の表現方式であるＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速度を推定して曝気風
量を制御するようにしたから、高性能な活性汚泥処理制
御装置が得られる。
泥処理におけるＦ／Ｍ比の表現方式であるＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷およびＣＯＤｃｒ除去速度を推定して曝気風
量を制御するようにしたから、高性能な活性汚泥処理制
御装置が得られる。
【図１】本発明の実施例による活性汚泥処理制御装置の
ブロック図。
ブロック図。
【図２】図１の活性汚泥処理制御装置の除去基質量と曝
気風量の関係を示す特性図。
気風量の関係を示す特性図。
【図３】従来の活性汚泥処理制御装置のブロック図。
【符号の説明】 １…曝気槽 ２…溶存酸素計 ３…演算制御装置 ４…送風機 ５…酸化還元電位計 ６…活性汚泥濃度計 ７…アデノミン−３−リン酸計
Claims (1)
- 【請求項１】 曝気槽の水質因子を測定し、この水質因
子を基に演算して前記曝気槽へ送風する送風機を制御す
る活性汚泥処理制御装置において、前記曝気槽の前段部
に配置された酸化還元電位計およびアデノミン−３−リ
ン酸計，前記曝気槽の中段部に配置された活性汚泥濃度
計および前記曝気槽の後段部に配置された溶存酸素計か
らなる水質因子測定手段と、前記アデノミン−３−リン
酸計の計測値，酸化還元電位計の計測値，および溶存酸
素計の計測値を基に曝気風量を算出し、この算出された
送風量を基に前記送風機を制御する演算制御手段によっ
て構成したことを特徴とする活性汚泥処理制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP604591A JP3072650B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 活性汚泥処理制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP604591A JP3072650B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 活性汚泥処理制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04243599A JPH04243599A (ja) | 1992-08-31 |
| JP3072650B2 true JP3072650B2 (ja) | 2000-07-31 |
Family
ID=11627658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP604591A Expired - Lifetime JP3072650B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 活性汚泥処理制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3072650B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108996674B (zh) * | 2018-08-01 | 2021-09-14 | 山东宏旭化学股份有限公司 | 一种化工废液循环利用装置 |
-
1991
- 1991-01-23 JP JP604591A patent/JP3072650B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04243599A (ja) | 1992-08-31 |
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