JPH04225898A - 活性汚泥処理制御方法 - Google Patents
活性汚泥処理制御方法Info
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- JPH04225898A JPH04225898A JP2408732A JP40873290A JPH04225898A JP H04225898 A JPH04225898 A JP H04225898A JP 2408732 A JP2408732 A JP 2408732A JP 40873290 A JP40873290 A JP 40873290A JP H04225898 A JPH04225898 A JP H04225898A
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- activated sludge
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- KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N potassium dichromate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Cr](=O)(=O)O[Cr]([O-])(=O)=O KMUONIBRACKNSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は下水等の活性汚泥処理に
用いて有効な活性汚泥処理制御方法に関するものである
。
用いて有効な活性汚泥処理制御方法に関するものである
。
【０００２】
【従来の技術】近年、下水の活性汚泥処理システムの自
動化，最適化に関する研究が進み、実用化されてきてい
る。この対象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベル
の管理に大別される。前者は送風量を操作因子とした制
御であり、後者は余剰汚泥量あるいは返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
動化，最適化に関する研究が進み、実用化されてきてい
る。この対象は主として酸素消費量の管理と汚泥レベル
の管理に大別される。前者は送風量を操作因子とした制
御であり、後者は余剰汚泥量あるいは返送汚泥量を操作
因子とした制御である。
【０００３】これらの制御を行うための水質センサーと
してＤＯ計（溶存酸素濃度計），ＭＬＳＳ計（混液浮遊
物濃度計）などが一般的に用いられている。さらに最近
では酸素消費量を測定するセンサーとしてＲｒ計（呼吸
速度計），ＡＴＵ−Ｒｒ計（アリルチオ尿素呼吸速度計
）が開発されている。ＡＴＵ−Ｒｒ計はＡＴＵ（アリル
リチオ尿素）を添加して硝化菌の活性を阻害して硝化を
抑制することにより有機物基質の酸化のみに関係する酸
素消費速度（呼吸速度）を測定するものである。
してＤＯ計（溶存酸素濃度計），ＭＬＳＳ計（混液浮遊
物濃度計）などが一般的に用いられている。さらに最近
では酸素消費量を測定するセンサーとしてＲｒ計（呼吸
速度計），ＡＴＵ−Ｒｒ計（アリルチオ尿素呼吸速度計
）が開発されている。ＡＴＵ−Ｒｒ計はＡＴＵ（アリル
リチオ尿素）を添加して硝化菌の活性を阻害して硝化を
抑制することにより有機物基質の酸化のみに関係する酸
素消費速度（呼吸速度）を測定するものである。
【０００４】一方、活性汚泥中のＡＴＰ（アデノミン−
３−リン酸）を生物発光法により測定する技術が開発さ
れてきており他の水質因子との相関関係を論じた報告が
なされている。ＡＴＰの低下は曝気槽の処理性能の低下
に関連づけられるが、ＡＴＰの水質指標としての有用性
はまだ認識されていないのが現状である。
３−リン酸）を生物発光法により測定する技術が開発さ
れてきており他の水質因子との相関関係を論じた報告が
なされている。ＡＴＰの低下は曝気槽の処理性能の低下
に関連づけられるが、ＡＴＰの水質指標としての有用性
はまだ認識されていないのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】下水の活性汚泥処理で
は活性汚泥（微生物Ｍ）と廃水中の有機物（食物Ｆ）の
比、すなわちＦ／Ｍ比を一定範囲に制御することが処理
水質を安定化するのに必要なことである。現在Ｆ／Ｍ比
の代表的な表現方式として、微生物濃度としてはＭＬＳ
Ｓ，有機物濃度にはＢＯＤを用いたＢＯＤ・ＭＬＳＳ負
荷がある。しかしながらＢＯＤの測定に長時間を要する
ことから、活性汚泥処理制御に用いるには不便である。
は活性汚泥（微生物Ｍ）と廃水中の有機物（食物Ｆ）の
比、すなわちＦ／Ｍ比を一定範囲に制御することが処理
水質を安定化するのに必要なことである。現在Ｆ／Ｍ比
の代表的な表現方式として、微生物濃度としてはＭＬＳ
Ｓ，有機物濃度にはＢＯＤを用いたＢＯＤ・ＭＬＳＳ負
荷がある。しかしながらＢＯＤの測定に長時間を要する
ことから、活性汚泥処理制御に用いるには不便である。
【０００６】Ｆ／Ｍ比制御方式として現在実用化されて
いるＳＲＴ制御ではＳＲＴ（汚泥滞留時間）が定常状態
ではＦ／Ｍ比に依存することからＳＲＴを一定にするこ
とにより、Ｆ／Ｍ比を制御している。しかしながら、流
入水の水質および流量の短期間の変動に対してはＳＲＴ
制御によりＦ／Ｍ比を制御することは困難である。また
現在までＦ／Ｍ比を迅速かつ高精度で直接測定できるセ
ンサーも知られていない。
いるＳＲＴ制御ではＳＲＴ（汚泥滞留時間）が定常状態
ではＦ／Ｍ比に依存することからＳＲＴを一定にするこ
とにより、Ｆ／Ｍ比を制御している。しかしながら、流
入水の水質および流量の短期間の変動に対してはＳＲＴ
制御によりＦ／Ｍ比を制御することは困難である。また
現在までＦ／Ｍ比を迅速かつ高精度で直接測定できるセ
ンサーも知られていない。
【０００７】ＲｒおよびＡＴＵ−Ｒｒと有機物容積負荷
（ＢＯＤ容積負荷，ＣＯＤ容積負荷）との相関関係を利
用してＦ／Ｍ比を測定することは可能であるが、呼吸速
度はＦ／Ｍ比以外に温度などの因子の影響を受け、推定
の精度があまり高くないので、有用性が高いＦ／Ｍ比推
定方法とは言えない。またＦ／Ｍ比から流入水質を推定
できるが、処理水質をも推定する方法は知られていない
。
（ＢＯＤ容積負荷，ＣＯＤ容積負荷）との相関関係を利
用してＦ／Ｍ比を測定することは可能であるが、呼吸速
度はＦ／Ｍ比以外に温度などの因子の影響を受け、推定
の精度があまり高くないので、有用性が高いＦ／Ｍ比推
定方法とは言えない。またＦ／Ｍ比から流入水質を推定
できるが、処理水質をも推定する方法は知られていない
。
【０００８】活性汚泥処理におけるＦ／Ｍ比の表現方式
として従来のＢＯＤ・ＭＬＳＳ負荷に代われるものとし
てＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を用いることが考えられる。 これは曝気槽内ＡＴＰ当量数当たり１日に流入するＣＯ
Ｄｃｒをｋｇ数で表したものであるが、ＣＯＤｃｒおよ
びＡＴＰは現状ではオンライン自動計測が不可能であり
測定に２〜３時間を要するので、まだまだ実用的なＦ／
Ｍ比表現方式とは言えない。しかしながらＳＲＴ一定制
御条件下ではＡＴＰは毒物の流入がない限り急激に変化
するものではなく、何らかのオンライン自動計測装置に
よる測定値を用いて流入ＣＯＤｃｒを推定できればＣＯ
Ｄｃｒ・ＡＴＰ負荷はＦ／Ｍ比の表現方式としての有用
性を高めることができる。
として従来のＢＯＤ・ＭＬＳＳ負荷に代われるものとし
てＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を用いることが考えられる。 これは曝気槽内ＡＴＰ当量数当たり１日に流入するＣＯ
Ｄｃｒをｋｇ数で表したものであるが、ＣＯＤｃｒおよ
びＡＴＰは現状ではオンライン自動計測が不可能であり
測定に２〜３時間を要するので、まだまだ実用的なＦ／
Ｍ比表現方式とは言えない。しかしながらＳＲＴ一定制
御条件下ではＡＴＰは毒物の流入がない限り急激に変化
するものではなく、何らかのオンライン自動計測装置に
よる測定値を用いて流入ＣＯＤｃｒを推定できればＣＯ
Ｄｃｒ・ＡＴＰ負荷はＦ／Ｍ比の表現方式としての有用
性を高めることができる。
【０００９】本発明は上述の問題点に鑑みてなされたも
ので、その目的は、曝気槽に流入される流入水のＣＯＤ
ｃｒの値と流入水量，曝気槽内のＡＴＰ値，ＡＴＵ−Ｒ
ｒ値を基にＦ／Ｍ値を推定することにより、高性能活性
汚泥処理制御方法を提供することである。
ので、その目的は、曝気槽に流入される流入水のＣＯＤ
ｃｒの値と流入水量，曝気槽内のＡＴＰ値，ＡＴＵ−Ｒ
ｒ値を基にＦ／Ｍ値を推定することにより、高性能活性
汚泥処理制御方法を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、曝気槽に流入される流入水の２クロム酸化
カリウムによる酸素消費量であるＣＯＤｃｒの値と流量
値，曝気槽１内のアデノミン−３−リン酸であるＡＴＰ
の値，アリルチオ尿素呼吸速度であるＡＴＵ−Ｒｒ値を
基に演算を実行し、この演算値に基づいて活性汚泥の微
生物Ｍと廃水中の有機物Ｆの比であるＦ／Ｍ比を推定す
る。
するために、曝気槽に流入される流入水の２クロム酸化
カリウムによる酸素消費量であるＣＯＤｃｒの値と流量
値，曝気槽１内のアデノミン−３−リン酸であるＡＴＰ
の値，アリルチオ尿素呼吸速度であるＡＴＵ−Ｒｒ値を
基に演算を実行し、この演算値に基づいて活性汚泥の微
生物Ｍと廃水中の有機物Ｆの比であるＦ／Ｍ比を推定す
る。
【００１１】
【作用】曝気槽に流入されるＣＯＤｃｒ値と流入量と、
曝気槽内のＡＴＵ−Ｒｒ値，ＡＴＰ値およびＭＬＳＳ値
を基に演算装置は所定の演算を実行し、この演算結果を
基に推定処理部がＦ／Ｍ比である種々の因子を推定する
。
曝気槽内のＡＴＵ−Ｒｒ値，ＡＴＰ値およびＭＬＳＳ値
を基に演算装置は所定の演算を実行し、この演算結果を
基に推定処理部がＦ／Ｍ比である種々の因子を推定する
。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を図１から図４を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
【００１３】図１は本発明の実施例による活性汚泥処理
制御方法を実施するためのＦ／Ｍ比推定システムを示す
もので、図１において１は曝気槽、２は沈澱池、３は演
算装置、４は推定処理部である。
制御方法を実施するためのＦ／Ｍ比推定システムを示す
もので、図１において１は曝気槽、２は沈澱池、３は演
算装置、４は推定処理部である。
【００１４】図１のシステムによれば、流入水が曝気槽
１に導かれ、この曝気槽１で曝気された後に沈澱池２に
導かれる。沈澱池２では汚泥を沈澱させた後に処理水と
して後段に排出される。沈澱した汚泥は曝気槽１に返送
汚泥として返送されると共に余剰汚泥として排出される
。
１に導かれ、この曝気槽１で曝気された後に沈澱池２に
導かれる。沈澱池２では汚泥を沈澱させた後に処理水と
して後段に排出される。沈澱した汚泥は曝気槽１に返送
汚泥として返送されると共に余剰汚泥として排出される
。
【００１５】演算装置３は曝気槽１に流入される以前の
流入水のＣＯＤｃｒ（２クロム酸カリウムによる酸素消
費量）の値と流量値，曝気槽１内のＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の値，ＡＴＵ−Ｒｒ（アリルチオ尿素呼
吸速度）値およびＭＬＳＳ（活性汚泥濃度）値，および
余剰汚泥のＡＴＰ値を入力として所定の演算を実行し、
この演算結果に基づいて推定処理部４が所要の推定を行
う。
流入水のＣＯＤｃｒ（２クロム酸カリウムによる酸素消
費量）の値と流量値，曝気槽１内のＡＴＰ（アデノミン
−３−リン酸）の値，ＡＴＵ−Ｒｒ（アリルチオ尿素呼
吸速度）値およびＭＬＳＳ（活性汚泥濃度）値，および
余剰汚泥のＡＴＰ値を入力として所定の演算を実行し、
この演算結果に基づいて推定処理部４が所要の推定を行
う。
【００１６】すなわち、図２に示すように、演算装置３
は、ＡＴＵ−Ｒｒ計５，ＡＴＰ濃度計６，流入水量計７
およびＭＬＳＳ計８の各計測データを基に、後述の（１
）から（７）式を演算処理する。推定処理部４は、演算
装置の演算結果を基に推定処理し、その推定結果として
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷，ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷，
流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤｃｒを算出する。
は、ＡＴＵ−Ｒｒ計５，ＡＴＰ濃度計６，流入水量計７
およびＭＬＳＳ計８の各計測データを基に、後述の（１
）から（７）式を演算処理する。推定処理部４は、演算
装置の演算結果を基に推定処理し、その推定結果として
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷，ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷，
流入水ＣＯＤｃｒおよび処理水ＣＯＤｃｒを算出する。
【００１７】人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実
験においてＳＲＴ（汚泥滞留時間）一定制御（４日およ
び１０日）条件下で流入水ＣＯＤ，処理水ＣＯＤ，曝気
槽のＡＴＰ，ＡＴＵ−Ｒｒなどを測定した結果、ＡＴＵ
−Ｒｒ／ＡＴＰ，ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷およびＣＯＤ
ｃｒ除去速度／ＡＴＰの三者間に図３から図５に示すよ
うな相関関係が認められ、関係式（１）から（３）が得
られた。
験においてＳＲＴ（汚泥滞留時間）一定制御（４日およ
び１０日）条件下で流入水ＣＯＤ，処理水ＣＯＤ，曝気
槽のＡＴＰ，ＡＴＵ−Ｒｒなどを測定した結果、ＡＴＵ
−Ｒｒ／ＡＴＰ，ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷およびＣＯＤ
ｃｒ除去速度／ＡＴＰの三者間に図３から図５に示すよ
うな相関関係が認められ、関係式（１）から（３）が得
られた。
【００１８】
ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＝０．７７０４×ＣＯ
Ｄｃｒ・ＡＴＰ負荷
＋０．０１６ …
（１）ここで、ｒ＝＋０．９９２７、水温は１５から１
７℃、ｎ＝２３である。
Ｄｃｒ・ＡＴＰ負荷
＋０．０１６ …
（１）ここで、ｒ＝＋０．９９２７、水温は１５から１
７℃、ｎ＝２３である。
【００１９】
ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ＝１９．６５×ＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷
−０．６２…（２）ｒ＝＋０．８８６２、水温
は１５から２７℃、ｎ＝２１である。
ＡＴＰ負荷
−０．６２…（２）ｒ＝＋０．８８６２、水温
は１５から２７℃、ｎ＝２１である。
【００２０】
ＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰ＝０．０３２８８×Ａ
ＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ
＋０．０６７２
…（３）ｒ＝＋０．８７４９、水温は１５から２７℃、
ｎ＝２１である。
ＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰ
＋０．０６７２
…（３）ｒ＝＋０．８７４９、水温は１５から２７℃、
ｎ＝２１である。
【００２１】さらに、演算装置３は、ＡＴＵ−ＲｒとＡ
ＴＰを測定して（２）式よりＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を
算出すると共に、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と流入水量よ
り（４）式によって流入水ＣＯＤｃｒを算出する。
ＴＰを測定して（２）式よりＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を
算出すると共に、ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷と流入水量よ
り（４）式によって流入水ＣＯＤｃｒを算出する。
【００２２】
流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）＝｛ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ
負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｍ・ｍｏｌｅ・日）×曝気槽
ＡＴＰ濃度（ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ３）×曝気槽容量（ｍ３
）｝／｛１日当たり流入水量×１０−３（ｍ３／日）｝
…（４）処理水ＣＯＤｃｒはＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負
荷から（１）式によりあるいはＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰか
ら（３）式によりＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰを算出し
ＡＴＰを乗じてＣＯＤｃｒ除去速度を算出し、ＣＯＤｃ
ｒ除去速度と流入水ＣＯＤｃｒを（５）式に代入して算
出される。
負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｍ・ｍｏｌｅ・日）×曝気槽
ＡＴＰ濃度（ｍ・ｍｏｌｅ／ｍ３）×曝気槽容量（ｍ３
）｝／｛１日当たり流入水量×１０−３（ｍ３／日）｝
…（４）処理水ＣＯＤｃｒはＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負
荷から（１）式によりあるいはＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰか
ら（３）式によりＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰを算出し
ＡＴＰを乗じてＣＯＤｃｒ除去速度を算出し、ＣＯＤｃ
ｒ除去速度と流入水ＣＯＤｃｒを（５）式に代入して算
出される。
【００２３】
処理水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）＝流入水ＣＯＤｃｒ
（ｍｇ／ｌ）−｛ＣＯＤｃｒ除去速度（ｋｇ・ＣＯＤｃ
ｒ／ｍ３・日）×曝気槽容量（ｍ３）／｛流入水量×１
０−３（ｍ３／１日｝ …（５）また、ＭＬＳＳ
の測定値と流入水ＣＯＤｃｒより、ＣＯＤｃｒ容積負荷
とＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷は（６），（７）式により
算出される。
（ｍｇ／ｌ）−｛ＣＯＤｃｒ除去速度（ｋｇ・ＣＯＤｃ
ｒ／ｍ３・日）×曝気槽容量（ｍ３）／｛流入水量×１
０−３（ｍ３／１日｝ …（５）また、ＭＬＳＳ
の測定値と流入水ＣＯＤｃｒより、ＣＯＤｃｒ容積負荷
とＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷は（６），（７）式により
算出される。
【００２４】
ＣＯＤｃｒ容積負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／ｍ３・日
）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）×流入水量×１０
−３（ｍ３／日｝／曝気槽容積（ｍ３） …（６
） ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／
ｋｇ・ＭＬＳＳ・日）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ
）×流入水量（ｍ３／日）｝／｛曝気槽ＭＬＳＳ（ｍ
ｇ／ｌ）×曝気槽容積×１０−３（ｍ３）｝ …
（７）以上のようにして、ＡＴＵ−ＲｒとＡＴＰ，ＭＬ
ＳＳなどの測定値からＦ／Ｍ比，流入水ＣＯＤｃｒ，処
理水ＣＯＤｃｒなどを推定することができる。
）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ）×流入水量×１０
−３（ｍ３／日｝／曝気槽容積（ｍ３） …（６
） ＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷（ｋｇ・ＣＯＤｃｒ／
ｋｇ・ＭＬＳＳ・日）＝｛流入水ＣＯＤｃｒ（ｍｇ／ｌ
）×流入水量（ｍ３／日）｝／｛曝気槽ＭＬＳＳ（ｍ
ｇ／ｌ）×曝気槽容積×１０−３（ｍ３）｝ …
（７）以上のようにして、ＡＴＵ−ＲｒとＡＴＰ，ＭＬ
ＳＳなどの測定値からＦ／Ｍ比，流入水ＣＯＤｃｒ，処
理水ＣＯＤｃｒなどを推定することができる。
【００２５】図３はＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＣＯＤｃ
ｒ除去速度／ＡＴＰの関係を示し、図４はＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷とＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰの関係、図５はＡＴ
Ｕ−Ｒｒ／ＡＴＰとＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの関係
を示す。
ｒ除去速度／ＡＴＰの関係を示し、図４はＣＯＤｃｒ・
ＡＴＰ負荷とＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰの関係、図５はＡＴ
Ｕ−Ｒｒ／ＡＴＰとＣＯＤｃｒ除去速度／ＡＴＰの関係
を示す。
【００２６】従来から知られているＲｒまたはＡＴＵ−
ＲｒからＦ／Ｍ比を推定する方法と本法との比較を示す
ために人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実験デー
タを用いて最小自乗法により得られた相関係数を表１に
示す。
ＲｒからＦ／Ｍ比を推定する方法と本法との比較を示す
ために人工下水を用いた活性汚泥処理室内連続実験デー
タを用いて最小自乗法により得られた相関係数を表１に
示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】表１から明らかなように、ＡＴＵ−Ｒｒは
ＣＯＤｃｒ容積負荷と正の相関が認められるがＡＴＵ−
Ｒｒ／ＭＬＳＳとＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷の相関は低
いことがわかる。それに対してＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰと
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷の相関に比較的高く、比較的広
い温度範囲において従来よりも信頼性が高いＦ／Ｍ比推
定が可能である。
ＣＯＤｃｒ容積負荷と正の相関が認められるがＡＴＵ−
Ｒｒ／ＭＬＳＳとＣＯＤｃｒ・ＭＬＳＳ負荷の相関は低
いことがわかる。それに対してＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰと
ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷の相関に比較的高く、比較的広
い温度範囲において従来よりも信頼性が高いＦ／Ｍ比推
定が可能である。
【００２９】本法における測定項目はＡＴＵ−ＲｒとＡ
ＴＰであるが、ＡＴＵ−Ｒｒはオンライン自動計測装置
が開発されており、流入水質の短時間内の変化に対して
迅速に応答しうる。一方ＡＴＰは今のところオンライン
自動計測装置はなく手分析による測定に頼らざるを得ず
測定に１時間程度を要するという不利があるが、ＳＲＴ
一定条件下では、毒物の流入がない限り急激な変化を観
察することができないことから、１日１回程度で頻度で
測定を行えば、Ｆ／Ｍ比推定の算出用データとして使用
可能である。本法はＦ／Ｍ比推定以外に処理水ＣＯＤｃ
ｒの推定が可能であるという特長を有する。またＣＯＤ
とＢＯＤの相関関係を利用すればＢＯＤ容積負荷、ＢＯ
Ｄ・ＭＬＳＳ負荷、流入水ＢＯＤ、処理水ＢＯＤを推定
することも可能である。
ＴＰであるが、ＡＴＵ−Ｒｒはオンライン自動計測装置
が開発されており、流入水質の短時間内の変化に対して
迅速に応答しうる。一方ＡＴＰは今のところオンライン
自動計測装置はなく手分析による測定に頼らざるを得ず
測定に１時間程度を要するという不利があるが、ＳＲＴ
一定条件下では、毒物の流入がない限り急激な変化を観
察することができないことから、１日１回程度で頻度で
測定を行えば、Ｆ／Ｍ比推定の算出用データとして使用
可能である。本法はＦ／Ｍ比推定以外に処理水ＣＯＤｃ
ｒの推定が可能であるという特長を有する。またＣＯＤ
とＢＯＤの相関関係を利用すればＢＯＤ容積負荷、ＢＯ
Ｄ・ＭＬＳＳ負荷、流入水ＢＯＤ、処理水ＢＯＤを推定
することも可能である。
【００３０】
【発明の効果】本発明は、上述の如くであって、曝気槽
に流入されるＣＯＤｃｒ値と流量値，曝気槽内のＡＴＵ
−Ｒｒ値およびＡＴＰ値を基に演算処理してＦ／Ｍ比を
推定するものであるから、高性能な活性汚泥処理を実行
することができる。
に流入されるＣＯＤｃｒ値と流量値，曝気槽内のＡＴＵ
−Ｒｒ値およびＡＴＰ値を基に演算処理してＦ／Ｍ比を
推定するものであるから、高性能な活性汚泥処理を実行
することができる。
【図１】本発明の実施例による活性汚泥処理制御方法を
実行するためのブロック図。
実行するためのブロック図。
【図２】図１の活性汚泥処理方法の説明用ブロック図。
【図３】ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＣＯＤｃｒ除去速度
／ＡＴＰの関係を示す特性図。
／ＡＴＰの関係を示す特性図。
【図４】ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴ
Ｐの関係を示す特性図。
Ｐの関係を示す特性図。
【図５】ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰとＣＯＤｃｒ除去速度／
ＡＴＰの関係を示す特性図。
ＡＴＰの関係を示す特性図。
１…曝気槽
２…沈澱池
３…演算装置
４…推定処理部
Claims (4)
- 【請求項１】 曝気槽に流入される流入水の２クロム
酸化カリウムによる酸素消費量であるＣＯＤｃｒの値と
流量値，曝気槽内のアデノミン−３−リン酸であるＡＴ
Ｐの値，アリルチオ尿素呼吸速度であるＡＴＵ−Ｒｒ値
を基に演算を実行し、この演算値に基づいて活性汚泥の
微生物Ｍと廃水中の有機物Ｆの比であるＦ／Ｍ比を推定
することを特徴とする活性汚泥処理制御方法。 - 【請求項２】 曝気槽におけるＡＴＵ−ＲｒとＡＴＰ
濃度を測定し、それらの値よりＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰを
算出し、該ＡＴＵ−Ｒｒ／ＡＴＰとＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ
負荷との相関関係を用いてＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷を算
出することを特徴とする活性汚泥処理制御方法。 - 【請求項３】 ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＡＴＰ濃度
および流入水量より流入水のＣＯＤｃｒを算出して前記
流入水のＣＯＤｃｒを推定することを特徴とする活性汚
泥処理制御方法。 - 【請求項４】 ＣＯＤｃｒ・ＡＴＰ負荷とＣＯＤｃｒ
除去速度／ＡＴＰの相関関係および処理水のＣＯＤｃｒ
を基に演算し、処理水のＣＯＤｃｒを推定することを特
徴とする活性汚泥処理制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2408732A JPH04225898A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 活性汚泥処理制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2408732A JPH04225898A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 活性汚泥処理制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04225898A true JPH04225898A (ja) | 1992-08-14 |
Family
ID=18518150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2408732A Pending JPH04225898A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 活性汚泥処理制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04225898A (ja) |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP2408732A patent/JPH04225898A/ja active Pending
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