JPH04289158A - 鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼およびその製造方法 - Google Patents
鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH04289158A JPH04289158A JP5278691A JP5278691A JPH04289158A JP H04289158 A JPH04289158 A JP H04289158A JP 5278691 A JP5278691 A JP 5278691A JP 5278691 A JP5278691 A JP 5278691A JP H04289158 A JPH04289158 A JP H04289158A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- machinability
- heat treatment
- cutting
- machine structural
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 58
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 58
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims description 8
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 14
- 229910000915 Free machining steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910000532 Deoxidized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001327 Rimmed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、旋盤などにより鋼表面
を切削加工する際の被削性の優れた機械構造用鋼および
その製造方法に関するものである。
を切削加工する際の被削性の優れた機械構造用鋼および
その製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】切削加工技術の進展、自動車その他の機
械生産量の増大に伴い、被削性の優れた鋼材の必要性が
大きくなっている。特に、切削加工の自動化、高能率化
によって切屑処理性、切削仕上面の良好な鋼材が望まれ
ている。被削性を改善させるために、例えば特開昭５５
−８５６５８号公報、特開昭５７−１４０８５３号公報
、特開昭６２−３３７４７号公報に示されているような
Ｓ系快削鋼、Ｐｂ快削鋼、Ｃａ快削鋼およびこれらの複
合快削鋼が開発され、実用化されている。
械生産量の増大に伴い、被削性の優れた鋼材の必要性が
大きくなっている。特に、切削加工の自動化、高能率化
によって切屑処理性、切削仕上面の良好な鋼材が望まれ
ている。被削性を改善させるために、例えば特開昭５５
−８５６５８号公報、特開昭５７−１４０８５３号公報
、特開昭６２−３３７４７号公報に示されているような
Ｓ系快削鋼、Ｐｂ快削鋼、Ｃａ快削鋼およびこれらの複
合快削鋼が開発され、実用化されている。
【０００３】一方、本発明者らは機械構造用電気抵抗溶
接鋼管を対象として、特願平２−２０１７７号に示した
ようなＮの青熱脆性を積極的に活用することによって被
削性の優れた鋼材を製造し得ることを示した。
接鋼管を対象として、特願平２−２０１７７号に示した
ようなＮの青熱脆性を積極的に活用することによって被
削性の優れた鋼材を製造し得ることを示した。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記した従来の快削鋼
においては、以下に示す問題点がある。即ち、基準鋼と
比較して機械的性質、冷間加工性や溶接性などが劣化す
るため、その用途が限定される場合が多い。さらに、こ
れらの快削鋼を用いて被削性の良好な機械構造用溶接鋼
管を製造しようとする際には、これらの快削鋼に生成す
る介在物により溶接性が劣化し、溶接割れ、超音波探傷
時のＵＳＴ不良などによる大幅な歩留低下の原因となる
ため、溶接管の素材として使用することはできない。
においては、以下に示す問題点がある。即ち、基準鋼と
比較して機械的性質、冷間加工性や溶接性などが劣化す
るため、その用途が限定される場合が多い。さらに、こ
れらの快削鋼を用いて被削性の良好な機械構造用溶接鋼
管を製造しようとする際には、これらの快削鋼に生成す
る介在物により溶接性が劣化し、溶接割れ、超音波探傷
時のＵＳＴ不良などによる大幅な歩留低下の原因となる
ため、溶接管の素材として使用することはできない。
【０００５】一方、Ｎの青熱脆性を積極的に利用する方
法は、製鋼段階においてＮを多量に添加するのが比較的
難しく、多量に添加した場合においては、溶接性の劣化
についても否定することはできない。本発明は、これら
の問題点を解消し、機械構造用鋼の被削性改善要求に応
えることを目的としてなされたものである。
法は、製鋼段階においてＮを多量に添加するのが比較的
難しく、多量に添加した場合においては、溶接性の劣化
についても否定することはできない。本発明は、これら
の問題点を解消し、機械構造用鋼の被削性改善要求に応
えることを目的としてなされたものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは下記のとおりである。 （１） 重量％表示で、Ｃ：０．０２〜０．６０％、
Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：０．２０〜２．０％、Ｐ
：０．０３０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．００１〜０．００６％、Ｃａ：０．０２０％
以下を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなり、
Ｎ２ ガスあるいはＮＨ３ を含む雰囲気中での熱処理
によって鋼中表面下に吸窒させ、鋼の表面下においてＮ
を０．００４０％以上固溶させたことを特徴とする鋼表
面の被削性の優れた機械構造用鋼。
ろは下記のとおりである。 （１） 重量％表示で、Ｃ：０．０２〜０．６０％、
Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：０．２０〜２．０％、Ｐ
：０．０３０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、ｓｏｌ．
Ａｌ：０．００１〜０．００６％、Ｃａ：０．０２０％
以下を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなり、
Ｎ２ ガスあるいはＮＨ３ を含む雰囲気中での熱処理
によって鋼中表面下に吸窒させ、鋼の表面下においてＮ
を０．００４０％以上固溶させたことを特徴とする鋼表
面の被削性の優れた機械構造用鋼。
【０００７】（２） 重量％表示で、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．００１〜０．００６％を含む機械構造用炭素鋼を、
Ｎ２ ガスあるいはＮＨ３ を含む雰囲気中での５００
℃以上の熱処理によって鋼中表面下に吸窒させ、Ｎを固
溶させることを特徴とする鋼表面の被削性の優れた機械
構造用鋼の製造方法。ここで、本発明は、切屑温度領域
での延性劣化により被削性を向上させるためにＮの青熱
脆性を活用したものであるが、この鋼中の固溶Ｎを、Ｎ
を含む雰囲気中での熱処理によって鋼表面に得ることを
特徴としたものである。
０．００１〜０．００６％を含む機械構造用炭素鋼を、
Ｎ２ ガスあるいはＮＨ３ を含む雰囲気中での５００
℃以上の熱処理によって鋼中表面下に吸窒させ、Ｎを固
溶させることを特徴とする鋼表面の被削性の優れた機械
構造用鋼の製造方法。ここで、本発明は、切屑温度領域
での延性劣化により被削性を向上させるためにＮの青熱
脆性を活用したものであるが、この鋼中の固溶Ｎを、Ｎ
を含む雰囲気中での熱処理によって鋼表面に得ることを
特徴としたものである。
【０００８】
【作用】以下に、本発明の詳細について述べる。請求項
１の鋼の成分範囲を決定した根拠については、以下の通
りである。Ｃは機械的強度を確保するのに必須であるた
め、下限を０．０２％とした。また、０．６０％を超え
ると靭性および被削性が低下する上、溶接性、加工性な
どを損なうため、その上限を０．６０％とした。
１の鋼の成分範囲を決定した根拠については、以下の通
りである。Ｃは機械的強度を確保するのに必須であるた
め、下限を０．０２％とした。また、０．６０％を超え
ると靭性および被削性が低下する上、溶接性、加工性な
どを損なうため、その上限を０．６０％とした。
【０００９】Ｓｉは脱酸上鋼に含まれる元素であるが、
過剰に添加すると延性を低下させるほか、Ｓｉスケール
の生成によって表面性状を劣化させるため、その上限を
０．４０％とした。Ｍｎは一般に鋼の強度、靭性を確保
する上で不可欠な元素であり、Ｓによる熱間脆性を回避
する意味を併せて、下限を０．２０％とした。しかしな
がら、過度の添加は、加工性・溶接性を劣化させるため
、２．０％以下とした。
過剰に添加すると延性を低下させるほか、Ｓｉスケール
の生成によって表面性状を劣化させるため、その上限を
０．４０％とした。Ｍｎは一般に鋼の強度、靭性を確保
する上で不可欠な元素であり、Ｓによる熱間脆性を回避
する意味を併せて、下限を０．２０％とした。しかしな
がら、過度の添加は、加工性・溶接性を劣化させるため
、２．０％以下とした。
【００１０】Ｐは一般に鋼中に固溶して生地を脆化させ
ることにより被削性を向上させる元素であるが、この量
が多いと溶接性、冷間加工性を劣化させる。従って、そ
の上限を０．０３０％とした。Ｓは切削性を改善するた
めに有効な元素であるが、Ｓの増大とともに溶接性、冷
間加工性を劣化させるため、その上限値を０．０４０％
とした。なお、後述のＮの効果と併せて、その効果を最
大限に発揮させるためには０．０１％以上の添加が望ま
しい。
ることにより被削性を向上させる元素であるが、この量
が多いと溶接性、冷間加工性を劣化させる。従って、そ
の上限を０．０３０％とした。Ｓは切削性を改善するた
めに有効な元素であるが、Ｓの増大とともに溶接性、冷
間加工性を劣化させるため、その上限値を０．０４０％
とした。なお、後述のＮの効果と併せて、その効果を最
大限に発揮させるためには０．０１％以上の添加が望ま
しい。
【００１１】Ａｌは、一般に脱酸上含まれる元素であり
、リムド鋼ベースのものを考慮して、ｓｏｌ．Ａｌの下
限値を０．００１％とした。なお、本発明では、青熱脆
性効果を最大限に発揮させるため、Ｎを鋼中に固溶させ
ることが必須となる。これに対し、Ａｌは窒化物を生成
し固溶量を減少させるため、ｓｏｌ．Ａｌの上限値を０
．００６％とした。
、リムド鋼ベースのものを考慮して、ｓｏｌ．Ａｌの下
限値を０．００１％とした。なお、本発明では、青熱脆
性効果を最大限に発揮させるため、Ｎを鋼中に固溶させ
ることが必須となる。これに対し、Ａｌは窒化物を生成
し固溶量を減少させるため、ｓｏｌ．Ａｌの上限値を０
．００６％とした。
【００１２】Ｃａは硫化物ＭｎＳの形態を制御し靱性を
向上させる効果を有しているほか、酸化物生成により工
具寿命、切削抵抗を良好とする。しかし、０．０２％を
超えて添加すると大型介在物となり、靱性に悪影響を及
ぼす。このため添加量の上限を０．０２％に制限した。
向上させる効果を有しているほか、酸化物生成により工
具寿命、切削抵抗を良好とする。しかし、０．０２％を
超えて添加すると大型介在物となり、靱性に悪影響を及
ぼす。このため添加量の上限を０．０２％に制限した。
【００１３】上記成分により溶製、鋳造された鋼は、棒
鋼圧延、鋼管圧延により棒鋼、鋼管等の製品、あるいは
熱間圧延後に溶接鋼管などの製品とされた後、吸窒熱処
理を実施され、切削加工に供される。本発明においては
、切屑温度領域である２００〜４００℃域において延性
を低下させるＮの青熱脆性効果を活用しており、鋼中へ
の０．００４０重量％以上のＮの固溶により、その効果
を発揮する。本発明では、その切削性の向上に効果を発
揮する固溶Ｎ量を、Ｎを含む雰囲気中での熱処理による
環境中のＮの吸収によって得るものである。
鋼圧延、鋼管圧延により棒鋼、鋼管等の製品、あるいは
熱間圧延後に溶接鋼管などの製品とされた後、吸窒熱処
理を実施され、切削加工に供される。本発明においては
、切屑温度領域である２００〜４００℃域において延性
を低下させるＮの青熱脆性効果を活用しており、鋼中へ
の０．００４０重量％以上のＮの固溶により、その効果
を発揮する。本発明では、その切削性の向上に効果を発
揮する固溶Ｎ量を、Ｎを含む雰囲気中での熱処理による
環境中のＮの吸収によって得るものである。
【００１４】なお、Ｎの鋼中への吸収量は、熱処理の温
度、雰囲気中のＮの分圧によってほぼ決定され、温度が
高いほど、Ｎ２ ガス分圧が高いほど、その溶解量は大
きくなる。ここで、５００℃より低い温度環境下におい
ては、Ｎの吸収量が非常に小さくなる上、後述の浸透速
度は極端に遅くなり、適当な浸透深さを確保することが
できないため、その熱処理温度は５００℃以上とした。
度、雰囲気中のＮの分圧によってほぼ決定され、温度が
高いほど、Ｎ２ ガス分圧が高いほど、その溶解量は大
きくなる。ここで、５００℃より低い温度環境下におい
ては、Ｎの吸収量が非常に小さくなる上、後述の浸透速
度は極端に遅くなり、適当な浸透深さを確保することが
できないため、その熱処理温度は５００℃以上とした。
【００１５】Ｎ２ とＨ２ の混合ガスを環境として用
い、その混合比を変化させた場合の窒素吸収量と、温度
を変化させた場合の窒素吸収量のそれぞれの一例を図２
、図３に示す。ＮＨ３ ガスを環境としている場合にお
いても、傾向は同様である。一方、鋼の表面に固溶した
Ｎは鋼中へと浸透するが、この浸透深さは、上記溶解量
、熱処理時間およびＮの鋼中の拡散係数によって決定さ
れる。この浸透深さを大きくしたい場合には、当然長時
間の熱処理を必要とするわけであるが、この意味から、
本発明は切込み代の比較的小さい場合の切削加工に対し
て、特に大きな効力を発揮するものと考えられる。
い、その混合比を変化させた場合の窒素吸収量と、温度
を変化させた場合の窒素吸収量のそれぞれの一例を図２
、図３に示す。ＮＨ３ ガスを環境としている場合にお
いても、傾向は同様である。一方、鋼の表面に固溶した
Ｎは鋼中へと浸透するが、この浸透深さは、上記溶解量
、熱処理時間およびＮの鋼中の拡散係数によって決定さ
れる。この浸透深さを大きくしたい場合には、当然長時
間の熱処理を必要とするわけであるが、この意味から、
本発明は切込み代の比較的小さい場合の切削加工に対し
て、特に大きな効力を発揮するものと考えられる。
【００１６】上記のように、Ｎが比較的多く固溶してい
るのは鋼表面だけであるため、Ｎの多量添加による母材
の機械的性質、冷間加工性、溶接性の劣化は生じること
はない。また、この熱処理は機械構造用鋼において冷間
加工後などに必要に応じて実施される軟化焼鈍や焼準な
どの熱処理を兼ねることも可能である。
るのは鋼表面だけであるため、Ｎの多量添加による母材
の機械的性質、冷間加工性、溶接性の劣化は生じること
はない。また、この熱処理は機械構造用鋼において冷間
加工後などに必要に応じて実施される軟化焼鈍や焼準な
どの熱処理を兼ねることも可能である。
【００１７】
【実施例】表１は本発明を実施するにあたって使用に供
した鋼の化学組成を示したものである。このうちＡは本
発明のｓｏｌ．Ａｌ範囲を満足する機械構造用鋼、Ｂは
これを満足しない機械構造用鋼、Ｃはこれを満足する機
械構造用電気抵抗溶接管をそれぞれ示したものである。 これらは、すべて一般に市販されているものと同等の成
分系であり、特に被削性を考慮して快削元素を添加した
ものではない。
した鋼の化学組成を示したものである。このうちＡは本
発明のｓｏｌ．Ａｌ範囲を満足する機械構造用鋼、Ｂは
これを満足しない機械構造用鋼、Ｃはこれを満足する機
械構造用電気抵抗溶接管をそれぞれ示したものである。 これらは、すべて一般に市販されているものと同等の成
分系であり、特に被削性を考慮して快削元素を添加した
ものではない。
【００１８】表１に示された成分の鋼を溶製して連続鋳
造し、Ａ，Ｂについては分塊、棒鋼圧延によりφ６０ｍ
ｍの棒鋼を製造し、Ｃについては熱間圧延を行った後、
電気抵抗溶接管を製造し、本発明に従い吸窒処理を適用
したものと適用しないものについて切削試験を実施した
。表２に吸窒処理条件および切削試験の結果得られた切
屑処理性指数を示す。なお、切削試験は旋盤による旋削
によって実施し、切削速度：５０〜２００ｍｍ／ｍｉｎ
、送り：０．１〜０．５ｍｍ／ｒｅｖ、切込み：１．５
ｍｍの切削条件で超硬工具を用いた。切屑処理性指数は
、切屑長さ５０ｍｍ以下が得られる条件数の全条件数に
対する百分率で示した。
造し、Ａ，Ｂについては分塊、棒鋼圧延によりφ６０ｍ
ｍの棒鋼を製造し、Ｃについては熱間圧延を行った後、
電気抵抗溶接管を製造し、本発明に従い吸窒処理を適用
したものと適用しないものについて切削試験を実施した
。表２に吸窒処理条件および切削試験の結果得られた切
屑処理性指数を示す。なお、切削試験は旋盤による旋削
によって実施し、切削速度：５０〜２００ｍｍ／ｍｉｎ
、送り：０．１〜０．５ｍｍ／ｒｅｖ、切込み：１．５
ｍｍの切削条件で超硬工具を用いた。切屑処理性指数は
、切屑長さ５０ｍｍ以下が得られる条件数の全条件数に
対する百分率で示した。
【００１９】本発明鋼は比較鋼と比べて非常に切屑処理
性が良好であることが分かる。図１に表１中Ａ−１鋼の
吸窒処理後の鋼中のＮ濃度分布例を示す。鋼表面部にお
いてＮが固溶しており、これによって切屑処理性が良好
になったものと推定される。この例の場合、表面下３ｍ
ｍ程度の切削加工については非常に良好であるものと考
えられる。
性が良好であることが分かる。図１に表１中Ａ−１鋼の
吸窒処理後の鋼中のＮ濃度分布例を示す。鋼表面部にお
いてＮが固溶しており、これによって切屑処理性が良好
になったものと推定される。この例の場合、表面下３ｍ
ｍ程度の切削加工については非常に良好であるものと考
えられる。
【００２０】なお、従来の機械構造用鋼に対して、本発
明で示したような吸窒処理を実施することによって、切
屑処理性を向上させることが可能であることは言うまで
もない。
明で示したような吸窒処理を実施することによって、切
屑処理性を向上させることが可能であることは言うまで
もない。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】以上の実施例からも分かるように、本発
明によって製造された鋼の切削性は、従来鋼に比較して
飛躍的に向上している。なお、母材としては、従来材と
何等変わりのないものであるから、冷間加工性能、溶接
性などの劣化もない。本発明によれば、被削性の優れた
機械構造用鋼を製造することが可能である。
明によって製造された鋼の切削性は、従来鋼に比較して
飛躍的に向上している。なお、母材としては、従来材と
何等変わりのないものであるから、冷間加工性能、溶接
性などの劣化もない。本発明によれば、被削性の優れた
機械構造用鋼を製造することが可能である。
【図１】図１は吸窒熱処理後の鋼中のＮ濃度分布例を示
す図である。
す図である。
【図２】図２は混合気中のＮ２ のガス比とＮ吸収量の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図３】図３は吸窒熱処理温度とＮ吸収量の関係を示す
図である。
図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％表示で、Ｃ：０．０２〜０．６
０％、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍｎ：０．２０〜２．０
％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、ｓ
ｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．００６％、Ｃａ：０．０
２０％以下を含有し、残部鉄および不可避的不純物から
なり、Ｎ２ ガスあるいはＮＨ３ を含む雰囲気中での
熱処理によって鋼中表面下に吸窒させ、鋼の表面下にお
いてＮを０．００４０％以上固溶させたことを特徴とす
る鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼。 - 【請求項２】 重量％表示で、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０
０１〜０．００６％を含む機械構造用炭素鋼を、Ｎ２
ガスあるいはＮＨ３ を含む雰囲気中での５００℃以上
の熱処理によって鋼中表面下に吸窒させ、Ｎを固溶させ
ることを特徴とする鋼表面の被削性の優れた機械構造用
鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5278691A JPH04289158A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5278691A JPH04289158A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04289158A true JPH04289158A (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=12924523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5278691A Withdrawn JPH04289158A (ja) | 1991-03-18 | 1991-03-18 | 鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04289158A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004143579A (ja) * | 2002-08-27 | 2004-05-20 | Kobe Steel Ltd | 切り屑処理性に優れた機械構造用鋼、およびその製造方法 |
| US6773561B1 (en) | 1999-08-27 | 2004-08-10 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Unit cell for alkali chloride metal aqueous solution electrolytic tank |
-
1991
- 1991-03-18 JP JP5278691A patent/JPH04289158A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6773561B1 (en) | 1999-08-27 | 2004-08-10 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Unit cell for alkali chloride metal aqueous solution electrolytic tank |
| JP2004143579A (ja) * | 2002-08-27 | 2004-05-20 | Kobe Steel Ltd | 切り屑処理性に優れた機械構造用鋼、およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5130796B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP2008163410A (ja) | 高速冷間加工用鋼及びその製造方法、並びに高速冷間加工部品の製造方法 | |
| JP2573118B2 (ja) | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 | |
| US4426235A (en) | Cold-rolled high strength steel plate with composite steel structure of high r-value and method for producing same | |
| JPH07188847A (ja) | 被削性に優れた機械構造用炭素鋼 | |
| JPH04289158A (ja) | 鋼表面の被削性の優れた機械構造用鋼およびその製造方法 | |
| JPH03177539A (ja) | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 | |
| JP3778140B2 (ja) | 快削鋼 | |
| JPH0569884B2 (ja) | ||
| JPH04187742A (ja) | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 | |
| RU2786281C1 (ru) | Способ производства стального проката для изготовления гибких труб для колтюбинга (варианты) | |
| JPH06212348A (ja) | 被削性に優れた機械構造用鋼 | |
| JPS621823A (ja) | 被削性にすぐれた高Ｍｎ非磁性鋼の製造方法 | |
| JP2002003991A (ja) | 快削鋼 | |
| JP2819430B2 (ja) | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 | |
| JPH03226545A (ja) | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 | |
| JP3132728B2 (ja) | 成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JPH07188850A (ja) | 被削性に優れた黒鉛快削鋼 | |
| JPS63317623A (ja) | 耐遅れ割れ性の優れた耐摩耗用鋼板の製造方法 | |
| JP3245223B2 (ja) | 冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法 | |
| JP2001323338A (ja) | 被削性、熱間加工性、靭性に優れた機械構造用継目無鋼管 | |
| JP3750389B2 (ja) | 被削性に優れた機械構造用継目無鋼管 | |
| JPH07188846A (ja) | 被削性および冷間鍛造性に優れた機械構造用炭素鋼 | |
| JPH05279792A (ja) | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 | |
| JPH02209454A (ja) | 快削ステンレス鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |