JPH0428849A - 亜鉛ダイカスト用ノズル - Google Patents
亜鉛ダイカスト用ノズルInfo
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- JPH0428849A JPH0428849A JP13454790A JP13454790A JPH0428849A JP H0428849 A JPH0428849 A JP H0428849A JP 13454790 A JP13454790 A JP 13454790A JP 13454790 A JP13454790 A JP 13454790A JP H0428849 A JPH0428849 A JP H0428849A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、亜鉛または亜鉛合金を素材としてダイカスト
によって所定形状の鋳造品を得るのに使用される亜鉛ダ
イカスト装置において、鋳造空間内に亜鉛または亜鉛合
金の溶湯を注入するのに利用される亜鉛ダイカスト用ノ
ズルに関するものである。 （従来の技術） 亜鉛または亜鉛合金を素材としてダイカストによって所
定形状の鋳造品を得るのに使用される亜鉛ダイカスト装
置において、鋳造空間内に亜鉛または亜鉛合金の溶湯を
柱入するのに利用される亜鉛ダイカスト用ノズルに対し
ては、ｌ ７５ｏ℃付近の温度でくり返し加熱が行わ
れるので、耐ヒートチエツク性に優れていることが要求
されるとともに、溶融亜鉛による溶損の少ないことが要
求される。 従来、この種の亜鉛ダイカスト用ノズルとしては、例え
ば、熱間ダイス鋼（ＪＩＳ ５ＫＤ６１など）やオー
ステナイト系耐熱合金（ステライト１２など）を素材と
したものが使用されていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、前者の熱間ダイス鋼（ＪＩＳＳＫＤ
６１など）では、比較的安価であるものの、くり返し加
熱によってヒートクラックが生じやすく、寿命が短いと
いう問題点があり、後者のオーステナイト系耐熱合金（
ステライト１２など）では、上記の熱間ダイス鋼よりは
寿命が長いものの亜鉛による溶損が多く、肉厚が薄くな
るためにスプールとノズルとの接触時などのように過大
な応力が加わったときには縦割れを生ずることがあると
いう問題点があり、これらの問題点を解決することが課
題となっていた。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、耐ヒートチエツク性が良好であって、〈り返し
加熱を受けたときでもヒートクラックが生じがたく、亜
鉛（亜鉛合金を含む、）に対する耐溶損性が良好であっ
て亜鉛による溶損が少なく、耐用寿命が延長する結果、
ダイカスト製品の生産性ならびにコストを大幅に改善す
ることが可能である亜鉛ダイカスト用ノズルを提供する
ことを目的としている。 【発明の構成】 （課題を解決するための手段） 本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルは、重量％で、
Ｃ：０．１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ
：Ｏ，１〜２．０％、ｃｒ：６．０〜２０．０％、Ｃｏ
：５．０〜２０．０％、およびＭ ｏ ： ５ 、０％
以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または２種で２
Ｍ ｏ ＋ Ｗ ：５．０〜１７．０％、さらに必要
に応じてＮｉ：０．３〜２．０％、Ｖ：５．０％以下、
Ｔｉ：１．５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下。 Ｚｒ：２．０％以下、Ｈｆ：２．０％以下、Ｎ：０．０
３〜０．２％、ＡｌＬ：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：
０．３〜２．０％のうちから選ばれる１種または２種以
上、同じく必要に応じてＭｇ：０．０００１−０．２％
、ＲＥＭ： ０．０００５〜１．０％、Ｃａ：０．００
０２〜０．２％、Ｂ：０．０００１−０．０５％ノウチ
から選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよ
び不純物からなる鋼を素材とした構成としたことを特徴
としており、上記した亜鉛ダイカスト用ノズルの構成を
前述した従来の課題を解決するための手段としている。 次に、本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルの素材に
おける化学成分組成（重量％）の駆足理由について説明
する。 Ｃ：Ｏ−１〜０．５％ Ｃは炭化物を形成することにより亜鉛ダイカスト用ノズ
ルの高温硬さを確保するのに必要な元素であるので、こ
のためＣ含有量を０．１％以上とした。しかし、多すぎ
ると熱伝導性が低下すると共に脆化による耐ヒートチエ
ツク性の低下をきたし、さらには亜鉛に対する耐溶損性
が劣化するので０．５％以下とした。 Ｓｉ：０．１〜２．０％ Ｓｉは亜鉛ダイカスト用ノズルの耐酸化性および高温強
度を高めるのに有効な元素であるので、Ｓｉ含有量を０
．１％以上としたや しかし、多すぎると靭性が劣化す
ると共に熱伝導度が低下して耐ヒートチエツク性の劣化
をきたすので２．０％以下とした。 Ｍｎ：０．１〜２．０％ Ｍｎは鋼溶製時に脱酸剤として添加する元素であり、Ｍ
ｎ含有量は０，１％以上とした。しかし、多すぎると変
態点を下げて、７００〜８００℃付近での強度および耐
ヒートチエツク性を低下させると共に亜鉛に対する耐溶
損性を劣化させるので２．０％以下とした。 Ｃｒ：６．０〜２０．０％ Ｃｒは亜鉛ダイカスト用ノズルの耐酸化性ならびに亜鉛
に対する耐溶損性を向上させ、かつまたＭ ｏ ／ Ｗ
、 Ｃｏとの共存により耐ヒートチエツク性の向上に
寄与する元素であるので６．０％以上とした。しかし、
２０．０％を超えるとシグマ相の生成により脆化するの
で２０．０％以下とした。 Ｃｏ：５．０〜２０．０％ ＣｏはＣｒ−（Ｍｏ／Ｗ） −Ｃｏ系鋼において熱膨張
係数を低下させるのに寄’５−Ｔ６光工でめる。また、
ＣＯは変態点をあ才り低下させないで熱間強度を向上さ
せる効果かあり、とぐにＭ ｏ ／Ｗ 、 Ｃｒとの共
存によって７００〜８５０ ”Ｃ１’ｒ＋／ｒでの耐ヒ
ートチエツク性を著しく向トさせる効果かあるので、Ｃ
Ｏ含有量は５．０％以上より望ましくは７．０％以上と
した。そして、２００％までのＣｏの添加は亜鉛に対す
る＃溶損性を損わないが、あまり多すぎても価格の上昇
に見合う効果の向上が期待できずかえって靭性の劣化を
きたすことにもなるので２０．０％以下とした。 Ｍ ｏ ： ５ 、０％以下、Ｗ：ＩＯ，０％以下のう
ちの１種または２種で２Ｍｏ＋Ｗ： ５．０〜１７．０
％ Ｍｏ、ＷはＣｏ、Ｃｒとの共存によって亜鉛ダイカス用
ノズルの耐ヒートチエツク性を向上させるのに有効な元
素であり、このため２ Ｍ ｏ ＋ Ｗで５．０％以上
とする必要かある。しかし、多すぎると熱間加工性の低
下をきたすのでＭｏは５．０％以下、Ｗは１０．０％以
下、２ Ｍ ｏ ＋ Ｗ テは１７．０％以下とした。 Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｖ：５．Ｑ％以下。 Ｔｉ：１．５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下、 Ｚ
ｒ ： ２ 、０％以下、Ｈｆ：２．０％以下。 Ｎ：０．０３〜０．２％、Ａｎ ： ０．００５−０．
１％、Ｃｕ：０．３〜２．０％のうちから選ばれる１種
または２種以上 Ｎｉ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ。 Ｎ、Ａｌ、Ｃｕはいずれも亜鉛ダイカスト用ノズルの熱
間での強靭性を向上させるのに有効な元素群であるので
、このような効果を得ることができるようにこれらの１
種または２種以上を必要に応じて添加するのもよい。し
かし、Ｎｉの多量添加は熱膨張係数を増大させることに
なると共に亜鉛に対する耐溶損性が劣化することとなる
ので好ましくなく、ＣＵの多量添加も亜鉛に対する耐溶
損性が劣化することとなるので好ましくなく、また、Ｎ
ｉ 、Ｃｕ、Ｎの多量添加によって変態点を低下させな
いように、Ｎｉは２．０％以下、Ｃｕも２．０％以下、
Ｎは０．２％以下とする必要カメあり、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ
、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ａｌの多量添加は靭性の低下をき
たすためＶｆｆｂ、０％以下、Ｔｉは１．５％以下、Ｎ
ｂ＋Ｔａ（ｔ２゜０％以下、Ｚｒは２．０％以下、Ｈｆ
は２．０％以下、Ａ文は０．１％以下とする必要かある
。 Ｍｇ：０．０００１−０．２％、ＲＥＭ：０．０００５
〜１．０％、Ｃａ：０．０００２〜０．２％、Ｂ：０゜
０００１〜０．０５％のうちから選ばれる１種または２
種以上 Ｍｇ 、ＲＥＭ （希土類元素のうちから選ｔｆれる１
種または２種以上）、Ｃａ、Ｂ４まＩ／Ｘずれも熱間加
工性の向上に有効な元素群であるので、必要に応じてこ
れらの１種または２種以上をＭｇについては０．０００
１％以上、ＲＥＭにつし）ては０．０００５％以上、Ｃ
ａｂこつｌ／＼てｔヨ０．０００２％以上、ＢにつＩ／
）でｔよ０．０００１％以上を含有させるのもよい、し
かし、多すぎると亜鉛ダイカスト用ノズルの靭性を劣化
させるため、Ｍｇは０．２％以下、ＲＥＭｔま１．０％
以下、Ｃａは０．２％以下、Ｂは０．０５％以下とする
必要がある。 （発明の作用） 本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルは上記した化学
成分組成の鋼を素材とするものであるから、７００〜８
５０℃（鋼の変態点近傍）において大きな押圧力が加わ
る亜鉛ダイカスト用ノズルとして適用した場合に、５０
ｋｇｆ／ｍｍ２以上の熱間抗張力を有する非常にすぐれ
た強度特性を具備しているものとなる。 また、本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルでは、Ｃ
−Ｃｒ −（Ｍｏ／Ｗ） −Ｃｏ系鋼において、Ｃを０
．５０％以下とし、かつまたＣｒを５．００５以上とす
ることによって亜鉛に対する耐溶損性を向上させて、亜
鉛による溶損を少なくし、高Ｃｏ、高（Ｍｏ／Ｗ）とす
ることによって著しく良好なる耐ヒートチエツク性がも
たらされるものとなっている。すなわち、Ｍ ｏ 、
Ｗ 、 Ｃ。 は亜鉛に対する耐溶損性をそこなわないことが明らかと
なり、また、高Ｃｏ、高（Ｍｏ＋Ｗ）とすることによっ
て熱伝導率が高いものとなり、７００〜８５０℃での熱
間抗張力が大きな値を示すものになると共に、従来では
変態点（約７８５℃）近傍ないしはそれを超えるような
温度ではヒートチエツク性が低下するとされているが、
本発明の成分系においては亜鉛ダイカスト用ノズルに使
用した場合に耐ヒートチエツク性が良好なものとなり、
従来の熱間ダイス鋼よりも耐ヒートチエツク性が良好な
ものとなる。 そしてさらに、熱膨張係数が小さいことから、この亜鉛
ダイカスト用ノズルを亜鉛ダイカスト装置の金型保持体
部分に固定して使用する場合において亜鉛ダイカスト用
ノズルの熱変形量は極〈小さなものにおさえることがで
きるので、前記金型保持体部分でのノズルの固定が著し
く良好なものとなる。 （実施例） 第１表に示す化学成分組成の亜鉛ダイカスト用ノズル素
材に対し、同じく第１表に示す熱処理条件による熱処理
を施して同じく第１表に示す硬さに調質することにより
亜鉛ダイカスト用ノズルを得た。 次いで、各亜鉛ダイカスト用ノズルを亜鉛ダイカスト装
置の金型保持体部分に装着し、前記金型保持体部分に固
定された固定金型とこの固定金型に対して接触・離脱可
能とした移動金型との間で形成される鋳造空間と前記亜
鉛ダイカスト用ノズルとを連通させた状態にして、この
亜鉛ダイカスト用ノズルより前記鋳造空間内に溶融亜鉛
を噴射する亜鉛ダイカストを実施した。 そして、ここで実施した各亜鉛ダイカスト用ノズルによ
る溶融亜鉛の射出可能回数を調へたところ、同じく第１
表のショー７ト数の欄に示す結果であり、この亜鉛ダイ
カスト用ノズルの寿命原因は同じく第１表に示すものと
なっていた。 第１表に示すように、発明例Ｎｏ、 １〜７の化学成分
組成を有する鋼を素材とした亜鉛ダイカスト用ノズルで
は、ショツト数がいずれもｌＯ万回以上となっているの
に対して、Ｍｏ、Ｗ含有量が少ない比較例Ｎ００８の化
学成分組成を有する鋼を素材とした亜鉛ダイカスト用ノ
ズルでは耐ヒートチエツク性が十分でないためショツト
数が少ないものとなっており、また、Ｃ含有量が多い比
較例Ｎｏ、 ９の化学成分組成を有する鋼を素材とした
亜鉛ダイカスト用ノズルでは亜鉛に対する耐溶損性が劣
っているためショツト数が少ないものとなっており、さ
らに、Ｎｉ含有量が多い比較例Ｎｏ。 １０の化学成分組成を有する鋼を素材とした亜鉛ダイカ
スト用ノズルでは亜鉛に対する耐溶損性が劣っているた
め溶損による縦割れが発生してショツト数が少ないもの
となっており、さらにまた、Ｃｒ含有量が少ない比較例
Ｎｏ、１１の化学成分組成を有する鋼を素材とした亜鉛
ダイカスト用ノズルでは亜鉛に対する耐溶損性が劣って
いるため溶損による縦割れが発生してショツト数が少な
いものとなっていた・ さらに、素材として従来の熱間ダイス鋼であるＳＫＤ
６１を用いた従来例Ｎｏ、１２の亜鉛ダイカスト用ノ
ズルでは耐ヒートチエツク性に劣っているためショツト
数が少ないものとなっており、さらにまた、従来のオー
ステナイト系耐熱合金であるステライト＃６を肉盛溶接
したままの従来例Ｎｏ、１３の亜鉛ダイカスト用ノズル
では亜鉛による溶損が多いため縦割れを発生してショツ
ト数が少ないものとなっていた。 したがって、本発明による亜鉛ダイカスト用ノズルは、
７００〜８５０℃の温度で実施される圧力鋳造に耐え得
る十分な耐熱性および高温強度を有していると共に、溶
融亜鉛に対する耐溶損性に優れたものとなっていて亜鉛
による溶損が少ないものとなっており、くり返し加熱に
よるヒートチエツク割れが発生しがたく耐ヒートチエツ
ク性の艮好なものとなっており、熱膨張係数が小さいた
めに熱変形量が少ないことから亜鉛ダイカスト装置の金
型保持体部分への固定を良好に維持することができるも
のとなっていて、従来に比べて寿命の大幅な延長が実現
されることが確かめられた。
によって所定形状の鋳造品を得るのに使用される亜鉛ダ
イカスト装置において、鋳造空間内に亜鉛または亜鉛合
金の溶湯を注入するのに利用される亜鉛ダイカスト用ノ
ズルに関するものである。 （従来の技術） 亜鉛または亜鉛合金を素材としてダイカストによって所
定形状の鋳造品を得るのに使用される亜鉛ダイカスト装
置において、鋳造空間内に亜鉛または亜鉛合金の溶湯を
柱入するのに利用される亜鉛ダイカスト用ノズルに対し
ては、ｌ ７５ｏ℃付近の温度でくり返し加熱が行わ
れるので、耐ヒートチエツク性に優れていることが要求
されるとともに、溶融亜鉛による溶損の少ないことが要
求される。 従来、この種の亜鉛ダイカスト用ノズルとしては、例え
ば、熱間ダイス鋼（ＪＩＳ ５ＫＤ６１など）やオー
ステナイト系耐熱合金（ステライト１２など）を素材と
したものが使用されていた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、前者の熱間ダイス鋼（ＪＩＳＳＫＤ
６１など）では、比較的安価であるものの、くり返し加
熱によってヒートクラックが生じやすく、寿命が短いと
いう問題点があり、後者のオーステナイト系耐熱合金（
ステライト１２など）では、上記の熱間ダイス鋼よりは
寿命が長いものの亜鉛による溶損が多く、肉厚が薄くな
るためにスプールとノズルとの接触時などのように過大
な応力が加わったときには縦割れを生ずることがあると
いう問題点があり、これらの問題点を解決することが課
題となっていた。 （発明の目的） 本発明は、このような従来の課題にかんがみてなされた
もので、耐ヒートチエツク性が良好であって、〈り返し
加熱を受けたときでもヒートクラックが生じがたく、亜
鉛（亜鉛合金を含む、）に対する耐溶損性が良好であっ
て亜鉛による溶損が少なく、耐用寿命が延長する結果、
ダイカスト製品の生産性ならびにコストを大幅に改善す
ることが可能である亜鉛ダイカスト用ノズルを提供する
ことを目的としている。 【発明の構成】 （課題を解決するための手段） 本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルは、重量％で、
Ｃ：０．１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ
：Ｏ，１〜２．０％、ｃｒ：６．０〜２０．０％、Ｃｏ
：５．０〜２０．０％、およびＭ ｏ ： ５ 、０％
以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または２種で２
Ｍ ｏ ＋ Ｗ ：５．０〜１７．０％、さらに必要
に応じてＮｉ：０．３〜２．０％、Ｖ：５．０％以下、
Ｔｉ：１．５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下。 Ｚｒ：２．０％以下、Ｈｆ：２．０％以下、Ｎ：０．０
３〜０．２％、ＡｌＬ：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：
０．３〜２．０％のうちから選ばれる１種または２種以
上、同じく必要に応じてＭｇ：０．０００１−０．２％
、ＲＥＭ： ０．０００５〜１．０％、Ｃａ：０．００
０２〜０．２％、Ｂ：０．０００１−０．０５％ノウチ
から選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよ
び不純物からなる鋼を素材とした構成としたことを特徴
としており、上記した亜鉛ダイカスト用ノズルの構成を
前述した従来の課題を解決するための手段としている。 次に、本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルの素材に
おける化学成分組成（重量％）の駆足理由について説明
する。 Ｃ：Ｏ−１〜０．５％ Ｃは炭化物を形成することにより亜鉛ダイカスト用ノズ
ルの高温硬さを確保するのに必要な元素であるので、こ
のためＣ含有量を０．１％以上とした。しかし、多すぎ
ると熱伝導性が低下すると共に脆化による耐ヒートチエ
ツク性の低下をきたし、さらには亜鉛に対する耐溶損性
が劣化するので０．５％以下とした。 Ｓｉ：０．１〜２．０％ Ｓｉは亜鉛ダイカスト用ノズルの耐酸化性および高温強
度を高めるのに有効な元素であるので、Ｓｉ含有量を０
．１％以上としたや しかし、多すぎると靭性が劣化す
ると共に熱伝導度が低下して耐ヒートチエツク性の劣化
をきたすので２．０％以下とした。 Ｍｎ：０．１〜２．０％ Ｍｎは鋼溶製時に脱酸剤として添加する元素であり、Ｍ
ｎ含有量は０，１％以上とした。しかし、多すぎると変
態点を下げて、７００〜８００℃付近での強度および耐
ヒートチエツク性を低下させると共に亜鉛に対する耐溶
損性を劣化させるので２．０％以下とした。 Ｃｒ：６．０〜２０．０％ Ｃｒは亜鉛ダイカスト用ノズルの耐酸化性ならびに亜鉛
に対する耐溶損性を向上させ、かつまたＭ ｏ ／ Ｗ
、 Ｃｏとの共存により耐ヒートチエツク性の向上に
寄与する元素であるので６．０％以上とした。しかし、
２０．０％を超えるとシグマ相の生成により脆化するの
で２０．０％以下とした。 Ｃｏ：５．０〜２０．０％ ＣｏはＣｒ−（Ｍｏ／Ｗ） −Ｃｏ系鋼において熱膨張
係数を低下させるのに寄’５−Ｔ６光工でめる。また、
ＣＯは変態点をあ才り低下させないで熱間強度を向上さ
せる効果かあり、とぐにＭ ｏ ／Ｗ 、 Ｃｒとの共
存によって７００〜８５０ ”Ｃ１’ｒ＋／ｒでの耐ヒ
ートチエツク性を著しく向トさせる効果かあるので、Ｃ
Ｏ含有量は５．０％以上より望ましくは７．０％以上と
した。そして、２００％までのＣｏの添加は亜鉛に対す
る＃溶損性を損わないが、あまり多すぎても価格の上昇
に見合う効果の向上が期待できずかえって靭性の劣化を
きたすことにもなるので２０．０％以下とした。 Ｍ ｏ ： ５ 、０％以下、Ｗ：ＩＯ，０％以下のう
ちの１種または２種で２Ｍｏ＋Ｗ： ５．０〜１７．０
％ Ｍｏ、ＷはＣｏ、Ｃｒとの共存によって亜鉛ダイカス用
ノズルの耐ヒートチエツク性を向上させるのに有効な元
素であり、このため２ Ｍ ｏ ＋ Ｗで５．０％以上
とする必要かある。しかし、多すぎると熱間加工性の低
下をきたすのでＭｏは５．０％以下、Ｗは１０．０％以
下、２ Ｍ ｏ ＋ Ｗ テは１７．０％以下とした。 Ｎｉ：０．３〜２．０％、Ｖ：５．Ｑ％以下。 Ｔｉ：１．５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下、 Ｚ
ｒ ： ２ 、０％以下、Ｈｆ：２．０％以下。 Ｎ：０．０３〜０．２％、Ａｎ ： ０．００５−０．
１％、Ｃｕ：０．３〜２．０％のうちから選ばれる１種
または２種以上 Ｎｉ、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ。 Ｎ、Ａｌ、Ｃｕはいずれも亜鉛ダイカスト用ノズルの熱
間での強靭性を向上させるのに有効な元素群であるので
、このような効果を得ることができるようにこれらの１
種または２種以上を必要に応じて添加するのもよい。し
かし、Ｎｉの多量添加は熱膨張係数を増大させることに
なると共に亜鉛に対する耐溶損性が劣化することとなる
ので好ましくなく、ＣＵの多量添加も亜鉛に対する耐溶
損性が劣化することとなるので好ましくなく、また、Ｎ
ｉ 、Ｃｕ、Ｎの多量添加によって変態点を低下させな
いように、Ｎｉは２．０％以下、Ｃｕも２．０％以下、
Ｎは０．２％以下とする必要カメあり、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ
、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ａｌの多量添加は靭性の低下をき
たすためＶｆｆｂ、０％以下、Ｔｉは１．５％以下、Ｎ
ｂ＋Ｔａ（ｔ２゜０％以下、Ｚｒは２．０％以下、Ｈｆ
は２．０％以下、Ａ文は０．１％以下とする必要かある
。 Ｍｇ：０．０００１−０．２％、ＲＥＭ：０．０００５
〜１．０％、Ｃａ：０．０００２〜０．２％、Ｂ：０゜
０００１〜０．０５％のうちから選ばれる１種または２
種以上 Ｍｇ 、ＲＥＭ （希土類元素のうちから選ｔｆれる１
種または２種以上）、Ｃａ、Ｂ４まＩ／Ｘずれも熱間加
工性の向上に有効な元素群であるので、必要に応じてこ
れらの１種または２種以上をＭｇについては０．０００
１％以上、ＲＥＭにつし）ては０．０００５％以上、Ｃ
ａｂこつｌ／＼てｔヨ０．０００２％以上、ＢにつＩ／
）でｔよ０．０００１％以上を含有させるのもよい、し
かし、多すぎると亜鉛ダイカスト用ノズルの靭性を劣化
させるため、Ｍｇは０．２％以下、ＲＥＭｔま１．０％
以下、Ｃａは０．２％以下、Ｂは０．０５％以下とする
必要がある。 （発明の作用） 本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルは上記した化学
成分組成の鋼を素材とするものであるから、７００〜８
５０℃（鋼の変態点近傍）において大きな押圧力が加わ
る亜鉛ダイカスト用ノズルとして適用した場合に、５０
ｋｇｆ／ｍｍ２以上の熱間抗張力を有する非常にすぐれ
た強度特性を具備しているものとなる。 また、本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルでは、Ｃ
−Ｃｒ −（Ｍｏ／Ｗ） −Ｃｏ系鋼において、Ｃを０
．５０％以下とし、かつまたＣｒを５．００５以上とす
ることによって亜鉛に対する耐溶損性を向上させて、亜
鉛による溶損を少なくし、高Ｃｏ、高（Ｍｏ／Ｗ）とす
ることによって著しく良好なる耐ヒートチエツク性がも
たらされるものとなっている。すなわち、Ｍ ｏ 、
Ｗ 、 Ｃ。 は亜鉛に対する耐溶損性をそこなわないことが明らかと
なり、また、高Ｃｏ、高（Ｍｏ＋Ｗ）とすることによっ
て熱伝導率が高いものとなり、７００〜８５０℃での熱
間抗張力が大きな値を示すものになると共に、従来では
変態点（約７８５℃）近傍ないしはそれを超えるような
温度ではヒートチエツク性が低下するとされているが、
本発明の成分系においては亜鉛ダイカスト用ノズルに使
用した場合に耐ヒートチエツク性が良好なものとなり、
従来の熱間ダイス鋼よりも耐ヒートチエツク性が良好な
ものとなる。 そしてさらに、熱膨張係数が小さいことから、この亜鉛
ダイカスト用ノズルを亜鉛ダイカスト装置の金型保持体
部分に固定して使用する場合において亜鉛ダイカスト用
ノズルの熱変形量は極〈小さなものにおさえることがで
きるので、前記金型保持体部分でのノズルの固定が著し
く良好なものとなる。 （実施例） 第１表に示す化学成分組成の亜鉛ダイカスト用ノズル素
材に対し、同じく第１表に示す熱処理条件による熱処理
を施して同じく第１表に示す硬さに調質することにより
亜鉛ダイカスト用ノズルを得た。 次いで、各亜鉛ダイカスト用ノズルを亜鉛ダイカスト装
置の金型保持体部分に装着し、前記金型保持体部分に固
定された固定金型とこの固定金型に対して接触・離脱可
能とした移動金型との間で形成される鋳造空間と前記亜
鉛ダイカスト用ノズルとを連通させた状態にして、この
亜鉛ダイカスト用ノズルより前記鋳造空間内に溶融亜鉛
を噴射する亜鉛ダイカストを実施した。 そして、ここで実施した各亜鉛ダイカスト用ノズルによ
る溶融亜鉛の射出可能回数を調へたところ、同じく第１
表のショー７ト数の欄に示す結果であり、この亜鉛ダイ
カスト用ノズルの寿命原因は同じく第１表に示すものと
なっていた。 第１表に示すように、発明例Ｎｏ、 １〜７の化学成分
組成を有する鋼を素材とした亜鉛ダイカスト用ノズルで
は、ショツト数がいずれもｌＯ万回以上となっているの
に対して、Ｍｏ、Ｗ含有量が少ない比較例Ｎ００８の化
学成分組成を有する鋼を素材とした亜鉛ダイカスト用ノ
ズルでは耐ヒートチエツク性が十分でないためショツト
数が少ないものとなっており、また、Ｃ含有量が多い比
較例Ｎｏ、 ９の化学成分組成を有する鋼を素材とした
亜鉛ダイカスト用ノズルでは亜鉛に対する耐溶損性が劣
っているためショツト数が少ないものとなっており、さ
らに、Ｎｉ含有量が多い比較例Ｎｏ。 １０の化学成分組成を有する鋼を素材とした亜鉛ダイカ
スト用ノズルでは亜鉛に対する耐溶損性が劣っているた
め溶損による縦割れが発生してショツト数が少ないもの
となっており、さらにまた、Ｃｒ含有量が少ない比較例
Ｎｏ、１１の化学成分組成を有する鋼を素材とした亜鉛
ダイカスト用ノズルでは亜鉛に対する耐溶損性が劣って
いるため溶損による縦割れが発生してショツト数が少な
いものとなっていた・ さらに、素材として従来の熱間ダイス鋼であるＳＫＤ
６１を用いた従来例Ｎｏ、１２の亜鉛ダイカスト用ノ
ズルでは耐ヒートチエツク性に劣っているためショツト
数が少ないものとなっており、さらにまた、従来のオー
ステナイト系耐熱合金であるステライト＃６を肉盛溶接
したままの従来例Ｎｏ、１３の亜鉛ダイカスト用ノズル
では亜鉛による溶損が多いため縦割れを発生してショツ
ト数が少ないものとなっていた。 したがって、本発明による亜鉛ダイカスト用ノズルは、
７００〜８５０℃の温度で実施される圧力鋳造に耐え得
る十分な耐熱性および高温強度を有していると共に、溶
融亜鉛に対する耐溶損性に優れたものとなっていて亜鉛
による溶損が少ないものとなっており、くり返し加熱に
よるヒートチエツク割れが発生しがたく耐ヒートチエツ
ク性の艮好なものとなっており、熱膨張係数が小さいた
めに熱変形量が少ないことから亜鉛ダイカスト装置の金
型保持体部分への固定を良好に維持することができるも
のとなっていて、従来に比べて寿命の大幅な延長が実現
されることが確かめられた。
本発明に係わる亜鉛ダイカスト用ノズルは、重量％で、
Ｃ：ｏ、１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍ
ｎ ： ０ 、１〜２ 、０％、Ｃｒ：６．０〜２０．
０％、Ｃｏ：５．０〜２０．０％、およびＭｏ：５．０
％以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または２種で
２ Ｍ ｏ ＋ Ｗ ：５．０〜１７．０％、さらに必
要に応じてＮｉ：０．３〜２．０％、Ｖ：５．０％以下
、Ｔｉ ：１．５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下。 Ｚｒ：２．０％以下、Ｈｆ：２．０％以下、Ｎ：０．０
３〜０．２％、Ａ交： ０．００５〜０．１％、Ｃｕ：
０．３〜２．０％のうちから選ばれる１種または２種以
上、同じく必要に応じてＭｇ：ｏ、ｏｏｏｉ〜０．２％
、ＲＥＭ：０．０００５〜ｉ、ｏ％、Ｃａ：０．０００
２〜０．２％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％のうちか
ら選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび
不純物からなる鋼を素材とした構成を有するものである
から、耐ヒートチエツク性が良好であって、くり返し加
熱を受けたときでもヒートクラックが生じがたく、亜鉛
に対する耐溶損性が良好であって亜鉛による溶損が少な
く、熱膨張係数が小さいためにダイカスト装置の金型保
持体への固定が良好に維持されるものとなって、従来の
熱間ダイス鋼を素材としたものや耐熱合金の肉盛を行っ
たものなどに比べてダイカスト時のショット回数をさら
に増大させることが可能であることから、ダイカスト製
品の生産性ならびにコストを大幅に改善することが可能
になるという著しく優れた効果がもたらされる。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Ｃ：ｏ、１〜０．５％、Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍ
ｎ ： ０ 、１〜２ 、０％、Ｃｒ：６．０〜２０．
０％、Ｃｏ：５．０〜２０．０％、およびＭｏ：５．０
％以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または２種で
２ Ｍ ｏ ＋ Ｗ ：５．０〜１７．０％、さらに必
要に応じてＮｉ：０．３〜２．０％、Ｖ：５．０％以下
、Ｔｉ ：１．５％以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下。 Ｚｒ：２．０％以下、Ｈｆ：２．０％以下、Ｎ：０．０
３〜０．２％、Ａ交： ０．００５〜０．１％、Ｃｕ：
０．３〜２．０％のうちから選ばれる１種または２種以
上、同じく必要に応じてＭｇ：ｏ、ｏｏｏｉ〜０．２％
、ＲＥＭ：０．０００５〜ｉ、ｏ％、Ｃａ：０．０００
２〜０．２％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％のうちか
ら選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび
不純物からなる鋼を素材とした構成を有するものである
から、耐ヒートチエツク性が良好であって、くり返し加
熱を受けたときでもヒートクラックが生じがたく、亜鉛
に対する耐溶損性が良好であって亜鉛による溶損が少な
く、熱膨張係数が小さいためにダイカスト装置の金型保
持体への固定が良好に維持されるものとなって、従来の
熱間ダイス鋼を素材としたものや耐熱合金の肉盛を行っ
たものなどに比べてダイカスト時のショット回数をさら
に増大させることが可能であることから、ダイカスト製
品の生産性ならびにコストを大幅に改善することが可能
になるという著しく優れた効果がもたらされる。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で、Ｃ：０．１〜０．５％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃ
ｒ：６．０〜２０．０％、Ｃｏ：５．０〜２０．０％、
およびＭｏ：５．０％以下、Ｗ：１０．０％以下のうち
の１種または２種で２Ｍｏ＋Ｗ：５．０〜１７．０％を
含み、残部Ｆｅおよび不純物からなる鋼を素材としたこ
とを特徴とする亜鉛ダイカスト用ノズル。 （２）重量％で、Ｃ：０．１〜０．５％、Ｓｉ：０．１
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：６．０〜
２０．０％、Ｃｏ：５．０〜２０．０％、およびＭｏ：
５．０％以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または
２種で２Ｍｏ＋Ｗ：５．０〜１７．０％、さらにＮｉ：
０．３〜２．０％、Ｖ：５．０％以下、Ｔｉ：１．５％
以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下、Ｚｒ：２．０％以下
、Ｈｆ：２．０％以下、Ｎ：０．０３〜０．２％、Ａｌ
：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：０．３〜２．０％のう
ちから選ばれる１種または２種以上を含み、残部Ｆｅお
よび不純物からなる鋼を素材としたことを特徴とする亜
鉛ダイカスト用ノズル。 （３）重量％で、Ｃ：０．１〜０．５％、Ｓｉ：０．１
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：６．０〜
２０．０％、Ｃｏ：５．０〜２０．０％、およびＭｏ：
５．０％以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または
２種で２Ｍｏ＋Ｗ：５．０〜１７．０％、さらにＭｇ： ０．０００１〜０．２％、ＲＥＭ：０．０００５〜１．
０％、Ｃａ：０．０００２〜０．２％、Ｂ：０．０００
１〜０．０５％のうちから選ばれる１種または２種以上
を含み、残部Ｆｅおよび不純物からなる鋼を素材とした
ことを特徴とする亜鉛ダイカスト用ノズル。 （４）重量％で、Ｃ：０．１〜０．５％、Ｓｉ：０．１
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：６．０〜
２０．０％、Ｃｏ：５．０〜２０．０％、およびＭｏ：
５．０％以下、Ｗ：１０．０％以下のうちの１種または
２種で２Ｍｏ＋Ｗ：５．０〜１７．０％、さらにＮｉ：
０．３〜２．０％、Ｖ：５．０％以下、Ｔｉ：１．５％
以下、Ｎｂ＋Ｔａ：２．０％以下、Ｚｒ：２．０％以下
、Ｈｆ：２．０％以下、Ｎ：０．０３〜０．２％、Ａｌ
：０．００５〜０．１％、Ｃｕ：０．３〜２．０％のう
ちから選ばれる１種または２種以上、さらにＭｇ：０．
０００１〜０．２％、ＲＥＭ：０．０００５〜１．０％
、Ｃａ：０．０００２〜０．２％、Ｂ：０．０００１〜
０．０５％のうちから選ばれる１種または２種以上を含
み、残部Ｆｅおよび不純物からなる鋼を素材としたこと
を特徴とする亜鉛ダイカスト用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13454790A JP2956130B2 (ja) | 1990-05-24 | 1990-05-24 | 亜鉛ダイカスト用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13454790A JP2956130B2 (ja) | 1990-05-24 | 1990-05-24 | 亜鉛ダイカスト用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0428849A true JPH0428849A (ja) | 1992-01-31 |
| JP2956130B2 JP2956130B2 (ja) | 1999-10-04 |
Family
ID=15130869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13454790A Expired - Lifetime JP2956130B2 (ja) | 1990-05-24 | 1990-05-24 | 亜鉛ダイカスト用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2956130B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001073149A1 (en) * | 2000-03-27 | 2001-10-04 | Alphatech, Inc. | Alloy composition suitable for molten magnesium environment |
| WO2004024970A1 (en) * | 2002-09-16 | 2004-03-25 | Borgwarner, Inc. | High temperature alloy particularly suitable for a long-life turbocharger nozzle ring |
| WO2007007797A1 (ja) * | 2005-07-13 | 2007-01-18 | Mitsubishi Materials Corporation | 溶融鉛フリーはんだに対する耐侵食性に優れたＣｏ基合金またはＦｅ基合金およびそのＣｏ基合金またはＦｅ基合金からなる鉛フリーはんだ付け装置部材 |
| JP2007031809A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Mitsubishi Materials Corp | 溶融鉛フリーはんだに対する耐侵食性に優れたＦｅ基合金およびそのＦｅ基合金からなる鉛フリーはんだ付け装置部材 |
| CN101880829A (zh) * | 2010-07-09 | 2010-11-10 | 中国第一汽车集团公司 | 新型镁合金热作模具钢 |
| CN111945080A (zh) * | 2020-08-27 | 2020-11-17 | 靖江市钜顺精密轻合金成型科技有限公司 | 一种高寿命压铸模具钢及制造铝镁压铸模的工艺方法 |
| CN114480953A (zh) * | 2020-11-13 | 2022-05-13 | 中国科学院金属研究所 | 一种高Cr-高Co型稀土耐热钢合金材料及其制备方法 |
-
1990
- 1990-05-24 JP JP13454790A patent/JP2956130B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001073149A1 (en) * | 2000-03-27 | 2001-10-04 | Alphatech, Inc. | Alloy composition suitable for molten magnesium environment |
| US6899772B1 (en) | 2000-03-27 | 2005-05-31 | Alphatech, Inc. | Alloy molten composition suitable for molten magnesium environments |
| WO2004024970A1 (en) * | 2002-09-16 | 2004-03-25 | Borgwarner, Inc. | High temperature alloy particularly suitable for a long-life turbocharger nozzle ring |
| WO2007007797A1 (ja) * | 2005-07-13 | 2007-01-18 | Mitsubishi Materials Corporation | 溶融鉛フリーはんだに対する耐侵食性に優れたＣｏ基合金またはＦｅ基合金およびそのＣｏ基合金またはＦｅ基合金からなる鉛フリーはんだ付け装置部材 |
| JP2007031809A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Mitsubishi Materials Corp | 溶融鉛フリーはんだに対する耐侵食性に優れたＦｅ基合金およびそのＦｅ基合金からなる鉛フリーはんだ付け装置部材 |
| CN101880829A (zh) * | 2010-07-09 | 2010-11-10 | 中国第一汽车集团公司 | 新型镁合金热作模具钢 |
| CN111945080A (zh) * | 2020-08-27 | 2020-11-17 | 靖江市钜顺精密轻合金成型科技有限公司 | 一种高寿命压铸模具钢及制造铝镁压铸模的工艺方法 |
| CN114480953A (zh) * | 2020-11-13 | 2022-05-13 | 中国科学院金属研究所 | 一种高Cr-高Co型稀土耐热钢合金材料及其制备方法 |
| CN114480953B (zh) * | 2020-11-13 | 2023-10-10 | 中国科学院金属研究所 | 一种高Cr-高Co型稀土耐热钢合金材料及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2956130B2 (ja) | 1999-10-04 |
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