JPH04284219A - 低複屈折光学用プラスチック部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は光学レンズ、光学プリズ
ム等に使用可能な低複屈折光学用プラスチック部材に関
する。

【０００２】

【従来の技術】レンズ、プリズム等の光学部材はガラス
を構成材料としているものが多いが、近年、その透明性
、軽量性、生産性等の理由により、プラスチックを構成
材料とする光学部材が注目されている。例えば、アクリ
ル樹脂が、透明性、流動性のよさ、小さい複屈折等の特
徴を有するために、光学用透明プラスチック部材として
知られている（例えば特開昭５６−１３１６５４号公報
等）。しかし、アクリル樹脂は耐熱性が約７００Ｃと低
く、耐衝撃性も低く、水分により反りを生じやすいとい
う欠点がある。また、ポリカーボネート樹脂が透明性、
耐衝撃性等に優れているため、レンズ、ディスク用部材
として検討されているが（例えば特開昭５８−１８０５
５３号公報）、複屈折が大きく、さらに屈折率分布幅が
広い等の問題点があり、その光学部材への使用には限界
がある。

【０００３】さらに、ポリメチルメタクリレート樹脂が
ポロプリズムの構成材料として使用されている例がみら
れるが、反射面に蒸着膜を形成する必要があり、全反射
面をポリメチルメタクリレート樹脂単独で構成すること
はできない。無蒸着ポロプリズムを得るためには、構成
材料が高い屈折率を有することを要求され、そのような
屈折率を持つポリメチルメタクリレート樹脂は知られて
いない。無蒸着ポロプリズム用材料に使用可能な高屈折
率を有する材料として、ポリカーボネート樹脂あるいは
メチルメタクリレート−スチレン共重合体（ＭＳ樹脂）
等が使用されている例が見られるが、それらの材料は複
屈折量が多く、ポロプリズムのような内部光路長の長い
部品に適用すると、像の歪み等が生じ、実用には耐え得
ない。

【０００４】複屈折量を低く押さえたプラスチックとし
てスチレン系樹脂を幹ポリマーとする芳香族ポリカーボ
ネート樹脂のグラフト共重合体が開示されている（特開
平１−１２０５０１号公報）。

【０００５】しかし、該公報に記載の共重合樹脂は、コ
ンパクトディスク等の薄物を対象に考えられた物であり
、厚肉レンズ、プリズム等への適応は考えられていない
。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
みなされたものであり、低複屈折であり、屈折率分布幅
が小さく、厚肉レンズ、プリズム等に適用可能な光学用
プラスチック部材を提供することを目的とする。本発明
は、さらにそのようなプラスチック部材の製造方法を提
供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、芳
香族ポリカーボネート系樹脂構成単位とポリスチレン系
樹脂構成単位との比率が、重量比で表して、６０／４０
≧ＰＣ／ＰＳ≧３０／７０ （式中、ＰＣは芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単位
の重量を示し、ＰＳはスチレン系樹脂の構成単位の重量
を示す）である共重合樹脂の射出成形品であり、屈折率
が１．５８より大きく、複屈折量が５×１０−５より小
さく、屈折率分布幅が４０×１０−５である低複屈折光
学用プラスチック部材に関する。

【０００８】さらに、本発明は芳香族ポリカーボネート
系樹脂構成単位とポリスチレン系樹脂構成単位との比率
（ＰＣ／ＰＳ）が、重量比で表して、 ６０／４０≧ＰＣ／ＰＳ≧３０／７０ （式中、ＰＣは芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単位
の重量を示し、ＰＳはスチレン系樹脂の構成単位の重量
を示す）である共重合樹脂を、該樹脂の応力歪が最も小
さくなる温度９０〜１３００Ｃに加熱しておいた所定の
形状を有する射出圧縮成形用金型内に、射出せん断速度
が １０＜射出せん断速度（ｓｅｃ−１）＜１０５、射出成
形および圧縮成形時の型内圧が １＜型内圧（ｋｇｆ／ｃｍ２）＜３０００の射出条件下
で射出成形することを特徴とする低複屈折光学用プラス
チック部材の製造方法に関する。

【０００９】本発明に使用する共重合樹脂はスチレン系
樹脂を幹ポリマーとする芳香族ポリカーボネートとのグ
ラフト共重合体を意味し、該グラフト共重合体の分子量
として、ポリスチレン換算重量平均分子量で表して、３
００００〜２５００００程度、好ましくは５００００〜
１５００００、より好ましくは８００００〜１２０００
０を有するものを使用する。該分子量が３００００より
小さいと６０／４０≧ＰＣ／ＰＳ比を満足する上では、
機械的強度が大幅に低下し実用上問題であり、２５００
００より大きいと、流動性が低下し、成形加工上の問題
が生じる。

【００１０】本発明においては、その共重合樹脂の内、
芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単位とポリスチレン
系樹脂構成単位との比率が、重量比で表して、６０／４
０≧ＰＣ／ＰＳ≧３０／７０ 好ましくは　　　　６０／４０≧ＰＣ／ＰＳ≧４０／６
０より好ましくは５５／４５≧ＰＣ／ＰＳ≧４５／５５
（式中、ＰＣは芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単位
の重量を示し、ＰＳはスチレン系樹脂の構成単位の重量
を示す）の共重合樹脂を使用する。ＰＣ／ＰＳの値が６
０／４０より小さい、すなわちポリスチレン系樹脂構成
単位の比率が４０％以上の共重合樹脂を使用すると、低
複屈折の屈折率分布幅が小さい光学用プラスチック部材
を、幅広い製造条件から調製することが可能となる。Ｐ
Ｃ／ＰＳの値が６０／４０より大きくても、また３０／
７０より小さくても、複屈折量が多くなり、低複屈折光
学用プラスチック部材としては必ずしも十分なものが得
られない。

【００１１】さらに、ＰＣ／ＰＳの値が６０／４０より
大きくなると、１．５ｍｍ厚以上あるような光学用プラ
スチック部材での低複屈折の効果は著しく減少する。Ｐ
Ｃ／ＰＳの値が３０／７０より小さくなると、熱変形温
度などの実用上の耐熱性低下が問題となる。上記した共
重合樹脂は、例えば、特開平１−１２０５０１号公報に
記載のものを使用することができる。

【００１２】本発明の光学用プラスチック部材は、上記
共重合樹脂を射出成形することにより得られる。射出成
形条件は、射出成形材料の予熱、加熱温度および圧力、
射出速度、封止圧力および時間、金型温度、金型内圧力
等の種々の条件設定下で行われるが、本発明に於いては
、特に金型内圧力、および射出工程における樹脂せん断
速度が特に重要である。

【００１３】特に射出せん断速度として、１０〜１０５
ｓｅｃ−１、好ましくは１０２〜１０４、より好ましく
は１０２〜５×１０３に設定し、型内圧力として１〜３
０００ｋｇｆ／ｃｍ２、好ましくは１００〜２０００ｋ
ｇｆ／ｃｍ２、より好ましくは５００〜１０００ｋｇｆ
／ｃｍ２に設定して、射出成形を行うことにより、屈折
率が１．５８より高く、複屈折量が５×１０−５より小
さく、屈折率分布幅が４０×１０−５より小さい、極め
て高精度の光学部材を得ることができる。射出速度が上
記範囲外であると、ジェッティング、銀条、やけなどの
外観不良が発生し問題であり、また型内圧力が上記範囲
外であると面の転写性が悪くなったり、冷却、型開、離
型時に成型品自身にクラックやワレが発生し問題である
。なお、型内圧とは、射出時および圧縮成型時の両方の
圧力を含むものであり、射出時の型内圧とは保圧段階で
の金型ランナー部での樹脂圧をいう。

【００１４】さらに、射出条件として、型温度を、使用
樹脂の応力歪みが尤も小さくなる温度に調整して行うこ
とが好ましい。射出成形により発生する内部応力は、複
屈折量に影響を与えるため、その原因を出来る限る取り
除くことが好ましいからである。具体的な温度設定は、
使用する樹脂を個々に検討して決定されるものであり、
その温度選択はレンズ成形品の面精度が許容される範囲
内で、型温を変えていき、ポーラリメーターにより、レ
ンズ成形品の複屈折を測定することにより可能である。 本発明においては、型温度は該略９０〜１３００Ｃ、好
ましくは１１０〜１２００Ｃの温度が適当な範囲である
。

【００１５】なお、本発明において、屈折率とはｄ線（
５８７．６ｎｍ）の波長光によるものでサンプルはＢＫ
−７のＶブロックプリズム（ｎｄ＝１．５１７５４ｎｍ
）上に、ブロモナフタレンを主成分にしてｎｄ＝１．５
８に調製した接触液により保持し測定した値をいう。

【００１６】複屈折量は、厚さ２．７ｍｍの試験片を、
ポーラリメータＳＦｎ型（神港精機社製）を用いて測定
した値を示してあり、この値は、測定部の肉厚で割るこ
とによって単位厚さあたりに換算した値であり、測定に
使用した波長はＤ線（５８９ｎｍ）であり、測定サンプ
ルに垂直光をあてて測定を行なった。

【００１７】屈折率分布幅は、屈折計ＫＰＲ−２００（
カルニュー光学工業社製）を使用し、ｄ線で測定したと
きの値を示している。この屈折率分布幅は、図５に示す
ような、屈折率スペクトルの光強度分布の半値幅をいう
。

【００１８】本発明の光学用プラスチック部材は、小さ
い複屈折量、屈折率分布幅を有している特徴を利用して
、各種の厚みのある光学レンズに適用することが可能と
なる。また、さらに、その高屈折率、低複屈折量を利用
して、無蒸着プリズムの構成材料に適用可能である。 特に、２個のプリズムが使用され、構成材料の内部光路
長が長いポロプリズム、例えば図１０に示したポロプリ
ズムＩＩ型または図１１に示したポロプリズムＩ型等へ
の適用が可能である。さらに、具体的実施例を挙げて本
発明を説明する。

【００１９】実施例１ 　　検討材料として、下記表１に示した分子量および組
成比を有するポリスチレン−芳香族ポリカーボネート共
重合体（ＯＤＸシリーズ；三菱瓦斯化学社製）を選んだ
。 検討材料と比較するために、プラスチック材料として、
光学レンズ、光ディスクに一般的に用いられているポリ
カーボネート樹脂（Ｈ−４０００；三菱瓦斯化学社製）
を、ガラス材料として、複屈折がなく屈折率分布幅の狭
い代表例である光学ガラス（ＢＫ−７；ミノルタカメラ
社製）を選んだ。

【００２０】

【表１】 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　表１　
　−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−　　　　材料の種類　　　　　　ＰＣ／ＰＳ組成比
　　　　　　　　　　　分子量＊１　　−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−　　Ｈ−４０
００　　　　　　ＰＣ　　１００　　　　　　　　　　
２８０００　　ＯＤＸ　　１　　　　　　　　８０／２
０　　　　　　　　　　１０００００　　ＯＤＸ　　２
　　　　　　　　６０／４０　　　　　　　　　　１０
００００　　ＯＤＸ　　３　　　　　　　　５０／５０
　　　　　　　　　　１０００００　　−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−　　＊１；ポ
リスチレン換算重量平均分子量

【００２１】上記材料を
図１に示したメニスカスレンズ型へ射出成形し、レンズ
（中心厚３．５ｍｍ；曲率半径２２ｍｍ、４１．３ｍｍ
；屈折率の測定点での厚み２．７ｍｍ）を得た。射出条
件に関しては、複屈折量の成形条件による影響を見るた
め、成形品の得られる可能な範囲で、射出せん断速度お
よび型内圧を変化させた。

【００２２】射出せん断速度は、成形機の射出速度の実
測値を変えることにより、金型ゲート部での溶融樹脂の
流量を求め、下記式［Ｉ］により算出した。 γ＝４Ｑ／（πｒ３）　　　　［Ｉ］ （式中、γはゲート部の見掛けのせん断速度（ｓｅｃ−
１）、Ｑはゲート部の溶融樹脂流量（ｍ３／ｓｅｃ）、
ｒはゲート半径（ｍ）を表す。）

【００２３】型内圧に
ついては、ゲート近傍のランナー部において、キスラー
社製６１５７Ａ／５０４１Ｂ樹脂圧センサーを用いて、
保圧段階での計測値を用いた。以上のようにして得られ
たレンズについて、複屈折量および屈折率分布幅を測定
した。

【００２４】複屈折量は、ポーラリメーターＳＦｎ型（
神港精機社製）測定機器を用いて測定した。試験片は、
図２に示したように、厚み２．７ｍｍのところを試験片
の円周方向へ８点（Ｎｏ２からＮｏ９の８箇所）の測定
点にたいし、ポーラリメーターから垂直光をあてて、位
相差を計測することで複屈折量を測定した。複屈折量の
測定結果を図４に示す。図中、Ｐは保持圧の型内圧（ｋ
ｇｆ／ｃｍ２）、Ｖは金型ゲート部での射出せん断速度
（ｓｅｃ−１）を表す。図４から、ＯＤＸ１、ＯＤＸ２
、ＯＤＸ３の順に、すなわちＰＣ／ＰＳ組成比が小さい
ポリスチレンリッチな材料ほど、複屈折量が小さいこと
が解る。特にＯＤＸ２およびＯＤＸ３では、全測定点に
おいて、複屈折量が５×１０−５以下となった。

【００２５】屈折率分布幅は、図３に示した屈折率測定
専用成形品を各種材料から射出成形（射出成形の条件；
射出速度：５〜１７０ｍｍ／ｓｅｃ．、射出圧力１００
〜２７００ｋｇｆ／ｃｍ２によって試験片を作製し、屈
折計ＫＰＲ−２００（カルニュー光学工業社製）を用い
て行った。測定方法は具体的には、試験片の屈折率の中
心値（光強度の最大値）を計測し、その中心値からある
幅を設定してその幅に含まれる屈折率に対応する光強度
を屈折率計で測定する。図５に、屈折率分布曲線例を示
した。横軸は屈折率を表し、縦軸は光強度を表す。屈折
率分布幅は光強度の最大値の半分になるところの屈折率
の幅である。 測定結果を図６に示す。この結果、ＯＤＸは、ｄ線に対
して高い屈折率１．５８３４１〜１．５８５６３を示し
、全般的に屈折率分布幅が小さく、その幅も、ＯＤＸ１
、ＯＤＸ２、ＯＤＸ３の順に、すなわちＰＣ／ＰＳの組
成比がポリスチレンリッチに成る程小さくなることが確
認された。特に、ＯＤＸ２（ＰＣ／ＰＳ＝６０／４０）
で、屈折率分布幅が４０×１０−５以下となり、実用上
、ガラス（ＢＫ−７）と遜色ない使用が可能であること
がわかった。また、図６の上段と下段に示したように、
約７倍のせん断速度差を付けて形成した場合においても
、ＯＤＸの分布幅の変化は１０％以下で、またＰＣと異
なり、ピークの分布分裂も認められず、屈折率値を明確
に定めることができる。

【００２６】ＰＣとＯＤＸ２については、型内圧の大小
が屈折率分布に与える影響を調べるため、型内圧をさら
に上げて射出−圧縮成形を行い、屈折率分布幅を比較し
た。結果を図７に示した。型内圧５１０ｋｇｆ／ｃｍ２
（図６）から型内圧２１００ｋｇｆ／ｃｍ２（図７）へ
上げることにより、ＰＣは分布幅が約２倍となり、ピー
ク形状においても分裂が認められた。一方、ＯＤＸ２で
は分布幅は約１．２倍になっているにすぎず、ピーク形
状にも大きな変化が認められなかった。図４、図６、図
７を総合して、成形条件 ３５０≦型内圧（ｋｇｆ／ｃｍ２）≦２５０００．２≦
射出流量（ｃｃ／ｓｅｃ）≦２５２２０≦射出せん断速
度（ｓｅｃ−１）≦１６０００の範囲内において、各材
料が取り得る複屈折量（△ｎｄ）と屈折率分布幅の上限
値（ｍａｘ）と下限値（ｍｉｎ）を表２にまとめた。

【００２７】

【表２】 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　表２−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−　　　　試料　　　　　　　
　　　　　複屈折量　　（×１０−５）　　屈折率分布
幅（×１０−５）　　　　　　　　　　　　　　　　　
　−−−−−−−−−−−−　　−−−−−−−−−−
−−　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｍａｘ
　　ｍｉｎ　　振幅　　　　　　ｍａｘ　　ｍｉｎ　　
振幅−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−ＰＣ（Ｈ４０００）　　４０　
　　　２０　　　　２０　　　　　　１２０　　６０　
　　　６０検討材料ＯＤＸ１　　　　３０　　　　１０
　　　　２０　　　　　　　　６０　　４０　　　　２
０検討材料ＯＤＸ２　　　　　　５　　　　　　２　　
　　　　３　　　　　　　　５０　　４０　　　　１０
検討材料ＯＤＸ３　　　　　　２　　　　〜０　　　　
　　５　　　　　　　　４０　　３０　　　　１０ガラ
ス（ＢＫ−７）　　〜０　　　　〜０　　　　〜０　　
　　　　　　３０　　３０　　　　３０−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−

【００２８】表２よりＰＳ比率２０％のＯＤＸ１に
なると、屈折率分布幅の振幅（ｍａｘ−ｍｉｎ）はＰＣ
に比べてかなり小さくなっているが、複屈折量の値その
ものは低複屈折材料として満足できるものではない。

【００２９】一方、ＰＳ比率４０％のＯＤＸ２になると
、屈折率分布幅の減少もさることながら、複屈折量の絶
対値も大幅に減少していることが解る。一般の光学用Ｐ
Ｃを用いた場合、量産で用いている特殊な成形法と金型
をもちいて、なおかつ非常に条件幅の狭い状況下で得ら
れたレンズ成形品のチャンピオンデータであっても、複
屈折量で２０〜３０×１０−５、屈折率分布幅で４０〜
５０×１０−５程度がせいぜいである。

【００３０】これに対して、検討材料中、ＰＳ比率が４
０％以上のＯＤＸ２、ＯＤＸ３を用いれば、通常の成形
法と金型を使用しても、比較的広範囲な成形条件下で複
屈折量（△ｎｄ）が５×１０−５以下、屈折率分布幅５
０×１０−５以下である良好な成形品が得られた。中で
も、ＰＳ比率が４０％以上のＯＤＸが有効であることが
確認された。ＰＳ比率が４０％以上のＯＤＸを使用する
ことで、ＰＣでは難しかった高品質なレンズ成形が可能
になり、品質を低下させずに幅広い成形条件が選択可能
になることから、ハイサイクルで経済性の高い成形が可
能となる。

【００３１】実施例２ 　　光学用ＰＣのＨ−４０００と検討材料ＯＤＸ２、Ｏ
ＤＸ３を用い、図３に示す屈折率測定専用成形品を成形
し、図８に示す各波長での屈折率および屈折率分布幅を
測定した。

【００３２】図８よりＯＤＸ２、ＯＤＸ３から得られた
成形品の各波長ｇ線（４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（４８６
．１ｎｍ）、ｅ線（５４６．１ｎｍ）、ｄ線（５８７．
６ｎｍ）、半導体レーザー（７８０ｎｍ）の各波長での
屈折率は、それぞれＯＤＸ２は１．６１０６５、１．５
９９２７、１．５９０２０、１．５８５７１、１．５７
３６２、ＯＤＸ３は、１．６０７７４、１．５９６６５
、１．５８７８３、１．５８３４４、１．５７１６０、
であり、高い屈折率を有することがわかる。また屈折率
分布幅は、ｄ線と同様にシャープであり、このことから
、実施例１で述べたＯＤＸ２、ＯＤＸ３の高品質レンズ
としての使用は、広い波長域で使用可能であることがわ
かる。例えば７８０ｎｍ付近の波長を使用する半導体レ
ーザー光を用いた光学系でもＯＤＸの高品質レンズとし
ての効果は有効である。

【００３３】実施例３ 　　本発明の低複屈折光学用プラスチック部材を使用し
て、ポロプリズムを形成し、ファインダー光学系の適用
について考察した。その光学系を図９に示した。プリズ
ムの反射面は光路のＭｅｒｉｄｉｏｎａｌ面内では光軸
に対して、π／４（ラジアン）の傾きを設けている。か
かる、光学系は、ポロプリズムの構成材料が有する屈折
率値で全反射が可能なように、下記条件式（式１）およ
び（式２）を満たすように設計する必要がある。

【数１】

【数２】ｙ＝ｆ１・ｔａｎω 上記（式１）および（式２）中、Ｎはプリズム構成材料
の屈折率；ｆ１はファインダーの対物レンズの焦点距離
；ｆ２は接眼レンズの焦点距離；ωはファインダーで見
えるべき範囲、すなわち撮影レンズ半画角；ｅ．ｐ．は
アイポイントで接眼レンズから眼までの距離；Ｒｍｉｎ
はアイリング半径；ｙ’は像高を表す。上記式から、例
えば、下記表２に示したようなポロプリズムを使用した
ファインダー光学系を形成するには、屈折率が１．５５
以上の部材が必要なことがわかる。この際、屈折率１．
５８の部材には本発明のプラスチック部材が最適となる
。尚、本発明のプラスチック部材以外でも、光弾性定数
が正と負の値を有する２種類の樹脂の共重合材料を用い
わば、複屈折が小さく屈折率が本発明のものとは異なる
プラスチック部材が得られる。なお、ｙ’ｍａｘ＝２１
．６３（３５ｍｍスチルカメラ対角長の半分）として取
り扱った。

【表２】 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　表２−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−　　ファインタ゛ー倍
率　　　対物レンス゛　　　接眼レンス゛　　　アイホ
゜イント　　　アイリンク゛　　撮影レンス゛　　　フ
゜リス゛ムの最小 　　　　（ｆ１／ｆ２）　　　　　　（ｆ１）　　　　
　　（ｆ２）　　　　（Ｅ．Ｐ．）　　半径（Ｒ）　焦
点距離　　屈折率（Ｎ）−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−　　　　
０．５　　　　　　　　　　　８　　　　１６　　　　
　　　１５　　　　　２　　　　３５　　　　　　　１
．５６４９７　　　　０．５　　　　　　　　　１０　
　　　２０　　　　　　　１５　　　　　２　　　　３
５　　　　　　　１．６００９０　　　　０．５　　　
　　　　　　１５　　　　３０　　　　　　　１５　　
　　　２　　　　３５　　　　　　　１．６４９５２　
　　　０．４　　　　　　　　　　６．４　　　　１６
　　　　　　　１５　　　　　２　　　　３５　　　　
　　　１．５６０７８　　　　０．４　　　　　　　　
　　　８　　　　２０　　　　　　　１５　　　　　２
　　　　３５　　　　　　　１．５８３９８　　０．４
　　　　　１２　　　　３０　　　　　　　１５　　　
　　２　　　　３５　　　　　　　１．６１５２３　　
　　０．５　　　　　　　　　１０　　　　２０　　　
　　　　１５　　　　　１．５　　　　　３５　　　　
　１．５７３５８　　　　０．５　　　　　　　　　１
０　　　　２０　　　　　　　１３　　　　　２　　　
　３５　　　　　　　１．６３５０３　　　　０．５　
　　　　　　　　１０　　　　２０　　　　　　　１５
　　　　　２　　　　３８　　　　　　　１．５９４２
１−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−

【００３４】

【発明の効果】本発明の光学用プラスチック部材は、高
屈折率、低複屈折量、小さい屈折率分布幅等の光学特性
を有する。本発明の光学用プラスチック部材は、レンズ
、ポロプリズム等に適用可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】射出成形型の模式的断面図である。

【図２】複屈折量の測定位置を示す図である。

【図３】屈折率分布幅を測定するための試験片の構成を
示す図である。

【図４】複屈折量の測定結果を示す図である。

【図５】屈折率分布幅を説明するための図である。

【図６】屈折率分布の測定結果を示す図である。

【図７】屈折率分布の測定結果を示す図である。

【図８】屈折率分布の測定結果を示す図である。

【図９】ポロプリズムを用いたファインダー光学系の概
略構成例を示す図である。

【図１０】ポロプロズムＩＩ型の斜視図である。

【図１１】ポロプロズムＩ型の斜視図である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単
   位とポリスチレン系樹脂構成単位との比率が、重量比で
   表して、 ６０／４０≧ＰＣ／ＰＳ≧３０／７０ （式中、ＰＣは芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単位
   の重量を示し、ＰＳはスチレン系樹脂の構成単位の重量
   を示す）である共重合樹脂を射出せん断速度が１０＜射
   出せん断速度（ｓｅｃ−１）＜１０５、射出成形および
   圧縮成形時の型内圧が １＜型内圧（ｋｇｆ／ｃｍ２）＜３０００である射出条
   件範囲で射出成形を行った射出成形品であり、屈折率が
   １．５８より大きく、複屈折量が５×１０−５より小さ
   く、屈折率分布幅が４０×１０−５である低複屈折光学
   用プラスチック部材。
2. 【請求項２】　　光束を収束または発散させる作用をも
   つ請求項１の低複屈折光学用プラスチック部材。
3. 【請求項３】　　請求項１記載の低複屈折光学用プラス
   チック部材からなるプラスチックレンズ。
4. 【請求項４】　　請求項１記載の低複屈折光学用プラス
   チック部材からなるプラスチックポロプリズム。
5. 【請求項５】　　芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単
   位とポリスチレン系樹脂構成単位との比率（ＰＣ／ＰＳ
   ）が、重量比で表して、 ６０／４０≧ＰＣ／ＰＳ≧３０／７０ （式中、ＰＣは芳香族ポリカーボネート系樹脂構成単位
   の重量を示し、ＰＳはスチレン系樹脂の構成単位の重量
   を示す）である共重合樹脂を、該樹脂の応力歪が最も小
   さくなる温度９０〜１３００Ｃに加熱しておいた所定の
   形状を有する射出圧縮成形用金型内に、射出せん断速度
   が １０＜射出せん断速度（ｓｅｃ−１）＜１０５、射出成
   形および圧縮成形時の型内圧が １＜型内圧（ｋｇｆ／ｃｍ２）＜３０００の射出条件下
   で射出成形することを特徴とする低複屈折光学用プラス
   チック部材の製造方法。