JPH04279708A - エンジンバルブ - Google Patents
エンジンバルブInfo
- Publication number
- JPH04279708A JPH04279708A JP4165091A JP4165091A JPH04279708A JP H04279708 A JPH04279708 A JP H04279708A JP 4165091 A JP4165091 A JP 4165091A JP 4165091 A JP4165091 A JP 4165091A JP H04279708 A JPH04279708 A JP H04279708A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine valve
- titanium alloy
- plating layer
- wear resistance
- alloy material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 18
- 229910018104 Ni-P Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910018536 Ni—P Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 30
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 6
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical class F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 7
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000003486 chemical etching Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910003944 H3 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021586 Nickel(II) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- ABLZXFCXXLZCGV-UHFFFAOYSA-N Phosphorous acid Chemical compound OP(O)=O ABLZXFCXXLZCGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- LDDQLRUQCUTJBB-UHFFFAOYSA-N ammonium fluoride Chemical compound [NH4+].[F-] LDDQLRUQCUTJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004873 anchoring Methods 0.000 description 1
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005256 carbonitriding Methods 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- QMMRZOWCJAIUJA-UHFFFAOYSA-L nickel dichloride Chemical compound Cl[Ni]Cl QMMRZOWCJAIUJA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000004439 roughness measurement Methods 0.000 description 1
- CVHZOJJKTDOEJC-UHFFFAOYSA-N saccharin Chemical compound C1=CC=C2C(=O)NS(=O)(=O)C2=C1 CVHZOJJKTDOEJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940081974 saccharin Drugs 0.000 description 1
- 235000019204 saccharin Nutrition 0.000 description 1
- 239000000901 saccharin and its Na,K and Ca salt Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンジンバルブに関し
、詳細には、表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆したチ
タン合金材よりなるエンジンバルブに関する。
、詳細には、表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆したチ
タン合金材よりなるエンジンバルブに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用ガソリンエンジン、ディーゼル
エンジン等の吸排気バルブ等には、従来より浸炭焼入や
浸炭窒化処理等を施して製作された炭素鋼よりなるバル
ブ（炭素鋼製エンジンバルブ）が使用されている。近年
、ＣＡＦＥ対応等が叫ばれ、燃費向上、軽量化の要請に
応えるため、炭素鋼に較べて低比重のチタン合金よりな
るエンジンバルブ（チタン合金製エンジンバルブ）の採
用が検討され始めている。
エンジン等の吸排気バルブ等には、従来より浸炭焼入や
浸炭窒化処理等を施して製作された炭素鋼よりなるバル
ブ（炭素鋼製エンジンバルブ）が使用されている。近年
、ＣＡＦＥ対応等が叫ばれ、燃費向上、軽量化の要請に
応えるため、炭素鋼に較べて低比重のチタン合金よりな
るエンジンバルブ（チタン合金製エンジンバルブ）の採
用が検討され始めている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のチタン合金
製エンジンバルブは、チタン合金よりなるので軽量であ
るという優位性を有するが、その反面チタン合金特有の
欠点である耐焼付性及び耐摩耗性が悪いことにより、エ
ンジンバルブとして必要な耐摩耗性を満足し得ないとい
う問題点があり、実用するにはその改善が必要である。
製エンジンバルブは、チタン合金よりなるので軽量であ
るという優位性を有するが、その反面チタン合金特有の
欠点である耐焼付性及び耐摩耗性が悪いことにより、エ
ンジンバルブとして必要な耐摩耗性を満足し得ないとい
う問題点があり、実用するにはその改善が必要である。
【０００４】そこで、上記チタン合金の耐摩耗性を改善
すべく、チタン合金にイオン窒化処理、酸化処理、或い
はプラズマ肉盛溶接等を施してチタン合金の表面硬度を
高める試みが成されている。しかしながら、イオン窒化
処理、酸化処理では、厚い硬質層の形成が困難であるた
め、エンジンバルブとして必要な耐摩耗性を満足し得な
い。プラズマ肉盛溶接では、均一な硬質層の形成が困難
であるため、耐摩耗性が不充分であり、又、熱歪により
大きな変形が生じるため、その表面仕上切削加工に長時
間を要するという欠点がある。
すべく、チタン合金にイオン窒化処理、酸化処理、或い
はプラズマ肉盛溶接等を施してチタン合金の表面硬度を
高める試みが成されている。しかしながら、イオン窒化
処理、酸化処理では、厚い硬質層の形成が困難であるた
め、エンジンバルブとして必要な耐摩耗性を満足し得な
い。プラズマ肉盛溶接では、均一な硬質層の形成が困難
であるため、耐摩耗性が不充分であり、又、熱歪により
大きな変形が生じるため、その表面仕上切削加工に長時
間を要するという欠点がある。
【０００５】本発明は、このような事情に着目してなさ
れたものであって、その目的は前記従来のチタン合金製
エンジンバルブの有する耐摩耗性の問題点を解消し、低
比重であり且つ優れた耐摩耗性を有すると共に、プラズ
マ肉盛溶接の場合の如き熱歪による変形を生じることな
く製造し得るエンジンバルブを提供しようとするもので
ある。
れたものであって、その目的は前記従来のチタン合金製
エンジンバルブの有する耐摩耗性の問題点を解消し、低
比重であり且つ優れた耐摩耗性を有すると共に、プラズ
マ肉盛溶接の場合の如き熱歪による変形を生じることな
く製造し得るエンジンバルブを提供しようとするもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は次のような構成のエンジンバルブとしてい
る。即ち、本発明に係るエンジンバルブは、表面を電気
Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆したチタン合金材よりなるエン
ジンバルブであって、チタン合金材の表面をＲａ：０．
５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にする
と共に、電気Ｎｉ−Ｐめっき層をビッカース硬度Ｈｖ：
４００ 以上、厚み：１０〜 ５００μｍ 、Ｐ含有量
：０．５ 〜７．０ｗｔ％にしたことを特徴とするエン
ジンバルブである。
に、本発明は次のような構成のエンジンバルブとしてい
る。即ち、本発明に係るエンジンバルブは、表面を電気
Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆したチタン合金材よりなるエン
ジンバルブであって、チタン合金材の表面をＲａ：０．
５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にする
と共に、電気Ｎｉ−Ｐめっき層をビッカース硬度Ｈｖ：
４００ 以上、厚み：１０〜 ５００μｍ 、Ｐ含有量
：０．５ 〜７．０ｗｔ％にしたことを特徴とするエン
ジンバルブである。
【０００７】
【作用】本発明に係るエンジンバルブは、前記の如く、
表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆したチタン合金材よ
りなるので、当然に前記従来の炭素鋼製エンジンバルブ
に比して軽量であると共に、前記従来のチタン合金製エ
ンジンバルブと同様に軽量である。
表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆したチタン合金材よ
りなるので、当然に前記従来の炭素鋼製エンジンバルブ
に比して軽量であると共に、前記従来のチタン合金製エ
ンジンバルブと同様に軽量である。
【０００８】しかも、前記チタン合金材の表面をＲａ：
０．５ μｍ以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にす
るようにしているので、そのアンカー効果によりチタン
合金材と電気Ｎｉ−Ｐめっき層とを強固に密着し得て該
めっき層の剥離が生じ難いものである。ここで、Ｒａ及
び ＰＰＩ５０は周知の如く表面粗さ測定の結果得られ
る表面粗さ等の表面状態を示す数値であって、Ｒａは中
心線平均粗さであり、 ＰＰＩ５０は基準レベル：５０
μｉｎｃｈとしたときの１ｉｎｃｈ当りのピーク数（即
ち、ｐｅａｋ ｐｅｒ ｉｎｃｈ ）である。かかるＲ
ａ及び ＰＰＩ５０について上記の如く数値限定してい
るのは、Ｒａ：０．５ μｍ 未満又は／及び ＰＰＩ
５０：１３０ 未満ではチタン合金材とめっき層との密
着性が不充分となってめっき層剥離の可能性が生じるか
らである。
０．５ μｍ以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にす
るようにしているので、そのアンカー効果によりチタン
合金材と電気Ｎｉ−Ｐめっき層とを強固に密着し得て該
めっき層の剥離が生じ難いものである。ここで、Ｒａ及
び ＰＰＩ５０は周知の如く表面粗さ測定の結果得られ
る表面粗さ等の表面状態を示す数値であって、Ｒａは中
心線平均粗さであり、 ＰＰＩ５０は基準レベル：５０
μｉｎｃｈとしたときの１ｉｎｃｈ当りのピーク数（即
ち、ｐｅａｋ ｐｅｒ ｉｎｃｈ ）である。かかるＲ
ａ及び ＰＰＩ５０について上記の如く数値限定してい
るのは、Ｒａ：０．５ μｍ 未満又は／及び ＰＰＩ
５０：１３０ 未満ではチタン合金材とめっき層との密
着性が不充分となってめっき層剥離の可能性が生じるか
らである。
【０００９】更に、前記Ｎｉ−Ｐめっき層をＨｖ（ビッ
カース硬度）：４００以上、厚み：１０〜５００μｍ
、Ｐ含有量：０．５〜７．０ｗｔ％にしているので、そ
の耐摩耗性は極めて優れている。これは種々実験した結
果得られた下記知見に基づくものである。
カース硬度）：４００以上、厚み：１０〜５００μｍ
、Ｐ含有量：０．５〜７．０ｗｔ％にしているので、そ
の耐摩耗性は極めて優れている。これは種々実験した結
果得られた下記知見に基づくものである。
【００１０】即ち、エンジンバルブは使用時にエンジン
バルブ・フェース同士が接触面圧：数１０〜数１００ｋ
ｇｆ／ｍｍ２で接触し、離れることを繰り返すので、そ
の接触面の表面はかかる面圧の変化による一種の疲労（
表面疲労）を受ける。従って、エンジンバルブの摩耗は
かかる疲労が関与した摩耗であって、摩耗と疲労との相
乗効果により剥離を伴いながら材料表面が減少する結果
生じるものであるという知見が得られた。
バルブ・フェース同士が接触面圧：数１０〜数１００ｋ
ｇｆ／ｍｍ２で接触し、離れることを繰り返すので、そ
の接触面の表面はかかる面圧の変化による一種の疲労（
表面疲労）を受ける。従って、エンジンバルブの摩耗は
かかる疲労が関与した摩耗であって、摩耗と疲労との相
乗効果により剥離を伴いながら材料表面が減少する結果
生じるものであるという知見が得られた。
【００１１】一般に材料の疲労特性と靱性とは密接な関
係があり、靱性を向上すると疲労強度が高まって耐疲労
性が向上するが、硬度を高め過ぎるとその反面靱性が低
下して耐疲労性が劣化する。又、通常の摺動摩耗は材料
の硬度を高めると向上する。故に、エンジンバルブの耐
摩耗性を向上するには、チタン合金材表面のＮｉ−Ｐめ
っき層の硬度を高めるだけでは良くなく、硬度及び靱性
をバランス良く向上させることが必要であって、チタン
合金材表面のＮｉ−Ｐめっき層を、Ｈｖ：４００ 以上
、厚み：１０〜 ５００μｍ 、Ｐ含有量：０．５ 〜
７．０ｗｔ％にすると耐摩耗性を大幅に向上し得ること
が判った。
係があり、靱性を向上すると疲労強度が高まって耐疲労
性が向上するが、硬度を高め過ぎるとその反面靱性が低
下して耐疲労性が劣化する。又、通常の摺動摩耗は材料
の硬度を高めると向上する。故に、エンジンバルブの耐
摩耗性を向上するには、チタン合金材表面のＮｉ−Ｐめ
っき層の硬度を高めるだけでは良くなく、硬度及び靱性
をバランス良く向上させることが必要であって、チタン
合金材表面のＮｉ−Ｐめっき層を、Ｈｖ：４００ 以上
、厚み：１０〜 ５００μｍ 、Ｐ含有量：０．５ 〜
７．０ｗｔ％にすると耐摩耗性を大幅に向上し得ること
が判った。
【００１２】そこで、前記の如くＮｉ−Ｐめっき層をＨ
ｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ５００μｍ 、Ｐ含
有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にするようにした。故に
、該Ｎｉ−Ｐめっき層によりチタン合金製エンジンバル
ブの耐摩耗性を極めて優れたものにし得る。尚、上記の
如く数値限定している理由は次の通りである。Ｈｖ：４
００ 未満では硬度が低過ぎて耐摩耗性が不充分となる
。厚みが１０μｍ 未満ではめっき層自体の強度が弱く
て高接触面圧下での接触による疲労に耐えることが難し
くなり、 ５００μｍ 超では高価なＮｉの増大による
経済性の低下を招く他、めっき層の重量が増大してエン
ジンバルブの軽量化を果し難くなる。Ｐ含有量が０．５
ｗｔ％ 未満ではめっき層の硬度が不充分となって耐
摩耗性が不充分となり、７．０ｗｔ％超ではめっき層の
靱性が不充分となって耐疲労性が劣化し、その結果耐摩
耗性が不充分となるからである。
ｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ５００μｍ 、Ｐ含
有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にするようにした。故に
、該Ｎｉ−Ｐめっき層によりチタン合金製エンジンバル
ブの耐摩耗性を極めて優れたものにし得る。尚、上記の
如く数値限定している理由は次の通りである。Ｈｖ：４
００ 未満では硬度が低過ぎて耐摩耗性が不充分となる
。厚みが１０μｍ 未満ではめっき層自体の強度が弱く
て高接触面圧下での接触による疲労に耐えることが難し
くなり、 ５００μｍ 超では高価なＮｉの増大による
経済性の低下を招く他、めっき層の重量が増大してエン
ジンバルブの軽量化を果し難くなる。Ｐ含有量が０．５
ｗｔ％ 未満ではめっき層の硬度が不充分となって耐
摩耗性が不充分となり、７．０ｗｔ％超ではめっき層の
靱性が不充分となって耐疲労性が劣化し、その結果耐摩
耗性が不充分となるからである。
【００１３】以上の説明から明らかな如く、本発明に係
るエンジンバルブは、低比重であり且つ優れた耐摩耗性
を有し得るものであって、優れた耐久性の確保及び軽量
化の要請に充分に応え得るようになる。
るエンジンバルブは、低比重であり且つ優れた耐摩耗性
を有し得るものであって、優れた耐久性の確保及び軽量
化の要請に充分に応え得るようになる。
【００１４】又、本発明に係るエンジンバルブは、バル
ブ形状のチタン合金材への電気Ｎｉ−Ｐめっきにより得
られ、かかるめっきは比較的低温で行い得るので、プラ
ズマ肉盛溶接の場合の如き熱歪による変形を生じること
なく製造し得る。従って、表面仕上切削加工は簡単に且
つ短時間で行い得、問題が生じるものではない。
ブ形状のチタン合金材への電気Ｎｉ−Ｐめっきにより得
られ、かかるめっきは比較的低温で行い得るので、プラ
ズマ肉盛溶接の場合の如き熱歪による変形を生じること
なく製造し得る。従って、表面仕上切削加工は簡単に且
つ短時間で行い得、問題が生じるものではない。
【００１５】尚、前記チタン合金材の表面をＲａ：０．
５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にする
には、ＮＨ４Ｆ・ＨＦや ＮａＦ・ＨＦ等の弗酸塩によ
り化学エッチングすればよい。かかるエッチング後は表
面スマット除去のための燐酸、硫酸溶液中での電解処理
や、弗酸等による活性化処理をすることが望ましい。
５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にする
には、ＮＨ４Ｆ・ＨＦや ＮａＦ・ＨＦ等の弗酸塩によ
り化学エッチングすればよい。かかるエッチング後は表
面スマット除去のための燐酸、硫酸溶液中での電解処理
や、弗酸等による活性化処理をすることが望ましい。
【００１６】前記電気Ｎｉ−Ｐめっき層は、エンジンバ
ルブのチタン合金材の全表面に被覆して設けてもよいし
、エンジンバルブ・フェース等の如く接触する部分だけ
に設けてもよい。但し、より軽量化を図るには、耐摩耗
性が問題となる必要最小限の部分だけに被覆する方が有
効であって望ましい。
ルブのチタン合金材の全表面に被覆して設けてもよいし
、エンジンバルブ・フェース等の如く接触する部分だけ
に設けてもよい。但し、より軽量化を図るには、耐摩耗
性が問題となる必要最小限の部分だけに被覆する方が有
効であって望ましい。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【実施例】熱間加工、冷間加工、時効処理等を経て、チ
タン合金材よりなる板状試験片を製作し、これを脱脂、
水洗、弗酸塩による化学エッチング、水洗、弗酸による
活性化処理した後、電気Ｎｉ−Ｐめっきを施してＮｉ−
Ｐめっき層を被覆せしめた。尚、このめっきは、 Ｎｉ
ＳＯ４・６Ｈ２０：２００ｇ／ｌ、 ＮｉＣｌ２・６Ｈ
２０：５０ｇ／ｌ、Ｈ３ＰＯ３：４〜４０ｇ／ｌ、Ｈ３
ＰＯ４：５０ｇ／ｌ、Ｈ３ＢＯ３： ０．５〜３ｇ／ｌ
、サッカリン：０．１〜１．０ｇ／ｌの組成からなる浴
温：６０±５℃、ｐＨ：１±０．５ のめっき浴を用い
、該浴をエアー攪拌し、電流密度を５〜３０Ａ／ｄｍ２
にして行った。上記チタン合金の組成（種類）、Ｎｉ
−Ｐめっき層のＰ含有量及び厚み、めっき後の加熱条件
を表１に示す如く変化させた。
タン合金材よりなる板状試験片を製作し、これを脱脂、
水洗、弗酸塩による化学エッチング、水洗、弗酸による
活性化処理した後、電気Ｎｉ−Ｐめっきを施してＮｉ−
Ｐめっき層を被覆せしめた。尚、このめっきは、 Ｎｉ
ＳＯ４・６Ｈ２０：２００ｇ／ｌ、 ＮｉＣｌ２・６Ｈ
２０：５０ｇ／ｌ、Ｈ３ＰＯ３：４〜４０ｇ／ｌ、Ｈ３
ＰＯ４：５０ｇ／ｌ、Ｈ３ＢＯ３： ０．５〜３ｇ／ｌ
、サッカリン：０．１〜１．０ｇ／ｌの組成からなる浴
温：６０±５℃、ｐＨ：１±０．５ のめっき浴を用い
、該浴をエアー攪拌し、電流密度を５〜３０Ａ／ｄｍ２
にして行った。上記チタン合金の組成（種類）、Ｎｉ
−Ｐめっき層のＰ含有量及び厚み、めっき後の加熱条件
を表１に示す如く変化させた。
【００１９】次いで、上記Ｎｉ−Ｐめっき層被覆後のチ
タン合金材よりなる試験片について、めっき層の硬さ測
定及び耐摩耗性試験を行った。尚、耐摩耗性試験は、接
触面圧：３００ｋｇｆ／ｍｍ２、潤滑油：モービル油使
用、繰返し数：１×１０７ 回の条件で行い、該試験後
の試験片の表面状況を肉眼観察して耐摩耗性を評価した
。
タン合金材よりなる試験片について、めっき層の硬さ測
定及び耐摩耗性試験を行った。尚、耐摩耗性試験は、接
触面圧：３００ｋｇｆ／ｍｍ２、潤滑油：モービル油使
用、繰返し数：１×１０７ 回の条件で行い、該試験後
の試験片の表面状況を肉眼観察して耐摩耗性を評価した
。
【００２０】上記硬さ測定及び耐摩耗性試験結果を表１
に示す。表１において、実験 Ｎｏ．１〜１３のものは
本発明の実施例に係るものであり、一方実験Ｎｏ．１４
〜１８のものは比較例に係るものである。いづれの場
合もＨｖ：４００ 以上であるが、比較例に係る実験Ｎ
ｏ．１４ 〜１５のものはＰ量：１０ｗｔ％ であって
高いため、又、Ｎｏ．１６ 〜１８のものはＮｉ−Ｐめ
っき層を被覆していないため、耐摩耗性が悪くて非常に
劣っている。
に示す。表１において、実験 Ｎｏ．１〜１３のものは
本発明の実施例に係るものであり、一方実験Ｎｏ．１４
〜１８のものは比較例に係るものである。いづれの場
合もＨｖ：４００ 以上であるが、比較例に係る実験Ｎ
ｏ．１４ 〜１５のものはＰ量：１０ｗｔ％ であって
高いため、又、Ｎｏ．１６ 〜１８のものはＮｉ−Ｐめ
っき層を被覆していないため、耐摩耗性が悪くて非常に
劣っている。
【００２１】これらに対し、本発明の実施例に係る実験
Ｎｏ．１〜１３のものは耐摩耗性に優れている。尚、
基材のチタン合金材とＮｉ−Ｐめっき層との耐剥離性に
ついては、実験 Ｎｏ．１〜１３のもの及び Ｎｏ．１
４〜１５のものは、いづれも優れて充分なものであった
。
Ｎｏ．１〜１３のものは耐摩耗性に優れている。尚、
基材のチタン合金材とＮｉ−Ｐめっき層との耐剥離性に
ついては、実験 Ｎｏ．１〜１３のもの及び Ｎｏ．１
４〜１５のものは、いづれも優れて充分なものであった
。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係るエンジンバルブは前述の如
き構成を有し作用をなすものであるので、低比重であっ
て従来のチタン合金製エンジンバルブと同様に軽量であ
ると共に、優れた耐摩耗性を有しており、そのため耐久
性に優れた軽量なエンジンバルブとして使用し得る。 又、プラズマ肉盛溶接の場合の如き熱歪による変形を生
じることなく製造し得る。
き構成を有し作用をなすものであるので、低比重であっ
て従来のチタン合金製エンジンバルブと同様に軽量であ
ると共に、優れた耐摩耗性を有しており、そのため耐久
性に優れた軽量なエンジンバルブとして使用し得る。 又、プラズマ肉盛溶接の場合の如き熱歪による変形を生
じることなく製造し得る。
【００２３】従って、自動車用ガソリンエンジン等のエ
ンジンバルブとして好適に使用し得て、その軽量化を果
し得ると共に、耐久性を大幅に向上し得るようになると
いう効果を奏するものである。尚、本発明では、エンジ
ンバルブへの適用を示したが、バルブスプリングリテー
ナ等、繰返し疲労特性が要求される部材に適用しても十
分にその耐疲労摩耗特性を発揮し得ることは勿論である
。
ンジンバルブとして好適に使用し得て、その軽量化を果
し得ると共に、耐久性を大幅に向上し得るようになると
いう効果を奏するものである。尚、本発明では、エンジ
ンバルブへの適用を示したが、バルブスプリングリテー
ナ等、繰返し疲労特性が要求される部材に適用しても十
分にその耐疲労摩耗特性を発揮し得ることは勿論である
。
Claims (1)
- 【請求項１】 表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆し
たチタン合金材よりなるエンジンバルブであって、チタ
ン合金材の表面をＲａ：０．５ μｍ 以上且つ ＰＰ
Ｉ５０：１３０ 以上にすると共に、電気Ｎｉ−Ｐめっ
き層をビッカース硬度Ｈｖ：４００ 以上、厚み：１０
〜 ５００μｍ 、Ｐ含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％
にしたことを特徴とするエンジンバルブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4165091A JPH04279708A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | エンジンバルブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4165091A JPH04279708A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | エンジンバルブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04279708A true JPH04279708A (ja) | 1992-10-05 |
Family
ID=12614233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4165091A Withdrawn JPH04279708A (ja) | 1991-03-07 | 1991-03-07 | エンジンバルブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04279708A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015014262A (ja) * | 2013-07-05 | 2015-01-22 | 株式会社リケン | バルブシート及びその製造方法 |
| DE102014225741A1 (de) * | 2014-12-12 | 2016-07-07 | Mahle International Gmbh | Gaswechselventil |
-
1991
- 1991-03-07 JP JP4165091A patent/JPH04279708A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015014262A (ja) * | 2013-07-05 | 2015-01-22 | 株式会社リケン | バルブシート及びその製造方法 |
| DE102014225741A1 (de) * | 2014-12-12 | 2016-07-07 | Mahle International Gmbh | Gaswechselventil |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20070218303A1 (en) | Aluminum alloy-made part | |
| US5271823A (en) | Method of making a trivalent chromium plated engine valve | |
| US5441024A (en) | Engine valve | |
| US5534358A (en) | Iron-plated aluminum alloy parts | |
| JP2004124207A (ja) | 熱間プレス用Ｚｎ系めっき鋼板及びこれを使用した高強度自動車部品 | |
| JPH04279708A (ja) | エンジンバルブ | |
| CN208164841U (zh) | 一种表面有复合镀层的汽车头枕杆 | |
| GB2145739A (en) | Process for preparing improved zn-ni-alloy electroplated steel sheets | |
| US5496651A (en) | Machine part resistant to rolling friction | |
| JP3180921B2 (ja) | アルコール系燃料を使用する内燃機関用のシリンダ | |
| JPH04237809A (ja) | コイルバネ | |
| JP4532310B2 (ja) | ガラス被覆ボルトの製造方法および金属部材の電食防止構造 | |
| CN2762703Y (zh) | 一种耐磨抗蚀铁锅 | |
| EP0618351B1 (en) | Tappets for use in internal combustion engines | |
| JPH0641789B2 (ja) | 摺動部材 | |
| JPH04259395A (ja) | 歯車 | |
| CN215127127U (zh) | 锅体及烹饪器具 | |
| JP3450727B2 (ja) | 内燃機関用ピストンリング | |
| JPH05302674A (ja) | ピストンリングとシリンダの組合せ | |
| CN109267116A (zh) | 一种头部涂层强化活塞及头部涂层制备方法 | |
| CN216804727U (zh) | 一种高韧性的弹簧钢板 | |
| JPH03197693A (ja) | 缶用極薄Ｓｎめっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3239610B2 (ja) | ピストン／ピストンリングアッセンブリ | |
| KR100243840B1 (ko) | 내마모성이 우수한 엔진용 태핏 | |
| JPH06235096A (ja) | 摺動部材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |