JPH04237809A - コイルバネ - Google Patents
コイルバネInfo
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- JPH04237809A JPH04237809A JP585791A JP585791A JPH04237809A JP H04237809 A JPH04237809 A JP H04237809A JP 585791 A JP585791 A JP 585791A JP 585791 A JP585791 A JP 585791A JP H04237809 A JPH04237809 A JP H04237809A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
Landscapes
- Springs (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コイルバネに関し、詳
細には、チタン合金線の表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で
被覆してなるコイル状線材よりなるコイルバネに関する
。
細には、チタン合金線の表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で
被覆してなるコイル状線材よりなるコイルバネに関する
。
【０００２】
【従来の技術】自動車用ガソリンエンジン、ディーゼル
エンジン等の吸排気バルブ等には、従来より冷間加工、
時効処理等を施して製作された高炭素鋼よりなるコイル
バネが使用されている。近年、ＣＡＦＥ対応等が叫ばれ
、燃費向上、軽量化の要請に応えるため、炭素鋼に較べ
て低比重のチタン合金線よりなるコイルバネ（チタン合
金コイルバネ）の採用が検討され始めている。
エンジン等の吸排気バルブ等には、従来より冷間加工、
時効処理等を施して製作された高炭素鋼よりなるコイル
バネが使用されている。近年、ＣＡＦＥ対応等が叫ばれ
、燃費向上、軽量化の要請に応えるため、炭素鋼に較べ
て低比重のチタン合金線よりなるコイルバネ（チタン合
金コイルバネ）の採用が検討され始めている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のチタン合金
コイルバネは、チタン合金線よりなるので軽量であると
共に優れたバネ特性を有するが、その反面チタン合金特
有の欠点である耐焼付性及び耐摩耗性が悪いことにより
、耐線間摩耗性に劣るという問題点があり、実用するに
はその改善が必要である。
コイルバネは、チタン合金線よりなるので軽量であると
共に優れたバネ特性を有するが、その反面チタン合金特
有の欠点である耐焼付性及び耐摩耗性が悪いことにより
、耐線間摩耗性に劣るという問題点があり、実用するに
はその改善が必要である。
【０００４】そこで、上記チタン合金の耐線間摩耗性を
改善すべく、コイルバネのチタン合金線の表面をＰ含有
量：１０ｗｔ％ の無電解Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆して
硬度を高める試みが成されている。又、該めっき層のめ
っき応力の解消法として、ショットピーニング或いはホ
ーニング加工を施して残留応力を付与する方法等が提案
されている。しかしながら、これらはいづれもチタン合
金の耐線間摩耗性を改善し得ないことが実験により判明
した。更に、Ｎｉ−Ｐめっき後、３００ 〜４００ ℃
で１時間程度加熱してめっき層の硬度をＨｖ：９００
程度に高めた場合、却って耐線間摩耗性が劣化すること
も判った。
改善すべく、コイルバネのチタン合金線の表面をＰ含有
量：１０ｗｔ％ の無電解Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆して
硬度を高める試みが成されている。又、該めっき層のめ
っき応力の解消法として、ショットピーニング或いはホ
ーニング加工を施して残留応力を付与する方法等が提案
されている。しかしながら、これらはいづれもチタン合
金の耐線間摩耗性を改善し得ないことが実験により判明
した。更に、Ｎｉ−Ｐめっき後、３００ 〜４００ ℃
で１時間程度加熱してめっき層の硬度をＨｖ：９００
程度に高めた場合、却って耐線間摩耗性が劣化すること
も判った。
【０００５】本発明は、このような事情に着目してなさ
れたものであって、その目的は前記従来のチタン合金コ
イルバネの有する耐線間摩耗性の問題点を解消し、低比
重であり且つ優れたバネ特性を有すると共に、耐線間摩
耗性に優れたコイルバネを提供しようとするものである
。
れたものであって、その目的は前記従来のチタン合金コ
イルバネの有する耐線間摩耗性の問題点を解消し、低比
重であり且つ優れたバネ特性を有すると共に、耐線間摩
耗性に優れたコイルバネを提供しようとするものである
。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は次のような構成のコイルバネとしている。即
ち、本発明に係るコイルバネは、チタン合金線の表面を
電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆してなるコイル状線材より
なるコイルバネであって、前記チタン合金線材の表面を
Ｒａ：０．５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０
以上にすると共に、前記Ｎｉ−Ｐめっきをビッカース硬
度Ｈｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、
Ｐ含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にしたことを特徴と
するコイルバネである。
に本発明は次のような構成のコイルバネとしている。即
ち、本発明に係るコイルバネは、チタン合金線の表面を
電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆してなるコイル状線材より
なるコイルバネであって、前記チタン合金線材の表面を
Ｒａ：０．５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０
以上にすると共に、前記Ｎｉ−Ｐめっきをビッカース硬
度Ｈｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、
Ｐ含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にしたことを特徴と
するコイルバネである。
【０００７】
【作用】本発明に係るコイルバネは、前記の如く、チタ
ン合金線の表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆してなる
コイル状線材よりなるので、当然に前記従来のチタン合
金コイルバネと同様に軽量であると共に優れたバネ特性
を有する。
ン合金線の表面を電気Ｎｉ−Ｐめっき層で被覆してなる
コイル状線材よりなるので、当然に前記従来のチタン合
金コイルバネと同様に軽量であると共に優れたバネ特性
を有する。
【０００８】しかも、前記チタン合金線材の表面をＲａ
：０．５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上
にするようにしているので、そのアンカー効果によりチ
タン合金線材と電気Ｎｉ−Ｐめっき層とを強固に密着し
得て該めっき層の剥離が生じ難いものである。ここで、
Ｒａ及び ＰＰＩ５０は周知の如く表面粗さ測定の結果
得られる表面粗さ等の表面状態を示す数値であって、Ｒ
ａは中心線平均粗さであり、 ＰＰＩ５０は基準レベル
：５０μｉｎｃｈとしたときの１ｉｎｃｈ当りのピーク
数（即ち、ｐｅａｋ ｐｅｒ ｉｎｃｈ ）である。か
かるＲａ及び ＰＰＩ５０について上記の如く数値限定
しているのは、Ｒａ：０．５ μｍ 未満又は／及び
ＰＰＩ５０：１３０ 未満ではチタン合金線材とめっき
層との密着性が不充分となってめっき層剥離の可能性が
生じるからである。
：０．５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上
にするようにしているので、そのアンカー効果によりチ
タン合金線材と電気Ｎｉ−Ｐめっき層とを強固に密着し
得て該めっき層の剥離が生じ難いものである。ここで、
Ｒａ及び ＰＰＩ５０は周知の如く表面粗さ測定の結果
得られる表面粗さ等の表面状態を示す数値であって、Ｒ
ａは中心線平均粗さであり、 ＰＰＩ５０は基準レベル
：５０μｉｎｃｈとしたときの１ｉｎｃｈ当りのピーク
数（即ち、ｐｅａｋ ｐｅｒ ｉｎｃｈ ）である。か
かるＲａ及び ＰＰＩ５０について上記の如く数値限定
しているのは、Ｒａ：０．５ μｍ 未満又は／及び
ＰＰＩ５０：１３０ 未満ではチタン合金線材とめっき
層との密着性が不充分となってめっき層剥離の可能性が
生じるからである。
【０００９】更に、前記Ｎｉ−Ｐめっき層をＨｖ（ビッ
カース硬度）：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μ
ｍ 、Ｐ含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にしているの
で、その耐線間摩耗性は極めて優れている。これは種々
実験した結果得られた下記知見に基づくものである。
カース硬度）：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μ
ｍ 、Ｐ含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にしているの
で、その耐線間摩耗性は極めて優れている。これは種々
実験した結果得られた下記知見に基づくものである。
【００１０】即ち、コイルバネは使用時にバネ線同士が
接触面圧：数１０〜数１００ｋｇｆ／ｍｍ２で接触し、
離れることを繰り返すので、バネ線の表面はかかる面圧
の変化による一種の疲労を受ける。従って、コイルバネ
の線間摩耗はかかる疲労が関与した摩耗であって、摩耗
と疲労との相乗効果により剥離を伴いながら材料表面が
減少する結果生じるものであるという知見が得られた。
接触面圧：数１０〜数１００ｋｇｆ／ｍｍ２で接触し、
離れることを繰り返すので、バネ線の表面はかかる面圧
の変化による一種の疲労を受ける。従って、コイルバネ
の線間摩耗はかかる疲労が関与した摩耗であって、摩耗
と疲労との相乗効果により剥離を伴いながら材料表面が
減少する結果生じるものであるという知見が得られた。
【００１１】一般に材料の疲労特性と靱性とは密接な関
係があり、靱性を向上すると疲労強度が高まって耐疲労
性が向上するが、硬度を高め過ぎるとその反面靱性が低
下して耐疲労性が劣化する。又、通常の摩耗は材料の硬
度を高めると向上する。故に、コイルバネの耐線間摩耗
性を向上するには、バネ線の硬度を高めるだけでは良く
なく、硬度及び靱性をバランス良く向上させることが必
要であって、チタン合金線表面のＮｉ−Ｐめっき層を、
Ｈｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、Ｐ
含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にすると耐線間摩耗性
を大幅に向上し得ることが判った。
係があり、靱性を向上すると疲労強度が高まって耐疲労
性が向上するが、硬度を高め過ぎるとその反面靱性が低
下して耐疲労性が劣化する。又、通常の摩耗は材料の硬
度を高めると向上する。故に、コイルバネの耐線間摩耗
性を向上するには、バネ線の硬度を高めるだけでは良く
なく、硬度及び靱性をバランス良く向上させることが必
要であって、チタン合金線表面のＮｉ−Ｐめっき層を、
Ｈｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、Ｐ
含有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にすると耐線間摩耗性
を大幅に向上し得ることが判った。
【００１２】そこで、前記の如くＮｉ−Ｐめっき層をＨ
ｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、Ｐ含
有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にするようにした。故に
、該Ｎｉ−Ｐめっき層によりコイルバネの耐線間摩耗性
が極めて優れたものにし得る。 尚、上記の如く数値限定している理由は次の通りである
。Ｈｖ：４００ 未満では硬度が低過ぎて耐摩耗性が低
下し、耐線間摩耗性が不充分となる。厚みが１０μｍ
未満ではめっき層自体の強度が弱くてバネ線同士の高接
触面圧下での接触による疲労に耐えることが難しくなり
、２００μｍ 超では高価なＮｉの増大による経済性の
低下を招く他、めっき層の重量が増大してコイルバネの
軽量化を果し難くなる。Ｐ含有量が０．５ ｗｔ％ 未
満ではめっき層の硬度が不充分となって耐摩耗性が低下
し、耐線間摩耗性が不充分となり、７．０ｗｔ％超では
めっき層の靱性が不充分となって耐疲労性が劣化し、そ
の結果耐線間摩耗性が不充分となるからである。
ｖ：４００ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、Ｐ含
有量：０．５ 〜７．０ｗｔ％にするようにした。故に
、該Ｎｉ−Ｐめっき層によりコイルバネの耐線間摩耗性
が極めて優れたものにし得る。 尚、上記の如く数値限定している理由は次の通りである
。Ｈｖ：４００ 未満では硬度が低過ぎて耐摩耗性が低
下し、耐線間摩耗性が不充分となる。厚みが１０μｍ
未満ではめっき層自体の強度が弱くてバネ線同士の高接
触面圧下での接触による疲労に耐えることが難しくなり
、２００μｍ 超では高価なＮｉの増大による経済性の
低下を招く他、めっき層の重量が増大してコイルバネの
軽量化を果し難くなる。Ｐ含有量が０．５ ｗｔ％ 未
満ではめっき層の硬度が不充分となって耐摩耗性が低下
し、耐線間摩耗性が不充分となり、７．０ｗｔ％超では
めっき層の靱性が不充分となって耐疲労性が劣化し、そ
の結果耐線間摩耗性が不充分となるからである。
【００１３】以上の説明から明らかな如く、本発明に係
るコイルバネは、低比重であり且つ優れたバネ特性を有
すると共に耐線間摩耗性に優れたものであって、優れた
耐久性の確保及び軽量化の要請に充分に応え得るように
なる。
るコイルバネは、低比重であり且つ優れたバネ特性を有
すると共に耐線間摩耗性に優れたものであって、優れた
耐久性の確保及び軽量化の要請に充分に応え得るように
なる。
【００１４】尚、前記チタン合金線材の表面をＲａ：０
．５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にす
るには、ＮＨ４Ｆ・ＨＦや ＮａＦ・ＨＦ等の弗酸塩に
より化学エッチングすればよい。 かかるエッチング後は表面スマット除去のための燐酸、
硫酸溶液中での電解処理や、弗酸等による活性化処理を
することが望ましい。
．５ μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にす
るには、ＮＨ４Ｆ・ＨＦや ＮａＦ・ＨＦ等の弗酸塩に
より化学エッチングすればよい。 かかるエッチング後は表面スマット除去のための燐酸、
硫酸溶液中での電解処理や、弗酸等による活性化処理を
することが望ましい。
【００１５】前記電気Ｎｉ−Ｐめっき層は、コイルバネ
のチタン合金線の全表面に被覆して設けてもよいし、バ
ネ線同士が接触する部分だけに設けてもよい。但し、よ
り軽量化を図るには、耐線間摩耗性が問題となる必要最
小限の部分だけに被覆する方が有効であって望ましい。
のチタン合金線の全表面に被覆して設けてもよいし、バ
ネ線同士が接触する部分だけに設けてもよい。但し、よ
り軽量化を図るには、耐線間摩耗性が問題となる必要最
小限の部分だけに被覆する方が有効であって望ましい。
【００１６】
【実施例】熱間加工、伸線加工、時効処理等を経て、Φ
３．０ｍｍ のチタン合金線材よりなるコイルバネ状の
ものを製作し、これを脱脂、水洗、弗酸塩による化学エ
ッチング、水洗、弗酸による活性化処理した後、電気Ｎ
ｉ−Ｐめっきを施してＮｉ−Ｐめっき層を被覆せしめた
。尚、このめっきは、 ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０：２００
ｇ／ ｌ、 ＮｉＣｌ２・６Ｈ２０：５０ｇ／ｌ、Ｈ３
ＰＯ３：４〜４０ｇ／ｌ、Ｈ３ＰＯ４：５０ｇ／ｌ、Ｈ
３ＢＯ３： ０．５〜３ｇ／ｌ、サッカリン：０．１〜
１．０ ｇ／ｌの組成からなる浴温：６０±５℃、ｐＨ
：１±０．５ のめっき浴を用い、該浴をエアー攪拌し
、電流密度を５〜３０Ａ／ｄｍ２ にして行った。上記
チタン合金の組成（種類）、Ｎｉ−Ｐめっき層のＰ含有
量及び厚み、めっき後のコイルバネの加熱条件を第１表
に示す如く変化させた。
３．０ｍｍ のチタン合金線材よりなるコイルバネ状の
ものを製作し、これを脱脂、水洗、弗酸塩による化学エ
ッチング、水洗、弗酸による活性化処理した後、電気Ｎ
ｉ−Ｐめっきを施してＮｉ−Ｐめっき層を被覆せしめた
。尚、このめっきは、 ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０：２００
ｇ／ ｌ、 ＮｉＣｌ２・６Ｈ２０：５０ｇ／ｌ、Ｈ３
ＰＯ３：４〜４０ｇ／ｌ、Ｈ３ＰＯ４：５０ｇ／ｌ、Ｈ
３ＢＯ３： ０．５〜３ｇ／ｌ、サッカリン：０．１〜
１．０ ｇ／ｌの組成からなる浴温：６０±５℃、ｐＨ
：１±０．５ のめっき浴を用い、該浴をエアー攪拌し
、電流密度を５〜３０Ａ／ｄｍ２ にして行った。上記
チタン合金の組成（種類）、Ｎｉ−Ｐめっき層のＰ含有
量及び厚み、めっき後のコイルバネの加熱条件を第１表
に示す如く変化させた。
【００１７】
【表１】
【００１８】次いで、上記Ｎｉ−Ｐめっき層被覆後のチ
タン合金線材よりなるコイルバネについて、表面層の硬
さ測定、基材のチタン合金線とＮｉ−Ｐめっき層との耐
剥離性評価試験及び耐線間摩耗性試験を行った。尚、耐
線間摩耗性試験は、バネ線同士の接触面圧（応力）の変
動幅：６０±４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 、繰り返し数：１×
１０７ 回の条件で行い、試験後のコイルバネ表面状況
を肉眼観察して耐線間摩耗性を評価した。
タン合金線材よりなるコイルバネについて、表面層の硬
さ測定、基材のチタン合金線とＮｉ−Ｐめっき層との耐
剥離性評価試験及び耐線間摩耗性試験を行った。尚、耐
線間摩耗性試験は、バネ線同士の接触面圧（応力）の変
動幅：６０±４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 、繰り返し数：１×
１０７ 回の条件で行い、試験後のコイルバネ表面状況
を肉眼観察して耐線間摩耗性を評価した。
【００１９】上記硬さ測定及び耐線間摩耗性試験結果を
第１表に示す。この表において、実験 Ｎｏ．１〜１３
のものは本発明の実施例に係るコイルバネであり、一方
実験Ｎｏ．１４ 〜１８のものは比較例に係るコイルバ
ネである。いづれの場合もＨｖ：４００ 以上であるが
、比較例に係る実験Ｎｏ．１４ 〜１５のものはＰ量：
１０ｗｔ％ であって高いため、又、Ｎｏ．１６ 〜１
８のものはＮｉ−Ｐめっき層を被覆していないため、耐
線間摩耗性が悪くて非常に劣っている。
第１表に示す。この表において、実験 Ｎｏ．１〜１３
のものは本発明の実施例に係るコイルバネであり、一方
実験Ｎｏ．１４ 〜１８のものは比較例に係るコイルバ
ネである。いづれの場合もＨｖ：４００ 以上であるが
、比較例に係る実験Ｎｏ．１４ 〜１５のものはＰ量：
１０ｗｔ％ であって高いため、又、Ｎｏ．１６ 〜１
８のものはＮｉ−Ｐめっき層を被覆していないため、耐
線間摩耗性が悪くて非常に劣っている。
【００２０】これらに対し、本発明の実施例に係る実験
Ｎｏ．１〜１３のものは、耐線間摩耗性に優れている
。尚、耐剥離性については、実験 Ｎｏ．１〜１３のも
の及び Ｎｏ．１４〜１５のものはいづれも優れて充分
なものであった。
Ｎｏ．１〜１３のものは、耐線間摩耗性に優れている
。尚、耐剥離性については、実験 Ｎｏ．１〜１３のも
の及び Ｎｏ．１４〜１５のものはいづれも優れて充分
なものであった。
【００２１】
【発明の効果】本発明に係るコイルバネは前述の如き構
成を有し作用をなすものであるので、低比重であり且つ
優れたバネ特性を有すると共に、従来のチタン合金コイ
ルバネに比して耐線間摩耗性に極めて優れており、その
ため耐久性に優れた軽量なコイルバネとして使用し得る
。従って、自動車用ガソリンエンジン吸排気バルブ用等
のコイルバネとして好適に使用し得、その軽量化を果し
得ると共に、耐久性を大幅に向上し得るようになるとい
う効果を奏するものである。
成を有し作用をなすものであるので、低比重であり且つ
優れたバネ特性を有すると共に、従来のチタン合金コイ
ルバネに比して耐線間摩耗性に極めて優れており、その
ため耐久性に優れた軽量なコイルバネとして使用し得る
。従って、自動車用ガソリンエンジン吸排気バルブ用等
のコイルバネとして好適に使用し得、その軽量化を果し
得ると共に、耐久性を大幅に向上し得るようになるとい
う効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 チタン合金線の表面を電気Ｎｉ−Ｐめ
っき層で被覆してなるコイル状線材よりなるコイルバネ
であって、前記チタン合金線材の表面をＲａ：０．５
μｍ 以上且つ ＰＰＩ５０：１３０ 以上にすると共
に、前記Ｎｉ−Ｐめっき層をビッカース硬度Ｈｖ：４０
０ 以上、厚み：１０〜 ２００μｍ 、Ｐ含有量：０
．５〜７．０ｗｔ％にしたことを特徴とするコイルバネ
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP585791A JPH04237809A (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | コイルバネ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP585791A JPH04237809A (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | コイルバネ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04237809A true JPH04237809A (ja) | 1992-08-26 |
Family
ID=11622649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP585791A Withdrawn JPH04237809A (ja) | 1991-01-22 | 1991-01-22 | コイルバネ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04237809A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6221031B1 (ja) * | 2016-12-16 | 2017-11-01 | 日本電産リード株式会社 | コンタクトプローブ及び電気接続治具 |
| US10782317B2 (en) | 2017-05-25 | 2020-09-22 | Nidec-Read Corporation | Contact probe |
-
1991
- 1991-01-22 JP JP585791A patent/JPH04237809A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6221031B1 (ja) * | 2016-12-16 | 2017-11-01 | 日本電産リード株式会社 | コンタクトプローブ及び電気接続治具 |
| WO2018110044A1 (ja) * | 2016-12-16 | 2018-06-21 | 日本電産リード株式会社 | コンタクトプローブ及び電気接続治具 |
| KR20190073539A (ko) * | 2016-12-16 | 2019-06-26 | 니혼덴산리드가부시키가이샤 | 콘택트 프로브 및 전기 접속 지그 |
| CN110050194A (zh) * | 2016-12-16 | 2019-07-23 | 日本电产理德股份有限公司 | 接触式探针和电连接夹具 |
| US11415599B2 (en) | 2016-12-16 | 2022-08-16 | Nidec Read Corporation | Contact probe and electrical connection jig |
| US10782317B2 (en) | 2017-05-25 | 2020-09-22 | Nidec-Read Corporation | Contact probe |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |