JPH04268018A

JPH04268018A - 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの　製造方法

Info

Publication number: JPH04268018A
Application number: JP2896091A
Authority: JP
Inventors: Akihiro Miyasaka; 明博宮坂
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1991-02-22
Filing date: 1991-02-22
Publication date: 1992-09-24

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は溶接性の優れた高強度マ
ルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法に
係り、さらに詳しくは、例えば石油・天然ガスの輸送に
おいて湿潤炭酸ガスや湿潤硫化水素を含む環境中で高い
腐食抵抗を有するとともに、溶接熱影響部の衝撃靱性に
優れ、溶接熱影響部の硬さを低減した高強度ラインパイ
プを高い生産性で製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年生産される石油・天然ガス中には、
湿潤な炭酸ガスを多く含有する場合が増加している。こ
うした環境中で炭素鋼や低合金鋼は著しく腐食すること
がよく知られている。このため、輸送に使用されるライ
ンパイプなどの防食対策として、腐食抑制剤の添加が従
来より行なわれてきた。しかし、腐食抑制剤は高温では
その効果が失われる場合が多いことに加えて、海底パイ
プラインでは腐食抑制剤の添加・回収処理に要する費用
は膨大なものとなり、適用できない場合が多い。従って
、腐食抑制剤を添加する必要のない耐食材料に対するニ
ーズが最近とみに高まっている。ラインパイプとして使
用される材料には、耐食性のほかに内部を流れる輸送流
体の圧力に耐える高い強度を持ち、溶接性に優れること
が要求される。溶接性の代表的な特性としては、溶接部
の衝撃靱性が優れていることが必要である。また、硫化
水素を含有する流体を輸送する場合には、溶接部の硬さ
が低いことも要求される。勿論、母材の衝撃靱性も優れ
ていることが必要である。

【０００３】炭酸ガスを多く含む石油・天然ガス用の耐
食材料としては、耐食性の良好なステンレス鋼の適用が
まず検討された。例えばＬ．Ｊ．クライン、コロージョ
ン（Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）’８４、ペーパーナンバー２
１１にあるように、溶接構造のない油井管には、高強度
で比較的コストの安い鋼としてＡＩＳＩ（米国鉄鋼協会
）４１０鋼あるいは４２０鋼といった、Ｃを０．１ある
いは０．２％含有し、１２〜１３％のＣｒを含有するマ
ルテンサイト系ステンレス鋼が広く使用され始めている
。しかしながら、これらの鋼はＣの含有量が高いので、
溶接部が非常に硬くなるとともに溶接部の衝撃靱性が悪
いために、ラインパイプとして使用することは困難であ
る。ＡＩＳＩ４１０鋼を使用したラインパイプが最近Ａ
ＰＩ（米国石油協会）で規格化されてはいるものの、例
えば須賀正孝ほか著、ＮＫＫ技報１９８９年発行、第１
２９号、第１５〜２２頁にあるように、現地溶接部の衝
撃靱性が悪いという難点を有している。これは彼らの報
告にあるように溶接熱影響部が粗大なフェライト主体の
組織となるためである。

【０００４】従来のマルテンサイト系ステンレス鋼鋼管
は、造管後に熱処理されるに際して、焼入れ時の冷却は
空冷とするのが通常であった。これは空冷よりも速い冷
却速度、例えば水冷で冷却すると焼割れを生ずるので、
焼割れを生じない冷却速度でゆっくり冷却しなければな
らないためである。焼入れ時の冷却を空冷とした場合、
室温までの冷却に長時間を要するので、例えば水冷の場
合に比べると生産性が著しく悪い、という難点をも有し
ている。従って、焼入れに際して水冷で製造できれば生
産性の点からその意義は極めて大きいものがある。

【０００５】ラインパイプ用鋼としては、特開昭６１−
１１９６５４号公報において、ＣおよびＮを低減し、Ａ
ｌまたはＣａさらにはＶを含有させ、かつＮｉおよびＭ
ｏを含有させた鋼が提案されている。しかし、この鋼は
高価な合金元素であるＮｉを多量に含有しているために
コストが高い上に特性も十分とは言えない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした現状
に鑑み、炭酸ガス環境でも充分な耐食性を有し、母材の
衝撃靱性および溶接性に優れ、かつ生産性にも優れる高
強度マルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造
方法を提供することを目的としている。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記の目的
を達成すべく高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ライ
ンパイプの成分と熱処理条件とを種々検討してきた結果
、ついに以下の知見を見出すに至った。まず、Ｃｒを１
１〜１４％含有する鋼にＣを０．０２〜０．０８％含有
させ、Ｎを０．０１５％以下に低減した上で、該鋼を鋼
管として造管した後の焼入れに際して水冷以上の速い冷
却速度で冷却し、焼入れおよび焼戻し条件を適切に選択
すれば、ラインパイプとして必要な強度と優れた靱性が
得られること、また上記のようにＣおよびＮの含有量を
上記の範囲に制御すれば水冷以上の速い冷却速度で冷却
しても焼き割れなどの問題を生じないこと、ＣおよびＮ
の含有量を上記の範囲に制御すれば溶接熱影響部の硬さ
を著しく低下させることができるとともに、炭酸ガス含
有食塩水中における耐食性が改善されることを見出した
。そしてかかる鋼にＣｏを１．１〜４．０％添加すると
溶接部の硬さをあまり上げることなく母材および溶接部
のミクロ組織を実質的にマルテンサイト単相とすること
ができ、母材および溶接部の衝撃靱性を著しく改善でき
ることを見出した。

【０００８】さらに本発明者は検討をすすめ、上記のよ
うな熱処理を施す高強度マルテンサイト系ステンレス鋼
からなるラインパイプの組成として、Ｃｒを１１〜１４
％含有し、Ｃを０．０２〜０．０８％含有させ、Ｎを０
．０１５％以下に低減し、Ｃｏを１．１〜４．０％含有
する鋼に、ＮｉまたはＣｕのいずれかまたは両者を添加
すると溶接熱影響部の衝撃靱性をさらに改善するのに効
果があること、ＭｏまたはＷのいずれかまたは両者を添
加すると湿潤炭酸ガス環境の耐食性を改善するのに効果
があること、Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆの１種
以上を添加すると耐食性を一段と向上させるのに有効で
あること、Ｃａおよび希土類元素の１種以上を添加する
と熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果のあること、
これらの元素を添加した場合でもＣおよびＮを前記の範
囲に制御しておけば焼入れ時に水冷などの急冷を施して
も焼き割れは起こさないことを見出した。

【０００９】本発明は主に上記の知見に基づいてなされ
たものであり、第１発明の要旨とするところは、重量％
で、Ｃ０．０２〜０．０８％、Ｓｉ１％以下、Ｍｎ２％
以下、Ｃｒ１１〜１４％、Ｃｏ１．１〜４．０％、Ａｌ
０．００５〜０．２％を含有し、Ｎを０．０１５％以下
に低減し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるマルテ
ンサイト系ステンレス鋼を鋼管として造管した後に、９
２０〜１１００℃でオーステナイト化してから水冷以上
の冷却速度で冷却し、次いで５８０℃以上ＡＣ１温度以
下の温度で焼戻し処理を施してから空冷以上の冷却速度
で冷却することを特徴とする高強度マルテンサイト系ス
テンレス鋼ラインパイプの製造方法にあり、第２発明の
要旨とするところは、第１発明が対象とする鋼にさらに
、重量％で、Ｎｉ４％以下、Ｃｕ３％以下のうち１種ま
たは２種を含有させた鋼を使用する高強度マルテンサイ
ト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法にあり、第３
発明の要旨とするところは、第１発明および第２発明が
対象とする鋼にさらに、重量％で、Ｍｏ２％以下、Ｗ４
％以下のうち１種または２種を含有させた鋼を使用する
高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製
造方法にあり、第４発明の要旨とするところは、第１発
明、第２発明および第３発明が対象とする各鋼にさらに
、重量％で、Ｖ０．５％以下、Ｔｉ０．２％以下、Ｎｂ
０．５％以下、Ｔａ０．２％以下、Ｚｒ０．２％以下、
Ｈｆ０．２％以下のうち１種または２種以上を含有させ
た鋼を使用する高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ラ
インパイプの製造方法にあり、第５発明の要旨とすると
ころは、第１発明、第２発明、第３発明および第４発明
が対象とする各鋼にさらに、重量％で、Ｃａ０．００８
％以下、希土類元素０．０２％以下のうち１種または２
種を含有させた鋼を使用する高強度マルテンサイト系ス
テンレス鋼ラインパイプの製造方法にある。

【００１０】また、第６発明〜第１０発明の各発明の要
旨とするところは、第１発明〜第５発明の各発明におい
て鋼管として造管する方法が、それぞれ、プレス製管法
、熱間圧延法、ＵＯＥ鋼管、電縫鋼管、スパイラル鋼管
として造管する方法、である高強度マルテンサイト系ス
テンレス鋼ラインパイプの製造方法にある。

【００１１】

【作用】以下に本発明で成分および熱処理条件を限定し
た理由を述べる。Ｃ：Ｃはマルテンサイト系ステンレス
鋼の強度を上昇させる元素として最も安定的かつ低コス
トであるから、必要な強度を確保するためと、過度に低
減すると逆に溶接熱影響部の衝撃靱性を低下させるとい
う理由から０．０２％以上を添加する。一方、０．０８
％を超えて添加すると溶接熱影響部の衝撃靱性を低下さ
せるとともに溶接熱影響部の硬さを著しく上昇させるこ
とから、上限含有量は０．０８％とすべきである。

【００１２】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸のために必要な元素であ
るが、１％を超えて添加すると衝撃靱性を低下させるこ
とから、上限含有量は１％とする。Ｍｎ：Ｍｎは脱酸お
よび強度確保のために有効な元素であるが、２％を超え
て添加するとその効果は飽和するので、上限含有量は２
％とする。Ｃｒ：Ｃｒはマルテンサイト系ステンレス鋼
を構成する最も基本的かつ必須の元素であって耐食性を
付与するために必要な元素であるが、含有量が１１％未
満では耐食性が充分ではなく、一方１４％を超えて添加
すると他の合金元素をいかに調整しても溶接熱影響部の
ミクロ組織をマルテンサイト単相にし難くなるので、上
限含有量は１４％とすべきである。

【００１３】Ｃｏ：ＣｏはＣおよびＮの含有量を低減さ
せた鋼の母材は言うまでもなく溶接熱影響部のミクロ組
織をもマルテンサイト組織として衝撃靱性を改善すると
ともに湿潤炭酸ガス環境における耐食性を改善するのに
極めて有用な元素であるが、含有量が１．１％未満では
これらの効果が不充分であり、４．０％を超えて添加し
てもその効果は飽和するばかりか、いたずらにコストを
上昇させるだけであるから、１．１〜４．０％の範囲に
限定する。

【００１４】Ａｌ：Ａｌは脱酸のために必要な元素であ
って含有量が０．００５％未満ではその効果が充分では
なく、０．２％を超えて添加すると粗大な酸化物系介在
物が鋼中に残留して靱性を低下させるので、含有量範囲
は０．００５〜０．２％とした。Ｎ：Ｎは０．０１５％
を超えて存在すると溶接熱影響部の硬さを上昇させると
ともに母材および溶接熱影響部の衝撃靱性を低下させる
ので、上限含有量は０．０１５％とすべきである。

【００１５】以上が本発明が対象とするラインパイプの
素材となるマルテンサイト系ステンレス鋼の基本的成分
であるが、本発明においては必要に応じてさらに以下の
元素を添加して特性を一段と向上させた鋼も対象として
いる。Ｎｉ：Ｎｉは１．１〜４．０％のＣｏと共存して
溶接熱影響部の衝撃靱性をさらに改善するのに効果があ
るが、４％を超えて添加してもその効果は飽和するばか
りか、いたずらにコストを上昇させ、かつ溶接熱影響部
の硬さを上昇させるだけであるので、上限含有量は４％
とする。

【００１６】Ｃｕ：Ｃｕも１．１〜４．０％のＣｏと共
存して溶接熱影響部の衝撃靱性をさらに改善するのに効
果があるが、３％を超えて添加してもその効果は飽和す
るばかりか、熱間加工性を低下させるだけであるので、
上限含有量は３％とする。Ｍｏ：Ｍｏは１．１〜４．０
％のＣｏと共存して湿潤炭酸ガス環境の耐食性を改善す
るのに効果があるが、２％を超えて添加してもその効果
は飽和するばかりか、母材および溶接熱影響部の靱性な
ど他の特性を低下させるようになるので、上限含有量は
２％とする。

【００１７】Ｗ：Ｗも１．１〜４．０％のＣｏと共存し
て湿潤炭酸ガス環境の耐食性を改善するのに効果がある
が、４％を超えて添加してもその効果は飽和するばかり
か、母材および溶接熱影響部の靱性など他の特性を低下
させるようになるので、上限含有量は４％とする。Ｖ、
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ：Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ
、Ｚｒ、Ｈｆは耐食性を一段と向上させるのに有効な元
素であるが、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｈｆでは０．２％、Ｎ
ｂ、Ｖでは０．５％をそれぞれ超えて添加すると粗大な
析出物・介在物を生成して硫化水素含有環境におけるＳ
ＳＣ抵抗を低下させるようになるので、上限含有量はＴ
ｉ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｈｆでは０．２％、Ｎｂ、Ｖでは０．
５％とした。

【００１８】Ｃａ、希土類元素：Ｃａおよび希土類元素
（ＲＥＭ）は熱間加工性の向上、耐食性の向上に効果の
ある元素であるが、Ｃａでは０．００８％を超えて、希
土類元素では０．０２％を超えて添加すると、それぞれ
粗大な非金属介在物を生成して逆に熱間加工性および耐
食性を劣化させるので、上限含有量はＣａでは０．００
８％、希土類元素では０．０２％とした。なお、本発明
において希土類元素とは原子番号が５７〜７１番および
８９〜１０３番の元素およびＹを指す。

【００１９】上記の成分を有するステンレス鋼を鋼とし
て造管した後に熱処理して所定の強度を付与するに際し
、オーステナイト化温度を９２０〜１１００℃としたの
は、９２０℃より低い温度ではオーステナイト化が充分
ではなく、従って必要な強度を得ることが困難だからで
あり、オーステナイト化温度が１１００℃を超えると結
晶粒が著しく粗大化して母材の衝撃靱性が低下するよう
になるので、オーステナイト化温度は９２０〜１１００
℃とした。

【００２０】オーステナイト化後の冷却における冷却速
度を水冷以上の冷却速度としたのは、水冷よりも遅い冷
却速度では所定の強度および靱性を確保することが困難
になるとともに耐食性が低下するからである。焼戻し温
度を５８０℃以上ＡＣ１温度以下としたのは、焼戻し温
度が５８０℃未満では充分な焼戻しが行われず、焼戻し
温度がＡＣ１温度を超えると一部がオーステナイト化し
、その後の冷却時にフレッシュ・マルテンサイトを生成
し、いずれも充分に焼戻しされていないマルテンサイト
が残留するために衝撃靱性が低下するとともに硫化水素
含有環境におけるＳＳＣ感受性を増加させるためである
。

【００２１】焼戻し後の冷却における冷却速度を空冷以
上の冷却速度としたのは、空冷よりも遅い冷却速度では
靱性が低下するためである。本発明鋼においては、所定
の組成を有するマルテンサイト系ステンレス鋼を鋼管と
して造管するのであるが、造管方法としては、プレス製
管法あるいは熱間圧延法を用いて継ぎ目なし鋼管とする
こと、ＵＯＥ鋼管、電縫鋼管あるいはスパイラル鋼管と
して溶接鋼管とすること、のいずれも本発明の対象とす
るところである。ここでプレス製管法としては熱間押出
方式あるいはプッシュベンチ方式などの通常のプレス製
管法を指す。熱間圧延法としてはプラグミル方式あるい
はマンドレルミル方式などの通常の熱間圧延法を指す。ＵＯＥ鋼管、電縫鋼管あるいはスパイラル鋼管はそれぞ
れ通常のＵＯＥ鋼管、電縫鋼管あるいはスパイラル鋼管
を指す。

【００２２】

【実施例】以下に本発明の実施例について説明する。表
１、表３に示す成分のステンレス鋼を溶製し、それぞれ
表２、表４に示す工程で肉厚１２．７ｍｍの鋼管とした
後、表２、表４に併せて示す条件で焼入れ焼戻し処理を
施していずれも０．２％オフセット耐力が４９ｋｇ／ｍ
ｍ２　以上の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼鋼管
とした。焼入れ時の冷却はいずれも水冷とし、焼戻し時
の冷却はいずれも空冷とした。次にこれらの鋼管を手溶
接によって円周溶接して継手を作製した。溶接入熱は１
７ｋＪ／ｃｍであった。母材および該円周溶接部の溶接
熱影響部からＪＩＳ４号衝撃試験片（フルサイズ）を採
取して衝撃試験を行った。また溶接熱影響部の最高硬さ
を荷重１００ｇのマイクロビッカース測定で求めた。ま
た母材から試験片を採取して湿潤炭酸ガス環境における
腐食試験を行った。湿潤炭酸ガス環境における腐食試験
としては、厚さ３ｍｍ、幅１５ｍｍ、長さ５０ｍｍの試
験片を用い、試験温度１２０℃のオートクレーブ中で炭
酸ガス分圧４０気圧の条件で３％ＮａＣｌ水溶液中に３
０日間浸漬して、試験前後の重量変化から腐食速度を算
出した。腐食速度の単位はｍｍ／ｙで表示したが、一般
的にある環境におけるある材料の腐食速度が０．１ｍｍ
／ｙ未満の場合、材料は充分耐食的であり使用可能であ
ると考えられている。

【００２３】試験結果を表２、表４に示した。両表の衝
撃試験結果において○は破面遷移温度が−３０℃以下、
×は破面遷移温度が−３０℃を超え０℃以下、××は破
面遷移温度が０℃超であったことをそれぞれ表わしてお
り、溶接熱影響部最高硬さにおいて○は最高硬さが３０
０未満、×は最高硬さが３００以上４５０未満、××は
最高硬さが４５０以上であったことをそれぞれ表わして
おり、腐食試験結果において◎は腐食速度が０．０５ｍ
ｍ／ｙ未満、○は腐食速度が０．０５ｍｍ／ｙ以上０．
１０ｍｍ／ｙ未満、×は腐食速度が０．１ｍｍ／ｙ以上
０．５ｍｍ／ｙ未満、××は腐食速度が０．５ｍｍ／ｙ
以上であったことをそれぞれ表わしている。なお、表１
〜表４において比較鋼のＮｏ．２５はＡＩＳＩ４２０鋼
であり、Ｎｏ．２６は９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼であって、いず
れも従来から湿潤炭酸ガス環境で使用されている従来鋼
である。

【００２４】表１〜４から明らかなように本発明方法に
従って製造されたラインパイプであるＮｏ．１〜２４は
、母材および溶接熱影響部の衝撃靱性が格段に優れ、溶
接熱影響部の硬さが充分低く、湿潤炭酸ガス環境におい
て１２０℃というラインパイプとしては非常な高温であ
っても、実用的に使用可能な腐食速度である０．１ｍｍ
／ｙよりも腐食速度が小さく、優れた耐食性と溶接性と
を有していることがわかる。また本発明方法に従って製
造されたラインパイプはいずれも焼入れに際して水冷が
可能であり、生産性にも優れている。これに対して比較
例であるＮｏ．２５〜２７およびＮｏ．２９は水冷によ
る焼入れに際して焼き割れを生じている。また焼入れに
際して焼き割れを生じなかった比較例Ｎｏ．２８および
Ｎｏ．３０のうち、比較例Ｎｏ．２８は湿潤炭酸ガス環
境における腐食速度が温度１２０℃でも既に０．１ｍｍ
／ｙを上回っており、かつ比較例Ｎｏ．２８およびＮｏ
．３０とも母材および溶接熱影響部の衝撃靱性が悪く、
また溶接熱影響部の硬さが高い。

【００２５】

【表１】

【００２６】

【表２】

【００２７】

【表３】

【００２８】

【表４】

【００２９】

【発明の効果】以上述べたように、本発明は湿潤炭酸ガ
ス環境における優れた耐食性と優れた溶接性を有し、か
つ生産性にも優れる高強度マルテンサイト系ステンレス
鋼ラインパイプの製造方法を提供することを可能とした
ものであり、産業の発展に貢献するところ極めて大であ
る。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】　　重量％で、Ｃ０．０２〜０．０８％、Ｓｉ１％以下、Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１１〜１４％、Ｃｏ１．１〜４．０％、Ａｌ０．００５〜０．２％を含有し、Ｎを０．０１５％以下に低減し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなるマルテンサイト系ステンレス
鋼を鋼管として造管した後に、９２０〜１１００℃でオ
ーステナイト化してから水冷以上の冷却速度で冷却し、
次いで５８０℃以上ＡＣ１温度以下の温度で焼戻し処理
を施してから空冷以上の冷却速度で冷却することを特徴
とする高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイ
プの製造方法。
【請求項２】　　マルテンサイト系ステンレス鋼が、さ
らに付加成分として重量％でＮｉ４％以下、Ｃｕ３％以下のうち１種または２種を含有することを特徴とする請求
項１に記載の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ライ
ンパイプの製造方法。
【請求項３】　　マルテンサイト系ステンレス鋼が、さ
らに付加成分として重量％でＭｏ２％以下、Ｗ４％以下のうち１種または２種を含有することを特徴とする請求
項１または２に記載の高強度マルテンサイト系ステンレ
ス鋼ラインパイプの製造方法。
【請求項４】　　マルテンサイト系ステンレス鋼が、さ
らに付加成分として重量％でＶ０．５％以下、Ｔｉ０．２％以下、Ｎｂ０．５％以下、Ｚｒ０．２％以下、Ｔａ０．２％以下、Ｈｆ０．２％以下のうち１種または２種以上を含有することを特徴とする
請求項１，２または３に記載の高強度マルテンサイト系
ステンレス鋼ラインパイプの製造方法。
【請求項５】　　マルテンサイト系ステンレス鋼が、さ
らに付加成分として重量％でＣａ０．００８％以下、希土類元素０．０２％以下のうち１種または２種を含有することを特徴とする請求
項１，２，３または４に記載の高強度マルテンサイト系
ステンレス鋼ラインパイプの製造方法。
【請求項６】　　鋼管に造管する方法がプレス製管法で
ある請求項１，２，３，４または５に記載の高強度マル
テンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法。
【請求項７】　　鋼管に造管する方法が熱間圧延法であ
る請求項１，２，３，４または５に記載の高強度マルテ
ンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法。
【請求項８】　　鋼管に造管する方法として、マルテン
サイト系ステンレス鋼板を製造した後にＵＯＥ鋼管とし
て造管することを特徴とする請求項１，２，３，４また
は５に記載の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ライ
ンパイプの製造方法。
【請求項９】　　鋼管に造管する方法として、マルテン
サイト系ステンレス鋼板を製造した後に電縫鋼管として
造管することを特徴とする請求項１，２，３，４または
５に記載の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼ライン
パイプの製造方法。
【請求項１０】　　鋼管に造管する方法として、マルテ
ンサイト系ステンレス鋼板を製造した後にスパイラル鋼
管として造管することを特徴とする請求項１，２，３，
４または５に記載の高強度マルテンサイト系ステンレス
鋼ラインパイプの製造方法。