JPH04232343A - バイパス弁ドア - Google Patents
バイパス弁ドアInfo
- Publication number
- JPH04232343A JPH04232343A JP3053526A JP5352691A JPH04232343A JP H04232343 A JPH04232343 A JP H04232343A JP 3053526 A JP3053526 A JP 3053526A JP 5352691 A JP5352691 A JP 5352691A JP H04232343 A JPH04232343 A JP H04232343A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- door
- bypass valve
- splitter
- radius
- seal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims abstract description 38
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims description 12
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 3
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 claims 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002783 friction material Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000003190 augmentative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N fluoromethane Chemical compound FC NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 230000009347 mechanical transmission Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants
- F02C9/16—Control of working fluid flow
- F02C9/18—Control of working fluid flow by bleeding, bypassing or acting on variable working fluid interconnections between turbines or compressors or their stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K3/00—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan
- F02K3/02—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber
- F02K3/04—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber the plant including ducted fans, i.e. fans with high volume, low pressure outputs, for augmenting the jet thrust, e.g. of double-flow type
- F02K3/075—Plants including a gas turbine driving a compressor or a ducted fan in which part of the working fluid by-passes the turbine and combustion chamber the plant including ducted fans, i.e. fans with high volume, low pressure outputs, for augmenting the jet thrust, e.g. of double-flow type controlling flow ratio between flows
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/02—Surge control
- F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
- F04D27/0215—Arrangements therefor, e.g. bleed or by-pass valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D27/00—Control, e.g. regulation, of pumps, pumping installations or pumping systems specially adapted for elastic fluids
- F04D27/02—Surge control
- F04D27/0207—Surge control by bleeding, bypassing or recycling fluids
- F04D27/023—Details or means for fluid extraction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/0536—Highspeed fluid intake means [e.g., jet engine intake]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Air-Flow Control Members (AREA)
- Sliding Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【関連出願の表示】この出願は、同一出願人による米国
特許出願第５４６，２１９号（１９９０年６月２９日出
願）と技術的に関連している。
特許出願第５４６，２１９号（１９９０年６月２９日出
願）と技術的に関連している。
【０００２】
【産業上の利用分野】この発明は、一般にガスタービン
エンジン、特に改良バイパス弁ドアに関する。
エンジン、特に改良バイパス弁ドアに関する。
【０００３】
【従来の技術】通常の可変サイクル・ガスターボファン
エンジンは、ファンを駆動するコアエンジンと、ファン
と流れ連通関係でコアエンジンを包囲するバイパスダク
トとを含む。通常、バイパス弁（バルブ）がバイパスダ
クトの上流入口端に配置されている。バイパス弁は、閉
止位置に配置でき、この位置で、エンジンにより推進さ
れる航空機の飛行包絡線図（エンベロープ）のある条件
下で、ファンからバイパスダクトへの流れを実質的に阻
止する一方、ファンからの流れをコアエンジンへ案内す
る。バイパス弁は開放位置にも配置でき、この位置で、
飛行包絡線図の別の条件下での航空機の運転中、ファン
からの流れが実質的な妨害なしでバイパスダクトへ流れ
るのを許して、ファン空気の一部をコアエンジンのまわ
りにバイパスさせる一方、ファン空気の残りの部分をコ
アエンジンへ案内する。
エンジンは、ファンを駆動するコアエンジンと、ファン
と流れ連通関係でコアエンジンを包囲するバイパスダク
トとを含む。通常、バイパス弁（バルブ）がバイパスダ
クトの上流入口端に配置されている。バイパス弁は、閉
止位置に配置でき、この位置で、エンジンにより推進さ
れる航空機の飛行包絡線図（エンベロープ）のある条件
下で、ファンからバイパスダクトへの流れを実質的に阻
止する一方、ファンからの流れをコアエンジンへ案内す
る。バイパス弁は開放位置にも配置でき、この位置で、
飛行包絡線図の別の条件下での航空機の運転中、ファン
からの流れが実質的な妨害なしでバイパスダクトへ流れ
るのを許して、ファン空気の一部をコアエンジンのまわ
りにバイパスさせる一方、ファン空気の残りの部分をコ
アエンジンへ案内する。
【０００４】通常のバイパス弁アセンブリは比較的複雑
であり、航空機の飛行包絡線図内での運転に対応する所
定のスケジュールにしたがって制御される。通常のバイ
パス弁アセンブリの１例では、並進可能な環状リング弁
を用いてバイパスダクトへの環状入口を開閉する。弁を
並進させるには、通常のリンク機構およびサーボ弁を用
い、これらをエンジンの制御系統に作動連結し、制御系
統に含まれる所定のスケジュールに応答できるようにし
、こうして飛行包絡線図内での種々の条件でバイパス弁
を開閉する。
であり、航空機の飛行包絡線図内での運転に対応する所
定のスケジュールにしたがって制御される。通常のバイ
パス弁アセンブリの１例では、並進可能な環状リング弁
を用いてバイパスダクトへの環状入口を開閉する。弁を
並進させるには、通常のリンク機構およびサーボ弁を用
い、これらをエンジンの制御系統に作動連結し、制御系
統に含まれる所定のスケジュールに応答できるようにし
、こうして飛行包絡線図内での種々の条件でバイパス弁
を開閉する。
【０００５】開放位置では、バイパス弁はバイパスダク
トへの流れに実質的な妨害をしてはならず、そこでの圧
力損失を低減または最小にする。圧力損失は、エンジン
の性能を下げ、バイパスダクトに導かれるバイパス空気
の冷却能を低下する恐れがあるからである。代表的には
、バイパス空気を用いて、巡航ＳＦＣを改良するととも
に、エンジンの下流の構造体、たとえば通常のオーグメ
ンタおよび可変面積排気ノズルを冷却する。そして、バ
イパスダクトに基づく圧力損失は、代表的には、バイパ
スダクト内の圧力を上げることにより吸収しなければな
らないが、バイパスダクト内の圧力を上げるとエンジン
性能が低下する。さらに、バイパス弁は、バイパスダク
トに実質的な妨害のない流れを送るとともに、バイパス
ダクトに滑らかに移行し、ファンに背圧（ファンのスト
ール余裕を低減する恐れがあり望ましくない）がかかる
のを防止するか最小にすることも必要である。
トへの流れに実質的な妨害をしてはならず、そこでの圧
力損失を低減または最小にする。圧力損失は、エンジン
の性能を下げ、バイパスダクトに導かれるバイパス空気
の冷却能を低下する恐れがあるからである。代表的には
、バイパス空気を用いて、巡航ＳＦＣを改良するととも
に、エンジンの下流の構造体、たとえば通常のオーグメ
ンタおよび可変面積排気ノズルを冷却する。そして、バ
イパスダクトに基づく圧力損失は、代表的には、バイパ
スダクト内の圧力を上げることにより吸収しなければな
らないが、バイパスダクト内の圧力を上げるとエンジン
性能が低下する。さらに、バイパス弁は、バイパスダク
トに実質的な妨害のない流れを送るとともに、バイパス
ダクトに滑らかに移行し、ファンに背圧（ファンのスト
ール余裕を低減する恐れがあり望ましくない）がかかる
のを防止するか最小にすることも必要である。
【０００６】モードセレクタ弁の形態のバイパス弁は、
代表的には、典型的な二重バイパスエンジンの二重また
は単段バイパス運転の間、全開位置または全閉位置いず
れかに配置する。別の例では、特定の航空機エンジン用
途での必要に応じて、バイパス弁を全開位置および全閉
位置に加えてそれらの中間位置に配置できる。このよう
にして、航空機エンジン空気流をコアエンジン空気流で
割った商で表わされるバイパス比を、航空機エンジンの
運転中に変えることができる。
代表的には、典型的な二重バイパスエンジンの二重また
は単段バイパス運転の間、全開位置または全閉位置いず
れかに配置する。別の例では、特定の航空機エンジン用
途での必要に応じて、バイパス弁を全開位置および全閉
位置に加えてそれらの中間位置に配置できる。このよう
にして、航空機エンジン空気流をコアエンジン空気流で
割った商で表わされるバイパス比を、航空機エンジンの
運転中に変えることができる。
【０００７】バイパス弁を開放位置と閉止位置とに配置
するのはバイパスダクトを通る空気流を制御するためで
あるから、そこでの圧力損失を減らすだけでなく、隣接
する構造体との間に効果的なシールを形成するのが望ま
しい。具体的には、典型的なバイパス弁ドアは、その上
流端および下流端が可動で、静止構造体に隣接して配置
されるので、望ましくない漏れを減らすために、ドアの
可動端と静止構造体との間に効果的なシールが必要であ
る。たとえば、閉止位置で、ドアが空気流を完全に阻止
するのが好ましく、したがって漏れを減らすために可動
端を効果的にシールするのが望ましい。
するのはバイパスダクトを通る空気流を制御するためで
あるから、そこでの圧力損失を減らすだけでなく、隣接
する構造体との間に効果的なシールを形成するのが望ま
しい。具体的には、典型的なバイパス弁ドアは、その上
流端および下流端が可動で、静止構造体に隣接して配置
されるので、望ましくない漏れを減らすために、ドアの
可動端と静止構造体との間に効果的なシールが必要であ
る。たとえば、閉止位置で、ドアが空気流を完全に阻止
するのが好ましく、したがって漏れを減らすために可動
端を効果的にシールするのが望ましい。
【０００８】
【発明の目的】したがって、この発明の目的は、バイパ
ス弁装置に用いる新規な改良されたバイパス弁ドアを提
供することにある。
ス弁装置に用いる新規な改良されたバイパス弁ドアを提
供することにある。
【０００９】この発明の別の目的は、開放位置に配置し
たとき、そこからの空気力学的損失が最小な滑らかな流
体境界を与える改良バイパス弁ドアを提供することにあ
る。
たとき、そこからの空気力学的損失が最小な滑らかな流
体境界を与える改良バイパス弁ドアを提供することにあ
る。
【００１０】この発明の他の目的は、ドア可動端の隣接
する構造体とのシールが改良されたバイパス弁ドアを提
供することにある。
する構造体とのシールが改良されたバイパス弁ドアを提
供することにある。
【００１１】この発明のさらに他の目的は、閉止位置に
配置したとき空気流を阻止する優れたシール性を発揮す
るバイパス弁ドアを提供することにある。
配置したとき空気流を阻止する優れたシール性を発揮す
るバイパス弁ドアを提供することにある。
【００１２】
【発明の概要】この発明のバイパス弁ドアは、枢動可能
な第１端と、第２端と、バイパス弁装置に流れる流体流
れに面する内面とを含む。ドアには、ドア第２端から斜
めに延在するシールシートが設けられている。好適な実
施例では、シールシートおよびドア第１端は両方とも、
ドアが閉止位置にあるとき、隣接する静止構造体とシー
ルを形成する形状とされている。ドア内面は、ドアが開
放位置にあるとき、隣接する構造体と空気力学的に滑ら
かな流体境界を画定する形状とされている。
な第１端と、第２端と、バイパス弁装置に流れる流体流
れに面する内面とを含む。ドアには、ドア第２端から斜
めに延在するシールシートが設けられている。好適な実
施例では、シールシートおよびドア第１端は両方とも、
ドアが閉止位置にあるとき、隣接する静止構造体とシー
ルを形成する形状とされている。ドア内面は、ドアが開
放位置にあるとき、隣接する構造体と空気力学的に滑ら
かな流体境界を画定する形状とされている。
【００１３】この発明を特徴付けると考えられる新規な
特徴は、特許請求の範囲に記載した通りである。この発
明の構成を、その目的および効果とともに、さらに明瞭
にするために、以下にこの発明を図面を参照しながら、
さらに詳しく説明する。
特徴は、特許請求の範囲に記載した通りである。この発
明の構成を、その目的および効果とともに、さらに明瞭
にするために、以下にこの発明を図面を参照しながら、
さらに詳しく説明する。
【００１４】
【具体的な構成】図１に、種々の高度での亜音速から超
音速までを含む飛行エンベロープ（包絡線図）において
航空機を推進する、代表的な可変サイクル・ガスタービ
ン・ターボファンエンジン１０の概略を示す。エンジン
１０は、外部空気１４を取り入れる環状入口１２に続い
て、通常の前部ファン１６、後部ファン１８または低圧
圧縮機、高圧圧縮機（ＨＰＣ）２０、燃焼器２２、高圧
タービン（ＨＰＴ）２４および低圧タービン（ＬＰＴ）
２６を含む。ＨＰＴ２４は、通常の第１シャフト２８を
介して、後部ファン１８およびＨＰＣ２０の両方にパワ
ーを供給する。ＬＰＴ２６は、通常の第２シャフト３０
を介して前部ファン１６にパワーを供給する。
音速までを含む飛行エンベロープ（包絡線図）において
航空機を推進する、代表的な可変サイクル・ガスタービ
ン・ターボファンエンジン１０の概略を示す。エンジン
１０は、外部空気１４を取り入れる環状入口１２に続い
て、通常の前部ファン１６、後部ファン１８または低圧
圧縮機、高圧圧縮機（ＨＰＣ）２０、燃焼器２２、高圧
タービン（ＨＰＴ）２４および低圧タービン（ＬＰＴ）
２６を含む。ＨＰＴ２４は、通常の第１シャフト２８を
介して、後部ファン１８およびＨＰＣ２０の両方にパワ
ーを供給する。ＬＰＴ２６は、通常の第２シャフト３０
を介して前部ファン１６にパワーを供給する。
【００１５】エンジン１０はさらに外側ケーシング３２
および内側ケーシング３４を含み、これらの外側および
内側ケーシングは互いに離間して両者間に通常のバイパ
スダクト３６を画定する。通常のアフターバーナ、すな
わちオーグメンタ３８が外側ケーシング３２およびＬＰ
Ｔ２６から下流に延在している。アフターバーナ３８は
、通常の燃焼ライナー４０およびこれを包囲する通常の
環状アフターバーナ・ダクト４２を含む。
および内側ケーシング３４を含み、これらの外側および
内側ケーシングは互いに離間して両者間に通常のバイパ
スダクト３６を画定する。通常のアフターバーナ、すな
わちオーグメンタ３８が外側ケーシング３２およびＬＰ
Ｔ２６から下流に延在している。アフターバーナ３８は
、通常の燃焼ライナー４０およびこれを包囲する通常の
環状アフターバーナ・ダクト４２を含む。
【００１６】アフターバーナ・ダクト４２はバイパスダ
クト３６と流れ連通している。これら両者間に通常のミ
キサ４４が配置され、バイパスダクト３６を通して導か
れたバイパス空気４６の一部を低圧タービン２６から排
出される燃焼排出ガス４８と混合し、そして空気と燃焼
ガスの混合物をアフターバーナ３８内に導き、アフター
バーナ３８の下流端に配置された通常の可変面積ノズル
５０を通して排出する。
クト３６と流れ連通している。これら両者間に通常のミ
キサ４４が配置され、バイパスダクト３６を通して導か
れたバイパス空気４６の一部を低圧タービン２６から排
出される燃焼排出ガス４８と混合し、そして空気と燃焼
ガスの混合物をアフターバーナ３８内に導き、アフター
バーナ３８の下流端に配置された通常の可変面積ノズル
５０を通して排出する。
【００１７】この実施例では、エンジン１０は二重バイ
パスエンジンで、所望に応じて、通常の弁（バルブ）５
２が後部ファン１８とＨＰＣ２０との間の内側ケーシン
グ３４に配置され、エンジン１０のある運転期間中、後
部ファン１８に流れる空気１４の一部をバイパスダクト
３６に導くようになっている。弁５２は、通常、所望に
応じて開閉できるが、別の実施例では、弁５２を省略し
てもよく、この場合には、空気１４の一部が常に後部フ
ァン１８とＨＰＣ２０との中間位置からバイパスダクト
３６へ流れる。
パスエンジンで、所望に応じて、通常の弁（バルブ）５
２が後部ファン１８とＨＰＣ２０との間の内側ケーシン
グ３４に配置され、エンジン１０のある運転期間中、後
部ファン１８に流れる空気１４の一部をバイパスダクト
３６に導くようになっている。弁５２は、通常、所望に
応じて開閉できるが、別の実施例では、弁５２を省略し
てもよく、この場合には、空気１４の一部が常に後部フ
ァン１８とＨＰＣ２０との中間位置からバイパスダクト
３６へ流れる。
【００１８】エンジン１０は、この発明の好適な実施例
に従って、バイパス弁装置５４を前部ファン１６と後部
ファン１８との間に配置したこと以外は、通常通りであ
る。図２にバイパス弁装置５４をさらに詳しく示す。バ
イパス弁装置５４を構成する環状ファンフレーム５６は
、中間ケーシング５８および内側ケーシング６０を含み
、内側ケーシング６０は中間ケーシング５８から半径方
向内方へ離間して空気１４を案内する第１チャンネル６
２を画定している。前部ファン１６は、通常通り第２シ
ャフト３０に連結された複数の通常のファンブレード６
４と、第１チャンネル６２内に配置された複数の通常の
ファン出口ガイドベーン（ＯＧＶ＝ｏｕｔｌｅｔ ｇ
ｕｉｄｅ ｖａｎｅｓ）６６とを含み、出口ガイドベ
ーン６６は内側ケーシング６０を中間ケーシング５８に
支持するとともに、空気１４を案内する。
に従って、バイパス弁装置５４を前部ファン１６と後部
ファン１８との間に配置したこと以外は、通常通りであ
る。図２にバイパス弁装置５４をさらに詳しく示す。バ
イパス弁装置５４を構成する環状ファンフレーム５６は
、中間ケーシング５８および内側ケーシング６０を含み
、内側ケーシング６０は中間ケーシング５８から半径方
向内方へ離間して空気１４を案内する第１チャンネル６
２を画定している。前部ファン１６は、通常通り第２シ
ャフト３０に連結された複数の通常のファンブレード６
４と、第１チャンネル６２内に配置された複数の通常の
ファン出口ガイドベーン（ＯＧＶ＝ｏｕｔｌｅｔ ｇ
ｕｉｄｅ ｖａｎｅｓ）６６とを含み、出口ガイドベ
ーン６６は内側ケーシング６０を中間ケーシング５８に
支持するとともに、空気１４を案内する。
【００１９】通常の環状流れスプリッタ６８が、通常通
り、中間ケーシング５８と内側ケーシング６０との間に
、中間ケーシング５８およびスプリッタ６８間に延在し
、円周方向に間隔をあけて配置された複数のストラット
（支柱）７０により固定配置されている。中間ケーシン
グ５８およびスプリッタ６８は第２の流れチャンネル７
２、すなわちバイパスダクト３６への入口を画定する。 スプリッタ６８は、通常通りに、円周方向に間隔をあけ
て配置された複数の通常の入口ガイドベーン（ＩＧＶ＝
ｉｎｌｅｔ ｇｕｉｄｅ ｖａｎｅｓ）７４により
内側ケーシング６０に連結され、一方、入口ガイドベー
ン７４は相互間に第３の流れチャンネル７６、すなわち
コアエンジンへの入口を画定する。コアエンジンの後部
ファン１８は、入口ガイドベーン７４と、第１シャフト
２８に通常通りに作動連結され、円周方向に間隔をあけ
て配置された複数の通常のブレード７８とを含む。スプ
リッタ６８の前縁８０は、空気１４を、第２チャンネル
７２に導かれるバイパス空気流８２と、第３チャンネル
７６に導かれるコア空気流８４とに分割する。
り、中間ケーシング５８と内側ケーシング６０との間に
、中間ケーシング５８およびスプリッタ６８間に延在し
、円周方向に間隔をあけて配置された複数のストラット
（支柱）７０により固定配置されている。中間ケーシン
グ５８およびスプリッタ６８は第２の流れチャンネル７
２、すなわちバイパスダクト３６への入口を画定する。 スプリッタ６８は、通常通りに、円周方向に間隔をあけ
て配置された複数の通常の入口ガイドベーン（ＩＧＶ＝
ｉｎｌｅｔ ｇｕｉｄｅ ｖａｎｅｓ）７４により
内側ケーシング６０に連結され、一方、入口ガイドベー
ン７４は相互間に第３の流れチャンネル７６、すなわち
コアエンジンへの入口を画定する。コアエンジンの後部
ファン１８は、入口ガイドベーン７４と、第１シャフト
２８に通常通りに作動連結され、円周方向に間隔をあけ
て配置された複数の通常のブレード７８とを含む。スプ
リッタ６８の前縁８０は、空気１４を、第２チャンネル
７２に導かれるバイパス空気流８２と、第３チャンネル
７６に導かれるコア空気流８４とに分割する。
【００２０】バイパス弁アセンブリ５４はさらに、中間
ケーシング５８にスプリッタ６８と向かい合って設けら
れた環状開口８６を含む。この環状開口６８には、この
発明の好適な実施例による複数のバイパス弁ドア８８が
円周方向に並べて配置されている。１実施例では、１２
枚のドア８８を開口８６の３６０度の円周範囲に並置す
る。
ケーシング５８にスプリッタ６８と向かい合って設けら
れた環状開口８６を含む。この環状開口６８には、この
発明の好適な実施例による複数のバイパス弁ドア８８が
円周方向に並べて配置されている。１実施例では、１２
枚のドア８８を開口８６の３６０度の円周範囲に並置す
る。
【００２１】フレーム５６はさらに、中間ケーシング５
８から半径方向外方へ離間して相互間に空所９２を画定
する外側ケーシング９０を含む。空所９２内には、環状
付勢リング９４がフレーム５６の、またエンジン１０の
長さ方向中心軸線９６のまわりに同軸に配置されている
。図３に示すように、各ドア８８は外面９８を有し、そ
の上流の第１端１００がフレーム５６に回転自在に連結
されている。さらに詳しくは、ドアの外面９８には上流
端１００で１対のクレビス１０２が円周方向に間隔をあ
けて一体に形成されている。各クレビス１０２はヒンジ
サポート１０４に、たとえばヒンジサポートおよびクレ
ビス両方に貫通するボルトにより、回転自在に連結され
、一方ヒンジサポート１０４は中間ケーシング５８に固
着されている。ボルトと対応するクレビス１０２および
ヒンジサポート１０４の穴との間に、通常の複合ブッシ
ング、たとえばトリボン・ベアリング社（Ｔｒｉｂｏｎ
Ｂｅａｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ）から市販され
ているＡｖｉｍｉｄＮブッシングを介在させて、ドア８
８がヒンジサポート１０４に対して回転する際の摩擦を
軽減するのがよい。クレビス１０２に通したボルトの中
心を通る直線のヒンジ軸線１０６が、ドア８８がそのま
わりを回動する軸線を規定する。１０８は各ドア８８の
下流の第２端である。
８から半径方向外方へ離間して相互間に空所９２を画定
する外側ケーシング９０を含む。空所９２内には、環状
付勢リング９４がフレーム５６の、またエンジン１０の
長さ方向中心軸線９６のまわりに同軸に配置されている
。図３に示すように、各ドア８８は外面９８を有し、そ
の上流の第１端１００がフレーム５６に回転自在に連結
されている。さらに詳しくは、ドアの外面９８には上流
端１００で１対のクレビス１０２が円周方向に間隔をあ
けて一体に形成されている。各クレビス１０２はヒンジ
サポート１０４に、たとえばヒンジサポートおよびクレ
ビス両方に貫通するボルトにより、回転自在に連結され
、一方ヒンジサポート１０４は中間ケーシング５８に固
着されている。ボルトと対応するクレビス１０２および
ヒンジサポート１０４の穴との間に、通常の複合ブッシ
ング、たとえばトリボン・ベアリング社（Ｔｒｉｂｏｎ
Ｂｅａｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ）から市販され
ているＡｖｉｍｉｄＮブッシングを介在させて、ドア８
８がヒンジサポート１０４に対して回転する際の摩擦を
軽減するのがよい。クレビス１０２に通したボルトの中
心を通る直線のヒンジ軸線１０６が、ドア８８がそのま
わりを回動する軸線を規定する。１０８は各ドア８８の
下流の第２端である。
【００２２】ドア８８は、図５に実線で示したように、
第１位置、すなわち開放（ＯＰＥＮ）位置に配置するこ
とができる。この位置で、ドア８８は、中間ケーシング
５８に大体平行で、バイパス空気流８２が第２チャンネ
ル７２に実質的な妨害なしに流れるのを許す。ドア８８
は図５に破線で示したように、第２位置、すなわち閉止
（ＣＬＯＳＥＤ）位置にも配置することができる。この
位置で、ドアの下流端１０８はスプリッタ６８に隣接し
て位置し、したがってドア８８は、第１チャンネル６２
からのバイパス空気流８２を実質的に阻止し、空気流８
２を第２チャンネル７２へ通過させず、一方、空気１４
の実質的にすべてを第３チャンネル７６を通してコアエ
ンジンにコア空気流８４として導入する。
第１位置、すなわち開放（ＯＰＥＮ）位置に配置するこ
とができる。この位置で、ドア８８は、中間ケーシング
５８に大体平行で、バイパス空気流８２が第２チャンネ
ル７２に実質的な妨害なしに流れるのを許す。ドア８８
は図５に破線で示したように、第２位置、すなわち閉止
（ＣＬＯＳＥＤ）位置にも配置することができる。この
位置で、ドアの下流端１０８はスプリッタ６８に隣接し
て位置し、したがってドア８８は、第１チャンネル６２
からのバイパス空気流８２を実質的に阻止し、空気流８
２を第２チャンネル７２へ通過させず、一方、空気１４
の実質的にすべてを第３チャンネル７６を通してコアエ
ンジンにコア空気流８４として導入する。
【００２３】装置５４はさらに、図３に示すように、複
数のスペースリンク１１０を含み、各スペースリンク１
１０の第１上流端１１２はリング９４に回転自在に連結
され、第２下流端１１４は各ドア８８に回転自在に連結
されている。この実施例では、１２枚のドア８８に関連
して１２個のスペースリンク１１０が設けられている。 スペースリンク１１０の長さ方向中心軸線１１６は第１
端１１２から第２端１１４へ延在する。付勢リング９４
を第１リング位置と第２リング位置との間で回転する手
段１１８が設けられている。第１リング位置は第１ドア
位置に対応し、この位置では、各リンクの長さ方向軸線
１１６が軸線９６に対して第１円周方向傾斜角α１ を
なし、ドア８８が、たとえば図３に示す通りのドア開放
位置にある。第２リング位置は第２ドア位置に対応し、
この位置では、各リンクの長さ方向軸線１１６が軸線９
６に対して第１円周方向傾斜角α１より小さい第２円周
方向傾斜角α２ をなし、したがってリンク８８がドア
８８をドア上流端１００のまわりに、かつヒンジ軸線１
０６のまわりに回動してドア８８を、たとえば図４に示
す通りのドア閉止位置に位置させる。
数のスペースリンク１１０を含み、各スペースリンク１
１０の第１上流端１１２はリング９４に回転自在に連結
され、第２下流端１１４は各ドア８８に回転自在に連結
されている。この実施例では、１２枚のドア８８に関連
して１２個のスペースリンク１１０が設けられている。 スペースリンク１１０の長さ方向中心軸線１１６は第１
端１１２から第２端１１４へ延在する。付勢リング９４
を第１リング位置と第２リング位置との間で回転する手
段１１８が設けられている。第１リング位置は第１ドア
位置に対応し、この位置では、各リンクの長さ方向軸線
１１６が軸線９６に対して第１円周方向傾斜角α１ を
なし、ドア８８が、たとえば図３に示す通りのドア開放
位置にある。第２リング位置は第２ドア位置に対応し、
この位置では、各リンクの長さ方向軸線１１６が軸線９
６に対して第１円周方向傾斜角α１より小さい第２円周
方向傾斜角α２ をなし、したがってリンク８８がドア
８８をドア上流端１００のまわりに、かつヒンジ軸線１
０６のまわりに回動してドア８８を、たとえば図４に示
す通りのドア閉止位置に位置させる。
【００２４】図３に示すように、ドア開放位置で、リン
ク１１０の長さ方向軸線１１６は、フレーム中心軸線９
６に対して投射した上流端１１２および下流端１１４間
の第１軸線方向長さＬ１を有する。図４に示すように、
ドア閉止位置で、リンク１１０の長さ方向軸線１１６は
、フレーム中心軸線９６に対して投射した上流端１１２
および下流端１１４間の第２軸線方向長さＬ２を有する
。各リンク１１０はリング９４とドア８８との間に所定
通りに配置され、第２傾斜角α２ が第１傾斜角α１
より小さく、投射軸線方向長さを長くし、つまりＬ２が
Ｌ１より大きくなるようにし、こうして各ドア８８を押
し、ドア８８をヒンジ軸線１０６のまわりに閉止位置ま
で回転する。投射軸線方向長さＬ２がＬ１より大きく、
リング９４が軸線方向に並進しないので、リンクの第２
端１１４は下流方向へ動かざるを得ず、これによりドア
８８をヒンジ軸線１０６のまわりに回転して、ドア８８
を閉止位置に配置する。図６に示すように、各リンク１
１０は第１半径方向傾斜角β１ にも配置されている。 この角度は、ドア８８が開放位置にあるときの、リンク
の長さ方向軸線１１６の半径方向でのフレーム中心軸線
９６に対する傾斜を表す。ドア８８が閉止位置にあると
き、リンクの長さ方向軸線１１６は、第１半径方向傾斜
角β１ より大きい第２半径方向傾斜角β２ に位置す
る。 好適な実施例では、リンクの長さ方向軸線１１６を最初
リング９４から半径方向内方へドア８８に向かって傾斜
させておき、ドア８８を閉止する付勢力の機械的伝達を
改善している。
ク１１０の長さ方向軸線１１６は、フレーム中心軸線９
６に対して投射した上流端１１２および下流端１１４間
の第１軸線方向長さＬ１を有する。図４に示すように、
ドア閉止位置で、リンク１１０の長さ方向軸線１１６は
、フレーム中心軸線９６に対して投射した上流端１１２
および下流端１１４間の第２軸線方向長さＬ２を有する
。各リンク１１０はリング９４とドア８８との間に所定
通りに配置され、第２傾斜角α２ が第１傾斜角α１
より小さく、投射軸線方向長さを長くし、つまりＬ２が
Ｌ１より大きくなるようにし、こうして各ドア８８を押
し、ドア８８をヒンジ軸線１０６のまわりに閉止位置ま
で回転する。投射軸線方向長さＬ２がＬ１より大きく、
リング９４が軸線方向に並進しないので、リンクの第２
端１１４は下流方向へ動かざるを得ず、これによりドア
８８をヒンジ軸線１０６のまわりに回転して、ドア８８
を閉止位置に配置する。図６に示すように、各リンク１
１０は第１半径方向傾斜角β１ にも配置されている。 この角度は、ドア８８が開放位置にあるときの、リンク
の長さ方向軸線１１６の半径方向でのフレーム中心軸線
９６に対する傾斜を表す。ドア８８が閉止位置にあると
き、リンクの長さ方向軸線１１６は、第１半径方向傾斜
角β１ より大きい第２半径方向傾斜角β２ に位置す
る。 好適な実施例では、リンクの長さ方向軸線１１６を最初
リング９４から半径方向内方へドア８８に向かって傾斜
させておき、ドア８８を閉止する付勢力の機械的伝達を
改善している。
【００２５】この発明の好適な実施例では、第１円周方
向傾斜角α１ が約５０°で、第２円周方向傾斜角α２
が約０°で、第１半径方向傾斜角β１ が約１７°で
、第２半径方向傾斜角β２ が約４１°である。なお、
ここでは、リンク１１０の角度位置を記述するのに２つ
の角度（αおよびβ）を使用したが、２つの角度の合成
角度を表わす単一角度を含めて、他の角度規定によりリ
ンクの位置を表示することもできる。しかし、いずれの
場合にも、リング９４およびドア８８間の長さの、ドア
８８を閉止する際の相対的増加や、ドア８８を開放する
際の相対的減少を記述するには、リンク１１０の投射長
さを用いる。
向傾斜角α１ が約５０°で、第２円周方向傾斜角α２
が約０°で、第１半径方向傾斜角β１ が約１７°で
、第２半径方向傾斜角β２ が約４１°である。なお、
ここでは、リンク１１０の角度位置を記述するのに２つ
の角度（αおよびβ）を使用したが、２つの角度の合成
角度を表わす単一角度を含めて、他の角度規定によりリ
ンクの位置を表示することもできる。しかし、いずれの
場合にも、リング９４およびドア８８間の長さの、ドア
８８を閉止する際の相対的増加や、ドア８８を開放する
際の相対的減少を記述するには、リンク１１０の投射長
さを用いる。
【００２６】フレーム中心軸線９６に対して付勢リング
９４が（たとえば時計方向に）約３°回転すると、各ド
ア８８はヒンジ軸線１０６のまわりにドア開放位置から
ドア閉止位置まで約４５°回転することになる。これに
対応して、リング９４を反時計方向に約３°回転すると
、図４に示した閉止位置にあるドア８８が図３に示す開
放位置にくる。したがって、付勢リング９４の回転によ
るドア８８のヒンジ軸線１０６のまわりでの回動は、リ
ング９４、スペースリンク１１０およびドア８８の寸法
および配置により制御できる。当業者であれば、ヒンジ
軸線１０６のまわりでのドア８８の端から端までの回転
移動量および対応する付勢リング９４の回転を所望通り
に変えるため、これらの要素の寸法および配置を調整で
きる。
９４が（たとえば時計方向に）約３°回転すると、各ド
ア８８はヒンジ軸線１０６のまわりにドア開放位置から
ドア閉止位置まで約４５°回転することになる。これに
対応して、リング９４を反時計方向に約３°回転すると
、図４に示した閉止位置にあるドア８８が図３に示す開
放位置にくる。したがって、付勢リング９４の回転によ
るドア８８のヒンジ軸線１０６のまわりでの回動は、リ
ング９４、スペースリンク１１０およびドア８８の寸法
および配置により制御できる。当業者であれば、ヒンジ
軸線１０６のまわりでのドア８８の端から端までの回転
移動量および対応する付勢リング９４の回転を所望通り
に変えるため、これらの要素の寸法および配置を調整で
きる。
【００２７】たとえば、図５、図７および図８を参照す
ると、回転手段１１８は好ましくは、複雑さ、重量およ
び空間必要条件を最小にするために単一の通常の回転ア
クチュエータ１２０を含む。回転アクチュエータ１２０
は、たとえばボルト締めにより、外側ケーシング９０の
外面９０ａに通常通りに固着されている。アクチュエー
タ１２０の回転可能なアクチュエータロッド１２２は、
外側ケーシング９０にあけた相補形状の穴を通って、空
所９２に延在する。通常のクランクアーム１２４の第１
端１２４ａがアクチュエータロッド１２２に、たとえば
ナットによりロッドとともに回転するように固定連結さ
れ、また第２端１２４ｂがリング９４に回転自在に連結
されている。通常のころ軸受１２６がクランクアームの
第２端１２４ｂに回転自在に連結され、ころ軸受１２６
がクランクアームに対して回転できるようになっている
。
ると、回転手段１１８は好ましくは、複雑さ、重量およ
び空間必要条件を最小にするために単一の通常の回転ア
クチュエータ１２０を含む。回転アクチュエータ１２０
は、たとえばボルト締めにより、外側ケーシング９０の
外面９０ａに通常通りに固着されている。アクチュエー
タ１２０の回転可能なアクチュエータロッド１２２は、
外側ケーシング９０にあけた相補形状の穴を通って、空
所９２に延在する。通常のクランクアーム１２４の第１
端１２４ａがアクチュエータロッド１２２に、たとえば
ナットによりロッドとともに回転するように固定連結さ
れ、また第２端１２４ｂがリング９４に回転自在に連結
されている。通常のころ軸受１２６がクランクアームの
第２端１２４ｂに回転自在に連結され、ころ軸受１２６
がクランクアームに対して回転できるようになっている
。
【００２８】リング９４には、軸線９６に平行にかつク
ランクアームの第２端１２４ｂに大体平行に延在する大
体Ｕ形のスロット１２８が設けられている。図７に示す
スロットの幅Ｗは、図５に示す軸受１２６の外径Ｄと対
応し、ころ軸受１２６がスロット１２８内に配置される
。クランクアーム１２４が回転すると、ころ軸受１２６
は、スロット１２８を介してリング９４に円周方向への
力を伝え、リング９４を回転する一方、スロット１２８
内を軸線方向にころがる。図３および図７は開放位置の
ドア８８および第１位置のリング９４を示す。リング９
４は時計方向に、図４および図８に示す第２位置へ回転
可能であり、こうしてドア８８を閉止位置に配置する。 好適な実施例では、リング９４の第１位置から第２位置
への、たとえば図７から図８への回転角度は約３°であ
る。つぎに、リング９４を図４および図８に示す第２位
置から反時計方向へ、図３および図７に示す第１位置へ
回転し、ドア８８を再び開放することができる。したが
って、アクチュエータ１２０は、付勢ロッド１２２およ
びクランクアーム１２４を時計方向または反時計方向い
ずれかに回転する作用をなし、こうしてリング９４をそ
の第１位置および第２位置間で回転し、ドア８８を対応
する開放および閉止位置に配置する。
ランクアームの第２端１２４ｂに大体平行に延在する大
体Ｕ形のスロット１２８が設けられている。図７に示す
スロットの幅Ｗは、図５に示す軸受１２６の外径Ｄと対
応し、ころ軸受１２６がスロット１２８内に配置される
。クランクアーム１２４が回転すると、ころ軸受１２６
は、スロット１２８を介してリング９４に円周方向への
力を伝え、リング９４を回転する一方、スロット１２８
内を軸線方向にころがる。図３および図７は開放位置の
ドア８８および第１位置のリング９４を示す。リング９
４は時計方向に、図４および図８に示す第２位置へ回転
可能であり、こうしてドア８８を閉止位置に配置する。 好適な実施例では、リング９４の第１位置から第２位置
への、たとえば図７から図８への回転角度は約３°であ
る。つぎに、リング９４を図４および図８に示す第２位
置から反時計方向へ、図３および図７に示す第１位置へ
回転し、ドア８８を再び開放することができる。したが
って、アクチュエータ１２０は、付勢ロッド１２２およ
びクランクアーム１２４を時計方向または反時計方向い
ずれかに回転する作用をなし、こうしてリング９４をそ
の第１位置および第２位置間で回転し、ドア８８を対応
する開放および閉止位置に配置する。
【００２９】回転手段１１８においてはさらに、リング
９４がフレーム５６内に回転自在かつ摺動自在に配置さ
れ、またフレーム５６内で軸線方向に拘束され、たとえ
ば図５、図６および図９に示すように、フレーム中心軸
線９６に平行な軸線方向でのリング９４の並進が防止さ
れている。具体的には、リング９４は、軽量化のためＵ
形とするのが好ましく、半径方向外側の環状外面９４ａ
、環状の第１（または上流）側面９４ｂおよび環状の第
２（または下流）側面９４ｃを含む。フレーム５６はさ
らに、空所９２内で外側ケーシング９０の内面９０ｂに
固定連結された環状の第１（または上流）フランジ１３
０と、空所９２内で外側ケーシングの内面９０ｂに固定
連結され、第１フランジ１３０から軸線方向下流に離間
され、円周方向に等角度の間隔をあけて配置された複数
の第２フランジ１３２とを含む。リング９４はその外径
および幅を適切な寸法として、リング９４を第１フラン
ジ１３０および第２フランジ１３２間にかつ外側ケーシ
ング９０に隣接してそれと摺動接触関係で配置し、こう
してリング９４の回転を許容する一方、リング９４の軸
線方向並進を阻止するのが好ましい。このようにリング
９４を第１フランジ１３０および第２フランジ１３２間
に捕捉することにより、リング９４は軸線方向に並進す
ることなく回転できる。
９４がフレーム５６内に回転自在かつ摺動自在に配置さ
れ、またフレーム５６内で軸線方向に拘束され、たとえ
ば図５、図６および図９に示すように、フレーム中心軸
線９６に平行な軸線方向でのリング９４の並進が防止さ
れている。具体的には、リング９４は、軽量化のためＵ
形とするのが好ましく、半径方向外側の環状外面９４ａ
、環状の第１（または上流）側面９４ｂおよび環状の第
２（または下流）側面９４ｃを含む。フレーム５６はさ
らに、空所９２内で外側ケーシング９０の内面９０ｂに
固定連結された環状の第１（または上流）フランジ１３
０と、空所９２内で外側ケーシングの内面９０ｂに固定
連結され、第１フランジ１３０から軸線方向下流に離間
され、円周方向に等角度の間隔をあけて配置された複数
の第２フランジ１３２とを含む。リング９４はその外径
および幅を適切な寸法として、リング９４を第１フラン
ジ１３０および第２フランジ１３２間にかつ外側ケーシ
ング９０に隣接してそれと摺動接触関係で配置し、こう
してリング９４の回転を許容する一方、リング９４の軸
線方向並進を阻止するのが好ましい。このようにリング
９４を第１フランジ１３０および第２フランジ１３２間
に捕捉することにより、リング９４は軸線方向に並進す
ることなく回転できる。
【００３０】リング９４と第１フランジ１３０、第２フ
ランジ１３２および外側ケーシング内面９０ｂとの間の
摩擦を最小にするために、リング９４とこれらの要素と
の間に低摩擦材料を配置するのが好ましい。たとえば、
図３、図７および図９に示すように、低摩擦材料を複数
の通常の摩擦ボタン１３４とし、リング９４と第１フラ
ンジ１３０、第２フランジ１３２および外側ケーシング
内面９０ｂの少なくとも１つとの間に配置して、リング
９４に対する摩擦を低減する。好適な実施例では、摩擦
ボタン１３４は円形で、円周方向に間隔をあけて配置し
た複数の第１摩擦ボタン１３４ａをリング第１側面９４
ｂに固着して、フレーム第１フランジ１３０に接触させ
、円周方向に間隔をあけて配置した複数の第２摩擦ボタ
ン１３４ｂをリング第２側面９４ｃに固着して、フレー
ム第２フランジ１３２に接触させ、そして円周方向に間
隔をあけて配置した複数の第３摩擦ボタン１３４ｃをリ
ング外面９４ａに固着して、外側ケーシングの内面９０
ｂに接触させる。好適な実施例では、６個の第１摩擦ボ
タン１３４ａ、６個の第２摩擦ボタン１３４ｂおよび１
２個の第３摩擦ボタン１３４ｃを設ける。摩擦ボタンは
、トリボン・ベアリング社（Ｔｒｉｂｏｎ Ｂｅａｒ
ｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ）から市販されているＡｖｉ
ｍｉｄ Ｎから作製する。この材料は、比較的低い摩
擦力を呈し、約３５０°Ｃまでの温度で安定である。摩
擦ボタン１３４は通常の管状部分に突起がついており、
これらの突起がリング９４の相補形状の穴にはまって、
ボタン１３４をリング９４に機械的に保持する（図示せ
ず）。
ランジ１３２および外側ケーシング内面９０ｂとの間の
摩擦を最小にするために、リング９４とこれらの要素と
の間に低摩擦材料を配置するのが好ましい。たとえば、
図３、図７および図９に示すように、低摩擦材料を複数
の通常の摩擦ボタン１３４とし、リング９４と第１フラ
ンジ１３０、第２フランジ１３２および外側ケーシング
内面９０ｂの少なくとも１つとの間に配置して、リング
９４に対する摩擦を低減する。好適な実施例では、摩擦
ボタン１３４は円形で、円周方向に間隔をあけて配置し
た複数の第１摩擦ボタン１３４ａをリング第１側面９４
ｂに固着して、フレーム第１フランジ１３０に接触させ
、円周方向に間隔をあけて配置した複数の第２摩擦ボタ
ン１３４ｂをリング第２側面９４ｃに固着して、フレー
ム第２フランジ１３２に接触させ、そして円周方向に間
隔をあけて配置した複数の第３摩擦ボタン１３４ｃをリ
ング外面９４ａに固着して、外側ケーシングの内面９０
ｂに接触させる。好適な実施例では、６個の第１摩擦ボ
タン１３４ａ、６個の第２摩擦ボタン１３４ｂおよび１
２個の第３摩擦ボタン１３４ｃを設ける。摩擦ボタンは
、トリボン・ベアリング社（Ｔｒｉｂｏｎ Ｂｅａｒ
ｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ）から市販されているＡｖｉ
ｍｉｄ Ｎから作製する。この材料は、比較的低い摩
擦力を呈し、約３５０°Ｃまでの温度で安定である。摩
擦ボタン１３４は通常の管状部分に突起がついており、
これらの突起がリング９４の相補形状の穴にはまって、
ボタン１３４をリング９４に機械的に保持する（図示せ
ず）。
【００３１】たとえば、図１０、図１１および図１２に
示すように、各スペースリンク１１０は圧縮可能として
、組立の際にスペースリンク１１０の長さをリギング（
または調整）する必要をなくすのが好ましく、こうすれ
ば、ドア８８が閉止位置にあるとき、スペースリンク１
１０の少なくとも１本またはそれぞれをリング９４と対
応するドア８８との間で僅かに圧縮し、こうして確実に
閉止位置を完全に閉じる。スペースリンク１１０を圧縮
可能にする手段の１例では、スペースリンク１１０に雄
端部１１０ａおよび雌端部１１０ｂを設け、両者間に圧
縮ばね１３６を配置し、したがって雄端部１１０ａが雌
端部１１０ｂに向かって移動するとばね１３６が圧縮さ
れるようにする。
示すように、各スペースリンク１１０は圧縮可能として
、組立の際にスペースリンク１１０の長さをリギング（
または調整）する必要をなくすのが好ましく、こうすれ
ば、ドア８８が閉止位置にあるとき、スペースリンク１
１０の少なくとも１本またはそれぞれをリング９４と対
応するドア８８との間で僅かに圧縮し、こうして確実に
閉止位置を完全に閉じる。スペースリンク１１０を圧縮
可能にする手段の１例では、スペースリンク１１０に雄
端部１１０ａおよび雌端部１１０ｂを設け、両者間に圧
縮ばね１３６を配置し、したがって雄端部１１０ａが雌
端部１１０ｂに向かって移動するとばね１３６が圧縮さ
れるようにする。
【００３２】また、ばねリンクの形態の各スペースリン
ク１１０には、環状ベース板１１０ｃが雄端部１１０ａ
に固着されている。そして、ばね１３６がベース板１１
０ｃと雌端部１１０ｂとの間に配置され、したがってベ
ース板１１０ｃが雌端部１１０ｂに対して移動するとば
ね１３６が圧縮される。好ましくは、ベース板１１０ｃ
を内ねじとし、雄端部１１０ａを外ねじとし、最初にベ
ース板１１０ａを雄端部１１０ａにねじ係合する。仮付
け溶接１３８を用いてベース板１１０ｃをねじ係合した
雄端部１１０ａに固着し、ねじのゆるむのを防止するの
が好ましい。
ク１１０には、環状ベース板１１０ｃが雄端部１１０ａ
に固着されている。そして、ばね１３６がベース板１１
０ｃと雌端部１１０ｂとの間に配置され、したがってベ
ース板１１０ｃが雌端部１１０ｂに対して移動するとば
ね１３６が圧縮される。好ましくは、ベース板１１０ｃ
を内ねじとし、雄端部１１０ａを外ねじとし、最初にベ
ース板１１０ａを雄端部１１０ａにねじ係合する。仮付
け溶接１３８を用いてベース板１１０ｃをねじ係合した
雄端部１１０ａに固着し、ねじのゆるむのを防止するの
が好ましい。
【００３３】組立時にベース板１１０ｃを雄端部１１０
ａに取り付ける前に、中心開口１４０のあけられた環状
保持キャップ１１０ｄを雄端部１１０ａのまわりに配置
する。ばねリンク１１０を組み立てるには、まず保持キ
ャップ１１０ｄを雄端部１１０ａのまわりに配置し、次
にベース板１１０ｃを雄端部１１０ａに対して位置決め
し、固着する。ばね１３６をベース板１１０ｃと雌端部
１１０ｂとの間に配置し、キャップ１１０ｄを雌端部１
１０ｂにねじ係合する。好適な実施例では、保持キャッ
プ１１０ｄに、雌端部１１０ｂ上の外ねじと相補形状の
内ねじを設け、こうしてこれら２つの部材を互いに固定
する。ベース板１１０ｃはキャップの中心開口１４０よ
り大きいので、組立時にキャップ１１０ｄを雌端部１１
０ｂにねじ係合する際、保持キャップ１１０ｄがベース
板１１０ｃに押し当たり、ばね１３６を雌端部１１０ｂ
に対して所定通りに初期圧縮する。次に別の仮付け溶接
１３８を行って保持キャップ１１０ｄを雌端部１１０ｂ
に固着し、作動中の分離を防止する。保持キャップ１１
０ｄはばね１３６も包囲し、粉塵が保持キャップ１１０
ｄと雌端部１１０ｂとの間に形成されたばね室に入るの
を防止する。
ａに取り付ける前に、中心開口１４０のあけられた環状
保持キャップ１１０ｄを雄端部１１０ａのまわりに配置
する。ばねリンク１１０を組み立てるには、まず保持キ
ャップ１１０ｄを雄端部１１０ａのまわりに配置し、次
にベース板１１０ｃを雄端部１１０ａに対して位置決め
し、固着する。ばね１３６をベース板１１０ｃと雌端部
１１０ｂとの間に配置し、キャップ１１０ｄを雌端部１
１０ｂにねじ係合する。好適な実施例では、保持キャッ
プ１１０ｄに、雌端部１１０ｂ上の外ねじと相補形状の
内ねじを設け、こうしてこれら２つの部材を互いに固定
する。ベース板１１０ｃはキャップの中心開口１４０よ
り大きいので、組立時にキャップ１１０ｄを雌端部１１
０ｂにねじ係合する際、保持キャップ１１０ｄがベース
板１１０ｃに押し当たり、ばね１３６を雌端部１１０ｂ
に対して所定通りに初期圧縮する。次に別の仮付け溶接
１３８を行って保持キャップ１１０ｄを雌端部１１０ｂ
に固着し、作動中の分離を防止する。保持キャップ１１
０ｄはばね１３６も包囲し、粉塵が保持キャップ１１０
ｄと雌端部１１０ｂとの間に形成されたばね室に入るの
を防止する。
【００３４】ベース板１１０ｃは保持キャップの中心開
口１４０と雌端部１１０ｂとの間に配置されているので
、ベース板１１０ｃが保持キャップ１１０ｄに接触して
いる時には、ばねリンク１１０は伸長できない。
口１４０と雌端部１１０ｂとの間に配置されているので
、ベース板１１０ｃが保持キャップ１１０ｄに接触して
いる時には、ばねリンク１１０は伸長できない。
【００３５】スペースリンク１１０の第１端１１２およ
び第２端１１４には、単なる球状ロッド端である通常の
回転可能なユニボール１４２が設けられている。各ユニ
ボール１４２には中心ボア１４４があけられ、ここにボ
ルトを通すことにより付勢リング９４およびドア８８に
連結できるようになっている。ユニボール１４２の直径
はリンクの第１端１１２および第２端１１４の幅に対し
て適当な寸法として、ユニボールが約５２°までの角度
範囲θにわたって回動できるようにする。
び第２端１１４には、単なる球状ロッド端である通常の
回転可能なユニボール１４２が設けられている。各ユニ
ボール１４２には中心ボア１４４があけられ、ここにボ
ルトを通すことにより付勢リング９４およびドア８８に
連結できるようになっている。ユニボール１４２の直径
はリンクの第１端１１２および第２端１１４の幅に対し
て適当な寸法として、ユニボールが約５２°までの角度
範囲θにわたって回動できるようにする。
【００３６】図１１に示すように、ばねリンク１１０は
圧縮されていない第１位置では中心ボア１４４間の長さ
Ｌ３を有し、その第１位置では伸長できず、第１位置か
ら図１２に示す通りの圧縮された第２位置に圧縮でき、
その第２位置で非圧縮時の長さＬ３より短い圧縮時の長
さＬ４を有する。両者の差はＬ３−Ｌ４で表わされる。 この発明の好適な実施例では、ばね１３６は通常の１７
−７ＰＨ鋼から形成し、ばねを約０．２００インチ（５
．０８ｍｍ）圧縮するのに約８０ポンド（３６．４ｋｇ
）を要する設計とする。すなわち、Ｌ３−Ｌ４が０．２
００インチ（５．０８ｍｍ）である。したがって、リン
ク１１０の寸法を適切に設定して、ドア閉止位置で、リ
ンクが、この量だけ圧縮し、製造公差を補償し、リギン
グ（調整）を不要にする所定の設計となるようにする。 この量の余分な行程をバイパス弁装置５４に内蔵させて
、閉止位置ですべてのドア８８を完全に閉じてこの量ま
での製造公差を吸収するのが好ましい。
圧縮されていない第１位置では中心ボア１４４間の長さ
Ｌ３を有し、その第１位置では伸長できず、第１位置か
ら図１２に示す通りの圧縮された第２位置に圧縮でき、
その第２位置で非圧縮時の長さＬ３より短い圧縮時の長
さＬ４を有する。両者の差はＬ３−Ｌ４で表わされる。 この発明の好適な実施例では、ばね１３６は通常の１７
−７ＰＨ鋼から形成し、ばねを約０．２００インチ（５
．０８ｍｍ）圧縮するのに約８０ポンド（３６．４ｋｇ
）を要する設計とする。すなわち、Ｌ３−Ｌ４が０．２
００インチ（５．０８ｍｍ）である。したがって、リン
ク１１０の寸法を適切に設定して、ドア閉止位置で、リ
ンクが、この量だけ圧縮し、製造公差を補償し、リギン
グ（調整）を不要にする所定の設計となるようにする。 この量の余分な行程をバイパス弁装置５４に内蔵させて
、閉止位置ですべてのドア８８を完全に閉じてこの量ま
での製造公差を吸収するのが好ましい。
【００３７】たとえば、図７に示すように、リング９４
には、円周方向に間隔をあけて配置された複数の通常の
Ｕ形第１クレビス１４６も設けられ、第１クレビスはリ
ングの第２側面９４ｃから下流方向へドア８８に向かっ
て延在する。各第１クレビス１４６は、通常のボルトを
配置できる１対の通常の同軸心合わせ穴を有する。各ド
ア８８は１つの通常のＵ形第２クレビス１４８を含み、
第２クレビス１４８は同様に通常のボルトを収容する通
常の同軸心合わせ穴を有する。各スペースリンク１１０
は対応する１対の第１クレビス１４６と第２クレビス１
４８との間に配置され、ユニボールの中心ボア１４４を
クレビスの穴と心合わせし、そして通常のボルトをクレ
ビス穴およびユニボール中心ボアに挿通して、各スペー
スリンク１１０をリング９４および各ドア８８に枢動可
能に連結する。好適な実施例では、第２クレビス１４８
をドア８８にその下流端１０８に隣接して配置し、ドア
８８に最大量の閉止トルクを与える。同じく好適な実施
例では、第２クレビス１４８をドア８８の中央に配置し
て、閉止トルクをドア８８に均一に広げ、ドア８８をヒ
ンジ軸線１０６のまわりに均一に回転する。この発明の
別の実施例では、第２クレビス１４８をドア８８上の別
の位置に配置してもよく、また所望に応じて、各ドア８
８に２つ以上の第２クレビスおよび対応するスペースリ
ンクを設けてもよい。
には、円周方向に間隔をあけて配置された複数の通常の
Ｕ形第１クレビス１４６も設けられ、第１クレビスはリ
ングの第２側面９４ｃから下流方向へドア８８に向かっ
て延在する。各第１クレビス１４６は、通常のボルトを
配置できる１対の通常の同軸心合わせ穴を有する。各ド
ア８８は１つの通常のＵ形第２クレビス１４８を含み、
第２クレビス１４８は同様に通常のボルトを収容する通
常の同軸心合わせ穴を有する。各スペースリンク１１０
は対応する１対の第１クレビス１４６と第２クレビス１
４８との間に配置され、ユニボールの中心ボア１４４を
クレビスの穴と心合わせし、そして通常のボルトをクレ
ビス穴およびユニボール中心ボアに挿通して、各スペー
スリンク１１０をリング９４および各ドア８８に枢動可
能に連結する。好適な実施例では、第２クレビス１４８
をドア８８にその下流端１０８に隣接して配置し、ドア
８８に最大量の閉止トルクを与える。同じく好適な実施
例では、第２クレビス１４８をドア８８の中央に配置し
て、閉止トルクをドア８８に均一に広げ、ドア８８をヒ
ンジ軸線１０６のまわりに均一に回転する。この発明の
別の実施例では、第２クレビス１４８をドア８８上の別
の位置に配置してもよく、また所望に応じて、各ドア８
８に２つ以上の第２クレビスおよび対応するスペースリ
ンクを設けてもよい。
【００３８】図６、図１３、図１４および図１５に、各
ドア８８の細部を示す。ドア８８は内面１５０がフレー
ム中心軸線９６に対して円弧状または凹面状であるのが
好ましく、そうすれば、ドア８８が開放位置にあるとき
、ドアの内面１５０が中間ケーシング５８と同一平面に
配置され、第２流れチャンネル７２の滑らかな境界を与
える。たとえば、図５に示すように、ドアの内面１５０
は中間ケーシングの内面５８ａと同一平面にあり、表面
の急激な変化をなくし、バイパス空気流８２を第２チャ
ンネル７２に導くための滑らかな表面を与える。好適な
実施例では、ドアの内面１５０は空気力学的な輪郭とし
、つまり第２チャンネル７２の外面を画定する内面５８
ａとなじませる。そして、ドアの内面１５０は、ドア８
８が開放位置にあるとき、ドア上流端１００でフレーム
中心軸線９６に対する第１半径Ｒ１ を、ドア下流端１
０８でフレーム中心軸線９６に対する第２半径Ｒ２ を
有する。この実施例では、図６に示す開放位置にあるド
ア８８は半径方向外向きに傾斜しているので、Ｒ２ は
Ｒ１ より大きく、したがってドアの内面１５０はドア
上流端１００からドア下流端１０８まで所望通りの空気
力学的移行部を与える。
ドア８８の細部を示す。ドア８８は内面１５０がフレー
ム中心軸線９６に対して円弧状または凹面状であるのが
好ましく、そうすれば、ドア８８が開放位置にあるとき
、ドアの内面１５０が中間ケーシング５８と同一平面に
配置され、第２流れチャンネル７２の滑らかな境界を与
える。たとえば、図５に示すように、ドアの内面１５０
は中間ケーシングの内面５８ａと同一平面にあり、表面
の急激な変化をなくし、バイパス空気流８２を第２チャ
ンネル７２に導くための滑らかな表面を与える。好適な
実施例では、ドアの内面１５０は空気力学的な輪郭とし
、つまり第２チャンネル７２の外面を画定する内面５８
ａとなじませる。そして、ドアの内面１５０は、ドア８
８が開放位置にあるとき、ドア上流端１００でフレーム
中心軸線９６に対する第１半径Ｒ１ を、ドア下流端１
０８でフレーム中心軸線９６に対する第２半径Ｒ２ を
有する。この実施例では、図６に示す開放位置にあるド
ア８８は半径方向外向きに傾斜しているので、Ｒ２ は
Ｒ１ より大きく、したがってドアの内面１５０はドア
上流端１００からドア下流端１０８まで所望通りの空気
力学的移行部を与える。
【００３９】たとえば、図６および図１３に示すように
、ドア８８はさらに、ドア下流端１０８でドア外面９８
から斜めにかつ外向きに延在する円弧状シールシート１
５２を含む。このシールシート１５２は、図６に実線で
示すように、ドア８８が開放位置にあるとき、完全に空
所９２内に入り、また図６に破線で示すように、ドアが
閉止位置にあるとき、スプリッタ６８とシール接触関係
に位置する。シールシート１５２には鍵穴形状の凹所１
５４が設けられ、ここにエラストマー製シール部材１５
６をはめ込み、通常通り機械的にまたは接着剤でそこに
固着する。シール部材１５６はシールシート１５２から
外方へ延在し、ドア８８が閉止位置にあるとき、スプリ
ッタ６８と弾性的に接触してスプリッタ６８とのシール
を形成する。好適な実施例では、シール部材１５６を、
約４００°Ｃまでの温度で有効な、デュポン社（Ｅ．Ｉ
． ＤｕＰｏｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙ）から市販され
ているＫＡＬＲＥＺから形成する。別の実施例で、漏れ
があっても構わない場合には、シール部材１５６がなく
てもよい。
、ドア８８はさらに、ドア下流端１０８でドア外面９８
から斜めにかつ外向きに延在する円弧状シールシート１
５２を含む。このシールシート１５２は、図６に実線で
示すように、ドア８８が開放位置にあるとき、完全に空
所９２内に入り、また図６に破線で示すように、ドアが
閉止位置にあるとき、スプリッタ６８とシール接触関係
に位置する。シールシート１５２には鍵穴形状の凹所１
５４が設けられ、ここにエラストマー製シール部材１５
６をはめ込み、通常通り機械的にまたは接着剤でそこに
固着する。シール部材１５６はシールシート１５２から
外方へ延在し、ドア８８が閉止位置にあるとき、スプリ
ッタ６８と弾性的に接触してスプリッタ６８とのシール
を形成する。好適な実施例では、シール部材１５６を、
約４００°Ｃまでの温度で有効な、デュポン社（Ｅ．Ｉ
． ＤｕＰｏｎｔ Ｃｏｍｐａｎｙ）から市販され
ているＫＡＬＲＥＺから形成する。別の実施例で、漏れ
があっても構わない場合には、シール部材１５６がなく
てもよい。
【００４０】たとえば、図６、図１３および図１４に示
すように、シールシート１５２のフレーム中心軸線９６
に対する第３の半径Ｒ３ は、ドア８８の閉止位置で、
スプリッタ６８との間に第１のシールを形成するために
シールシート１５２をスプリッタ６８の近くに配置する
とき、シールシート１５２がスプリッタ６８に接触する
点でのスプリッタ６８の半径（Ｒ３ ）に大体等しい。 なお、ドアの下流端１０８は複合した曲率をもつ。すな
わち、シールシート１５２は、ドア閉止位置でスプリッ
タ６８に適合する半径Ｒ３ を有し、一方ドア下流端１
０８はドア内面１５０で、ドア８８が開放位置にあると
き滑らかな空気流を確保するため、流れチャンネル７２
の半径に適合する第２の半径Ｒ２を有する。
すように、シールシート１５２のフレーム中心軸線９６
に対する第３の半径Ｒ３ は、ドア８８の閉止位置で、
スプリッタ６８との間に第１のシールを形成するために
シールシート１５２をスプリッタ６８の近くに配置する
とき、シールシート１５２がスプリッタ６８に接触する
点でのスプリッタ６８の半径（Ｒ３ ）に大体等しい。 なお、ドアの下流端１０８は複合した曲率をもつ。すな
わち、シールシート１５２は、ドア閉止位置でスプリッ
タ６８に適合する半径Ｒ３ を有し、一方ドア下流端１
０８はドア内面１５０で、ドア８８が開放位置にあると
き滑らかな空気流を確保するため、流れチャンネル７２
の半径に適合する第２の半径Ｒ２を有する。
【００４１】ドア８８は、たとえば図１３および図１４
に示すように、ドア上流端１００と中間ケーシング５８
と一体に形成された相補形シール部分１５８との間に第
２のシールを形成するため、くびれた輪郭を有する。こ
のくびれた輪郭は、前述したように、ドアが閉止位置に
あるとき、ドア下流端１０８、もっと特定すればシール
シート１５２とスプリッタ６８との間に第１のシールも
形成する。上流端１００の第２シールは、ドア８８が開
放位置と閉止位置の間を移動する際の空気流の漏れを減
らすのに有効である。
に示すように、ドア上流端１００と中間ケーシング５８
と一体に形成された相補形シール部分１５８との間に第
２のシールを形成するため、くびれた輪郭を有する。こ
のくびれた輪郭は、前述したように、ドアが閉止位置に
あるとき、ドア下流端１０８、もっと特定すればシール
シート１５２とスプリッタ６８との間に第１のシールも
形成する。上流端１００の第２シールは、ドア８８が開
放位置と閉止位置の間を移動する際の空気流の漏れを減
らすのに有効である。
【００４２】ヒンジ軸線１０６はドア上流端１００でド
ア外面９８から外方へ離れているので、ドアの上流端１
００および中間ケーシングのシール部分１５８は第１シ
ールを均一に保つのに好適な輪郭になっている。具体的
には、各ドア８８は、たとえば図１３および図１５に示
すように、ドアの第１側面１６２と第２側面１６４との
間に延在する円弧状の前縁１６０を有する。前縁１６０
はヒンジ軸線１０６に対する半径Ｒ４ を有し、その前
縁半径Ｒ４ は、ドア中心部分１６６で最小値Ｒ４ ｍ
ｉｎを有し、ドア第１側面１６２および第２側面１６４
で最大値Ｒ４ ｍａｘを有する。このことは、第１側面
１６２および中心部分１６６の位置での前縁１６０を示
す図１５に分かりやすく図解してある。図１３および図
１５両方を参照すると、ドア８８が開放位置にあるとき
、前縁１６０は中心軸線９６に対して半径Ｒ１ で湾曲
してもおり、シール部分１５８での大体等しい直径（Ｒ
１ ）に適合する。したがって、ドア８８が円弧状で、
ドア８８が開放位置にあるとき、前縁１６０がフレーム
中心軸線９６に対して半径Ｒ１ で湾曲しているのが好
ましい。そうすれば、前縁１６０は中間ケーシングのシ
ール部分１５８と第２シールを形成し、その第２シール
は前縁１６０とシール部分１５８との間の大体均一な相
対的に小さなギャップにすぎず、ここを通過するバイパ
ス空気の量を最小限に抑える。ギャップは軸線方向成分
Ｇａおよび半径方向成分Ｇｒを有する。半径方向ギャッ
プＧｒおよび軸線方向ギャップＧａは、ドア８８の開放
位置から閉止位置までドアのあらゆる位置でドア前縁１
６０の外周に沿って大体均一である。
ア外面９８から外方へ離れているので、ドアの上流端１
００および中間ケーシングのシール部分１５８は第１シ
ールを均一に保つのに好適な輪郭になっている。具体的
には、各ドア８８は、たとえば図１３および図１５に示
すように、ドアの第１側面１６２と第２側面１６４との
間に延在する円弧状の前縁１６０を有する。前縁１６０
はヒンジ軸線１０６に対する半径Ｒ４ を有し、その前
縁半径Ｒ４ は、ドア中心部分１６６で最小値Ｒ４ ｍ
ｉｎを有し、ドア第１側面１６２および第２側面１６４
で最大値Ｒ４ ｍａｘを有する。このことは、第１側面
１６２および中心部分１６６の位置での前縁１６０を示
す図１５に分かりやすく図解してある。図１３および図
１５両方を参照すると、ドア８８が開放位置にあるとき
、前縁１６０は中心軸線９６に対して半径Ｒ１ で湾曲
してもおり、シール部分１５８での大体等しい直径（Ｒ
１ ）に適合する。したがって、ドア８８が円弧状で、
ドア８８が開放位置にあるとき、前縁１６０がフレーム
中心軸線９６に対して半径Ｒ１ で湾曲しているのが好
ましい。そうすれば、前縁１６０は中間ケーシングのシ
ール部分１５８と第２シールを形成し、その第２シール
は前縁１６０とシール部分１５８との間の大体均一な相
対的に小さなギャップにすぎず、ここを通過するバイパ
ス空気の量を最小限に抑える。ギャップは軸線方向成分
Ｇａおよび半径方向成分Ｇｒを有する。半径方向ギャッ
プＧｒおよび軸線方向ギャップＧａは、ドア８８の開放
位置から閉止位置までドアのあらゆる位置でドア前縁１
６０の外周に沿って大体均一である。
【００４３】たとえば、図１４に示すように、ドア８８
のくびれた形状は、前縁１６０とシール部分１５８との
間の半径方向ギャップＧｒおよび軸線方向ギャップＧａ
を比較的小さく保ち、そこからの漏れを減らすような形
状とするのが好ましい。ドア８８のくびれた輪郭の前縁
１６０の部分は、たとえばドアが開放位置にあるとき、
ドア内面１５０に大体平行な平面における前縁１６０の
半径Ｒ５ により画定されている。ドアの下流端１０８
が複合した半径を持っているのと同様に、ドアの上流端
１００も前縁１６０で複合した半径を有する。上述した
ように、前縁１６０はヒンジ軸線１０６に対してＲ４
ｍｉｎからＲ４ ｍａｘまで変化する円弧状輪郭Ｒ４
を有する。また、前縁１６０はドア内面１５０で、ドア
開放位置における半径Ｒ１ に形成され、それと相補的
なシール部分１５８も半径Ｒ１ に形成され、大体均一
な半径方向ギャップＧｒを形成する。さらに、前縁１６
０は大体均一な軸線方向ギャップＧａを保つために半径
Ｒ５ にも形成され、それと相補的なシール部分１５８
も半径Ｒ５ に形成されている。
のくびれた形状は、前縁１６０とシール部分１５８との
間の半径方向ギャップＧｒおよび軸線方向ギャップＧａ
を比較的小さく保ち、そこからの漏れを減らすような形
状とするのが好ましい。ドア８８のくびれた輪郭の前縁
１６０の部分は、たとえばドアが開放位置にあるとき、
ドア内面１５０に大体平行な平面における前縁１６０の
半径Ｒ５ により画定されている。ドアの下流端１０８
が複合した半径を持っているのと同様に、ドアの上流端
１００も前縁１６０で複合した半径を有する。上述した
ように、前縁１６０はヒンジ軸線１０６に対してＲ４
ｍｉｎからＲ４ ｍａｘまで変化する円弧状輪郭Ｒ４
を有する。また、前縁１６０はドア内面１５０で、ドア
開放位置における半径Ｒ１ に形成され、それと相補的
なシール部分１５８も半径Ｒ１ に形成され、大体均一
な半径方向ギャップＧｒを形成する。さらに、前縁１６
０は大体均一な軸線方向ギャップＧａを保つために半径
Ｒ５ にも形成され、それと相補的なシール部分１５８
も半径Ｒ５ に形成されている。
【００４４】したがって、ドアのヒンジ軸線１０６を中
間ケーシングのシール部分１５８から離間させて、前縁
１６０をシール部分１５８から離間させ、こうしてドア
８８を開放位置および閉止位置間に配置する際に、前縁
１６０に沿って大体均一な軸線方向ギャップＧａおよび
半径方向ギャップＧｒを画定するのが好ましい。
間ケーシングのシール部分１５８から離間させて、前縁
１６０をシール部分１５８から離間させ、こうしてドア
８８を開放位置および閉止位置間に配置する際に、前縁
１６０に沿って大体均一な軸線方向ギャップＧａおよび
半径方向ギャップＧｒを画定するのが好ましい。
【００４５】上述したように、バイパス弁装置５４の複
雑さと重量を減少させるために、単一の回転アクチュエ
ータ１２０が好適であり、そしてリング９４をＵ形輪郭
に形成するのが好ましい。さらに、各ドア８８は比較的
薄く、たとえば図１３に示すように、ドア外面９８上に
複数の通常の補強用リブ１６８を間隔をあけて配置して
ある。バイパス弁装置５４の要素は適当な金属から形成
することができるが、航空機飛行用途には軽量化のため
チタンが好適である。たとえば、バイパスドア８８をＴ
ｉ６−２−４−２チタン材料から形成し、リング９４を
Ｔｉ６−４チタン材料から形成することができる。バイ
パス弁装置５４は比較的コンパクトであり、回転アクチ
ュエータ１２０を外側ケーシング９０の外側に配置した
状態で、空所９２により形成される収容空間にはめ込む
のに適当な寸法とするのが簡単である。さらに、リング
９４を比較的小さな角度（好適な実施例では約３°にす
ぎない）回転することにより、ドア８８を約４５°の範
囲内で開閉することができる。さらに、ドア８８を上述
したような好適なくびれた形状とすることにより、ドア
が開放位置にあるとき、第２流れチャンネル７２に比較
的滑らかな境界が得られ、その上、ドアが閉止位置にあ
るとき、ドア上流端１００と相補形シール部分１５８と
の間に、またドア下流端１０８のシールシート１５２と
スプリッタ６８との間に効果的かつ均一なシールが得ら
れる。さらに、ドアの前縁１６０でのシールには、ドア
を開放位置と閉止位置との間で移動する間中大体均一な
半径方向ギャップＧｒおよび軸線方向ギャップＧａも含
まれる。 図１６−１８にこの発明の別の実施例を示
す。この実施例は、回転手段１１８の構成を変えた以外
は上述した第１の実施例と本質的に同一である。具体的
には、回転アクチュエータ１２０を用いる代わりに、回
転手段１１８として、それぞれ伸長できるアクチュエー
タロッド１７２を有する第１および第２線形アクチュエ
ータ１７０を１８０°離して、外側ケーシング１７０に
固着する。アクチュエータ１７０は通常のサーボ弁であ
る。１対の通常のベルクランク１７４がアクチュエータ
１７０それぞれに作動連結されている。各ベルクランク
１７４に含まれる回転可能な伝動ロッド１７６は、外側
ケーシング９０の穴を貫通し、第１端１７６ａおよび第
２端１７６ｂを有する。ベルクランクの第１レバー１７
８は、第１端１７８ａが、たとえば通常のボルトにより
対応するアクチュエータ１７０に回転自在に連結され、
また第２端１７８ｂが、たとえば通常のナットにより伝
動ロッド１７６の第１端１７６ａに固定されている。ベ
ルクランクの第２レバー１８０は、第１端１８０ａが伝
動ロッドの第２端１７６ｂに固定され、好ましくは第１
端１７６ｂと一体に形成され、また第２端１８０ｂには
通常のころ軸受１８２が、たとえば通常のボルトにより
回転自在に固着されている。
雑さと重量を減少させるために、単一の回転アクチュエ
ータ１２０が好適であり、そしてリング９４をＵ形輪郭
に形成するのが好ましい。さらに、各ドア８８は比較的
薄く、たとえば図１３に示すように、ドア外面９８上に
複数の通常の補強用リブ１６８を間隔をあけて配置して
ある。バイパス弁装置５４の要素は適当な金属から形成
することができるが、航空機飛行用途には軽量化のため
チタンが好適である。たとえば、バイパスドア８８をＴ
ｉ６−２−４−２チタン材料から形成し、リング９４を
Ｔｉ６−４チタン材料から形成することができる。バイ
パス弁装置５４は比較的コンパクトであり、回転アクチ
ュエータ１２０を外側ケーシング９０の外側に配置した
状態で、空所９２により形成される収容空間にはめ込む
のに適当な寸法とするのが簡単である。さらに、リング
９４を比較的小さな角度（好適な実施例では約３°にす
ぎない）回転することにより、ドア８８を約４５°の範
囲内で開閉することができる。さらに、ドア８８を上述
したような好適なくびれた形状とすることにより、ドア
が開放位置にあるとき、第２流れチャンネル７２に比較
的滑らかな境界が得られ、その上、ドアが閉止位置にあ
るとき、ドア上流端１００と相補形シール部分１５８と
の間に、またドア下流端１０８のシールシート１５２と
スプリッタ６８との間に効果的かつ均一なシールが得ら
れる。さらに、ドアの前縁１６０でのシールには、ドア
を開放位置と閉止位置との間で移動する間中大体均一な
半径方向ギャップＧｒおよび軸線方向ギャップＧａも含
まれる。 図１６−１８にこの発明の別の実施例を示
す。この実施例は、回転手段１１８の構成を変えた以外
は上述した第１の実施例と本質的に同一である。具体的
には、回転アクチュエータ１２０を用いる代わりに、回
転手段１１８として、それぞれ伸長できるアクチュエー
タロッド１７２を有する第１および第２線形アクチュエ
ータ１７０を１８０°離して、外側ケーシング１７０に
固着する。アクチュエータ１７０は通常のサーボ弁であ
る。１対の通常のベルクランク１７４がアクチュエータ
１７０それぞれに作動連結されている。各ベルクランク
１７４に含まれる回転可能な伝動ロッド１７６は、外側
ケーシング９０の穴を貫通し、第１端１７６ａおよび第
２端１７６ｂを有する。ベルクランクの第１レバー１７
８は、第１端１７８ａが、たとえば通常のボルトにより
対応するアクチュエータ１７０に回転自在に連結され、
また第２端１７８ｂが、たとえば通常のナットにより伝
動ロッド１７６の第１端１７６ａに固定されている。ベ
ルクランクの第２レバー１８０は、第１端１８０ａが伝
動ロッドの第２端１７６ｂに固定され、好ましくは第１
端１７６ｂと一体に形成され、また第２端１８０ｂには
通常のころ軸受１８２が、たとえば通常のボルトにより
回転自在に固着されている。
【００４６】本発明のこの実施例における付勢リング９
４には、複数の第１スロット１８４が円周方向に間隔を
あけて配置され、その第１スロット１８４に対応するこ
ろ軸受１８２が収容される。ベルクランク１７４の寸法
と位置は、ドア８８を開放位置と閉止位置とに配置する
ため、付勢リング９４を回転するのに適当なものとなっ
ている。
４には、複数の第１スロット１８４が円周方向に間隔を
あけて配置され、その第１スロット１８４に対応するこ
ろ軸受１８２が収容される。ベルクランク１７４の寸法
と位置は、ドア８８を開放位置と閉止位置とに配置する
ため、付勢リング９４を回転するのに適当なものとなっ
ている。
【００４７】さらに詳しくは、ベルクランクの第１レバ
ー１７８および第２レバー１８０は互いに約９０°に配
置されている。第２レバー１８０は、ドアを開放位置と
閉止位置とに配置するため、フレーム５８の長さ方向中
心軸線９６に対して約＋３０°から−３０°の範囲内に
配置できる。このようにすれば、第２レバー１８０の最
小量の回転で、リング９４の最大量の回転が得られる。 好適な例では、第２レバー１８０を最初、ドア８８の開
放位置に対応して長さ方向軸線９６に対してその片側に
約３０°に配置し、ドア８８の閉止位置に対応して、長
さ方向軸線９６に対してその反対側に約３０°まで回転
する。
ー１７８および第２レバー１８０は互いに約９０°に配
置されている。第２レバー１８０は、ドアを開放位置と
閉止位置とに配置するため、フレーム５８の長さ方向中
心軸線９６に対して約＋３０°から−３０°の範囲内に
配置できる。このようにすれば、第２レバー１８０の最
小量の回転で、リング９４の最大量の回転が得られる。 好適な例では、第２レバー１８０を最初、ドア８８の開
放位置に対応して長さ方向軸線９６に対してその片側に
約３０°に配置し、ドア８８の閉止位置に対応して、長
さ方向軸線９６に対してその反対側に約３０°まで回転
する。
【００４８】リング９４の軸線方向並進を拘束しながら
リングを回転できるようにするため、この実施例の回転
手段はさらに、間隔をあけて配置された複数の第３のこ
ろ軸受１８６を含む。第３ころ軸受１８６は、たとえば
外側ケーシング９０へのボルト止めにより、空所９２内
の外側ケーシング９０に回転自在に連結されている。付
勢リング９４にはさらに、図１８に示すように、円周方
向に間隔をあけて配置された複数の細長い第２スロット
１８８が設けられ、それぞれに第３ころ軸受１８６が収
容されている。第２スロット１８８は第３ころ軸受１８
６を案内するため円周方向に細長く、リング９４が軸線
方向に並進することなく回転するのを許容する。
リングを回転できるようにするため、この実施例の回転
手段はさらに、間隔をあけて配置された複数の第３のこ
ろ軸受１８６を含む。第３ころ軸受１８６は、たとえば
外側ケーシング９０へのボルト止めにより、空所９２内
の外側ケーシング９０に回転自在に連結されている。付
勢リング９４にはさらに、図１８に示すように、円周方
向に間隔をあけて配置された複数の細長い第２スロット
１８８が設けられ、それぞれに第３ころ軸受１８６が収
容されている。第２スロット１８８は第３ころ軸受１８
６を案内するため円周方向に細長く、リング９４が軸線
方向に並進することなく回転するのを許容する。
【００４９】図１７に示すように、第２レバー１８０は
回転するので、その第２端１８０ｂは円周方向に動くだ
けでなく、軸線方向にも部分的に動く。この軸線方向移
動成分を吸収するために、第１スロット１８４をフレー
ム長さ方向軸線９６に平行な軸線方向に細長くし、第２
レバーの第２端１８０ｂに結合された第２ころ軸受１８
２が第１スロット１８４内で軸線方向に移動するのを許
すのが好ましい。このようにして、第２レバー１８０が
リング９４を回転する円周方向の力を付与する一方、第
２ころ軸受１８２の軸線方向変位を第１スロット１８４
内で吸収して、第２ころ軸受１８２がリング９４に軸線
方向の力を加えるのを防止する。
回転するので、その第２端１８０ｂは円周方向に動くだ
けでなく、軸線方向にも部分的に動く。この軸線方向移
動成分を吸収するために、第１スロット１８４をフレー
ム長さ方向軸線９６に平行な軸線方向に細長くし、第２
レバーの第２端１８０ｂに結合された第２ころ軸受１８
２が第１スロット１８４内で軸線方向に移動するのを許
すのが好ましい。このようにして、第２レバー１８０が
リング９４を回転する円周方向の力を付与する一方、第
２ころ軸受１８２の軸線方向変位を第１スロット１８４
内で吸収して、第２ころ軸受１８２がリング９４に軸線
方向の力を加えるのを防止する。
【００５０】最後に、隣接するドア８８同士の間からの
バイパス空気流８２の漏れを少なくするために、たとえ
ば図４および図１３に示すように、細長いフラップシー
ル１９０を設ける。フラップシール１９０はドア側面１
６２および１６４のいずれかまたは両方に配置すること
ができ、好適な実施例では、ドアの第１側面１６２だけ
に配置する。フラップシール１９０は、その第１側部１
９０ａが第１側面１６２側のドア外面９８に、たとえば
リベット止めにより固着されている。さらにフラップシ
ール１９０の一体の第２側部１９０ｂは、たとえば図４
に示すように、隣のドア８８の第２側面１６４を遮蔽す
るため、ドアの第１側面１６２から外向きに延在する。 したがって、ドア８８を閉止位置に配置するとき、フラ
ップシール１９０は隣のドア８８の第２側面１６４に押
しつけられ、そこに接触し、第２側面に対するシールを
形成する。好適な実施例では、シール１９０は、ストラ
ップコイルを有する部分的に平坦にした管状ばね部材を
、フルオロカーボン社（Ｆｌｕｏｒｏｃａｒｂｏｎ
Ｃｏｍｐａｎｙ）から入手できるＦｌｕｏｒｏｌｏｙ
Ｋで包囲した構成とすることができる。フラップシー
ル１９０をデュポン社製のＫＡＬＲＥＺから形成しても
よい。さらに別の例では、特定の設計で漏れがあっても
構わない場合、シール１９０を設けなくてもよい。
バイパス空気流８２の漏れを少なくするために、たとえ
ば図４および図１３に示すように、細長いフラップシー
ル１９０を設ける。フラップシール１９０はドア側面１
６２および１６４のいずれかまたは両方に配置すること
ができ、好適な実施例では、ドアの第１側面１６２だけ
に配置する。フラップシール１９０は、その第１側部１
９０ａが第１側面１６２側のドア外面９８に、たとえば
リベット止めにより固着されている。さらにフラップシ
ール１９０の一体の第２側部１９０ｂは、たとえば図４
に示すように、隣のドア８８の第２側面１６４を遮蔽す
るため、ドアの第１側面１６２から外向きに延在する。 したがって、ドア８８を閉止位置に配置するとき、フラ
ップシール１９０は隣のドア８８の第２側面１６４に押
しつけられ、そこに接触し、第２側面に対するシールを
形成する。好適な実施例では、シール１９０は、ストラ
ップコイルを有する部分的に平坦にした管状ばね部材を
、フルオロカーボン社（Ｆｌｕｏｒｏｃａｒｂｏｎ
Ｃｏｍｐａｎｙ）から入手できるＦｌｕｏｒｏｌｏｙ
Ｋで包囲した構成とすることができる。フラップシー
ル１９０をデュポン社製のＫＡＬＲＥＺから形成しても
よい。さらに別の例では、特定の設計で漏れがあっても
構わない場合、シール１９０を設けなくてもよい。
【００５１】以上、この発明の好適な実施例と考えられ
るものを説明したが、当業者にとっては、この発明の他
の変更が以上の教示から明らかであり、したがって、そ
のような変更例のすべてがこの発明の要旨の範囲内に包
含される。
るものを説明したが、当業者にとっては、この発明の他
の変更が以上の教示から明らかであり、したがって、そ
のような変更例のすべてがこの発明の要旨の範囲内に包
含される。
【図１】この発明の１実施例によるバイパス弁装置を組
み込んだ、航空機を推進するためのオーグメンタ付き可
変サイクル・ガスタービン・ターボファンエンジンの概
略図である。
み込んだ、航空機を推進するためのオーグメンタ付き可
変サイクル・ガスタービン・ターボファンエンジンの概
略図である。
【図２】図１に示したバイパス弁装置の一部を示す斜視
断面図である。
断面図である。
【図３】図２の３−３線方向に見たバイパス弁装置の一
部を上流方向に見た斜視図で、開放位置にあるバイパス
弁ドアを示す。
部を上流方向に見た斜視図で、開放位置にあるバイパス
弁ドアを示す。
【図４】図３に示したバイパス弁装置の一部を上流方向
に見た斜視図で、閉止位置にあるバイパス弁ドアを示す
。
に見た斜視図で、閉止位置にあるバイパス弁ドアを示す
。
【図５】図２に示したバイパス弁装置の一部の軸線方向
断面図で、バイパス弁ドアを付勢する手段を示す。
断面図で、バイパス弁ドアを付勢する手段を示す。
【図６】図４の６−６線方向に見たバイパス弁装置の軸
線方向断面図である。
線方向断面図である。
【図７】図３の７−７線方向に見たバイパス弁装置の一
部の頂面図で、開放位置にあるバイパス弁ドアを示す。
部の頂面図で、開放位置にあるバイパス弁ドアを示す。
【図８】図４に示したバイパス弁装置の図７と同様の頂
面図で、閉止位置にあるバイパス弁ドアを示す。
面図で、閉止位置にあるバイパス弁ドアを示す。
【図９】図７の９−９線方向に見たバイパス弁装置に用
いる付勢リングの断面図である。
いる付勢リングの断面図である。
【図１０】図３および図４に示したバイパス弁装置に用
いるスペースリンクを一部破断して示す頂面図である。
いるスペースリンクを一部破断して示す頂面図である。
【図１１】図１０の１１−１１線で画定される平面に沿
って見たスペースリンクの断面図である。
って見たスペースリンクの断面図である。
【図１２】図１１のスペースリンクを圧縮位置で示す断
面図である。
面図である。
【図１３】図３および図４に示したバイパス弁装置に用
いるバイパス弁ドアを、フレームの相補形部分とともに
示す斜視図である。
いるバイパス弁ドアを、フレームの相補形部分とともに
示す斜視図である。
【図１４】分かりやすいようにスペースリンクを除いて
、バイパス弁ドアを示す図７と同様の頂面図である。
、バイパス弁ドアを示す図７と同様の頂面図である。
【図１５】図１３の１５−１５線方向に見たバイパス弁
ドアの上流端部分およびフレームの相補形部分を示す合
成断面図である。
ドアの上流端部分およびフレームの相補形部分を示す合
成断面図である。
【図１６】この発明の第２の実施例によるバイパス弁装
置の断面図である。
置の断面図である。
【図１７】図１６の１７−１７線方向に見たバイパス弁
装置の一部の頂面図である。
装置の一部の頂面図である。
【図１８】第２の実施例のバイパス弁装置の一部の斜視
図で、バイパス弁ドアに結合した付勢リングを示す。
図で、バイパス弁ドアに結合した付勢リングを示す。
５４ バイパス弁装置
５６ 環状ファンフレーム
５８ 中間ケーシング
６０ 内側ケーシング
６２ 第１チャンネル
６８ スプリッタ
７２ 第２流れチャンネル
７６ 第３流れチャンネル
８２ バイパス空気流
８４ コア空気流
８６ 環状開口
８８ バイパス弁ドア
９０ 外側ケーシング
９２ 空所
９４ 環状付勢リング
９６ 長さ方向中心軸線
９８ ドア外面
１００ ドア第１（上流）端
１０２ クレビス
１０６ ヒンジ軸線
１０８ ドア第２（下流）端
１１０ スペースリンク
１１８ 回転手段
１２０ 回転アクチュエータ
１５０ ドア内面
１５２ シールシート
１５６ シール部材
１６０ ドア前縁
１６２ ドア第１側面
１６４ ドア第２側面
１７０ 線形アクチュエータ
１９０ フラップシール
Claims (11)
- 【請求項１】ガスタービンエンジンが環状フレームと流
れスプリッタとを含み、上記環状フレームは長さ方向中
心軸線を有し、外側ケーシングおよび外側ケーシングか
ら離間して相互間に空所を画定する中間ケーシングを含
み、上記中間ケーシングには環状開口が設けられ、さら
に環状フレームは上記中間ケーシングから離間し、相互
間に流体流れを案内する第１チャンネルを画定する内側
ケーシングを含み、上記流れスプリッタは上記中間ケー
シングと内側ケーシングとの間に配置され、中間ケーシ
ングとの間に上記第１チャンネルと流れ連通した第２チ
ャンネルを画定した構成のガスタービンエンジンにおけ
る流体流れを制御するバイパス弁装置において、上記環
状開口に配置されるバイパス弁ドアは、上記流体に面す
る内面と、外面と、上記フレームに回転自在に連結され
た第１端と、第２端とを有し、上記弁ドアは上記中間ケ
ーシングに大体平行な開放位置と、上記中間ケーシング
から傾斜した閉止位置とに配置でき、上記弁ドアは、ド
ア開放位置では上記ドア内面が上記スプリッタに向かい
合い、流体流れが第１チャンネルから第２チャンネルに
実質的な妨害なしで流れるのを許し、ドア閉止位置では
、上記ドア第２端がスプリッタに隣接して位置し、第１
チャンネルから第２チャンネルへの流体流れを実質的に
阻止し、上記ドアの内面は、上記中心軸線に対して円弧
状であり、ドアが開放位置にあるとき、上記中間ケーシ
ングと同一平面に入り、上記第２流れチャンネルの滑ら
かな境界を画定し、上記ドアの内面は、上記ドアが開放
位置にあるとき、ドア第１端で上記中心軸線に対して第
１半径を有し、ドア第２端で上記中心軸線に対して第２
半径を有し、上記第１半径と第２半径とが異なり、さら
に上記弁ドアは、ドア第２端から斜めに延在するシール
シートを含み、このシールシートは、ドアが開放位置に
あるとき上記空所内に位置でき、ドアが閉止位置にある
とき上記スプリッタとシール接触関係に位置できること
を特徴とするガスタービンエンジンにおける流体流れを
制御するバイパス弁装置のバイパス弁ドア。 - 【請求項２】上記シールシートは、シールシートが上記
スプリッタに隣接して位置するとき、上記スプリッタの
半径に大体等しいフレーム中心軸線に対する第３の半径
を有し、こうしてドアが閉止位置にあるときスプリッタ
との間に第１シールを形成する請求項１に記載のバイパ
ス弁ドア。 - 【請求項３】上記シールシートは凹所およびそこに固着
されたシール部材を含み、シール部材はシールシートか
ら外方へ延在し、ドアが閉止位置にあるとき上記スプリ
ッタに接触し、スプリッタとの間にシールを形成する請
求項１に記載のバイパス弁ドア。 - 【請求項４】上記ドアは、全体としてくびれた輪郭を有
し、ドアが上記閉止位置にあるとき上記ドア第２端とス
プリッタとの間に第１シールを形成し、ドアが開放位置
と閉止位置との間を移動する際、ドア第１端と中間ケー
シングの相補形シール部分との間に第２シールを形成す
る請求項１に記載のバイパス弁ドア。 - 【請求項５】上記ドアはさらに、第１側面と、第２側面
と、上記第１側面および第２側面から等距離離れた中心
部分と、上記ドア第１端でドア外面から外方へ離間した
、そのまわりをドアが枢動するヒンジ軸線と、上記第１
側面および第２側面間に延在する円弧状前縁とを含み、
上記円弧状前縁は上記ヒンジ軸線に対して半径を有し、
その半径は上記ドア中心部分で最小値をもち、ドア第１
および第２側面で最大値をもち、そして上記円弧状前縁
は上記中間ケーシングのシール部分との間に上記第２シ
ールを形成する請求項４に記載のバイパス弁ドア。 - 【請求項６】上記ドアはさらに、上記ドア第１端のドア
外面上に、ドアをフレームに回転自在に連結する２つの
ヒンジを間隔をあけて含み、これら２つのヒンジが上記
ヒンジ軸線を画定する請求項５に記載のバイパス弁ドア
。 - 【請求項７】上記ドア前縁は、フレーム中心軸線に対す
る第１半径にて上記中間ケーシングの相補形シール部分
に隣接して配置され、少なくとも上記ドアが開放位置に
あるとき、上記前縁と上記中間ケーシングのシール部分
との間に大体均一な半径方向ギャップを維持する請求項
５に記載のバイパス弁ドア。 - 【請求項８】上記ドア前縁は、ドア内面に大体平行な平
面において第５半径にて上記中間ケーシングの相補形シ
ール部分に隣接して配置され、上記ドアの開放位置から
閉止位置まで、上記前縁と上記中間ケーシングのシール
部分との間に大体均一な軸線方向ギャップを維持する請
求項７に記載のバイパス弁ドア。 - 【請求項９】上記ヒンジ軸線が上記中間ケーシングのシ
ール部分から離間して、ドアを開放位置および閉止位置
間に配置する際、上記前縁に沿って大体均一な上記軸線
方向および半径方向ギャップを画定する請求項８に記載
のバイパス弁ドア。 - 【請求項１０】上記シールシートは、シールシートが上
記スプリッタに隣接して位置するとき、スプリッタの半
径に大体等しいフレーム中心軸線に対する第３の半径を
有し、こうしてドアが閉止位置にあるときスプリッタと
の間に第１シールを形成する請求項９に記載のバイパス
弁ドア。 - 【請求項１１】上記シールシートは凹所およびそこに固
着されたシール部材を含み、シール部材はシールシート
から外方へ延在し、ドアが閉止位置にあるとき上記スプ
リッタに接触し、スプリッタとの間にシールを形成する
請求項１０に記載のバイパス弁ドア。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/546,229 US5048286A (en) | 1990-06-29 | 1990-06-29 | Bypass valve door |
| US546,229 | 1990-06-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04232343A true JPH04232343A (ja) | 1992-08-20 |
| JPH06102991B2 JPH06102991B2 (ja) | 1994-12-14 |
Family
ID=24179443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3053526A Expired - Lifetime JPH06102991B2 (ja) | 1990-06-29 | 1991-02-27 | バイパス弁ドア |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5048286A (ja) |
| JP (1) | JPH06102991B2 (ja) |
| CA (1) | CA2036813A1 (ja) |
| DE (1) | DE4105666C2 (ja) |
| FR (1) | FR2664017B1 (ja) |
| GB (1) | GB2246169B (ja) |
| IT (1) | IT1247260B (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5287697A (en) * | 1992-01-02 | 1994-02-22 | General Electric Company | Variable area bypass injector seal |
| CA2133793A1 (en) * | 1994-10-06 | 1996-04-07 | William E. Carscallen | Inter compressor duct variable geometry annular diffuser/bleed valve |
| US5775098A (en) * | 1995-06-30 | 1998-07-07 | United Technologies Corporation | Bypass air valve for a gas turbine |
| US5806303A (en) * | 1996-03-29 | 1998-09-15 | General Electric Company | Turbofan engine with a core driven supercharged bypass duct and fixed geometry nozzle |
| US5809772A (en) * | 1996-03-29 | 1998-09-22 | General Electric Company | Turbofan engine with a core driven supercharged bypass duct |
| US6048171A (en) * | 1997-09-09 | 2000-04-11 | United Technologies Corporation | Bleed valve system |
| US7870741B2 (en) * | 2007-05-25 | 2011-01-18 | General Electric Company | Turbine engine valve assembly and method of assembling the same |
| US7837436B2 (en) * | 2007-05-25 | 2010-11-23 | General Electric Company | Method and apparatus for regulating fluid flow through a turbine engine |
| US8844262B2 (en) * | 2009-12-29 | 2014-09-30 | Rolls-Royce North American Technologies, Inc. | Exhaust for a gas turbine engine |
| FR2976022B1 (fr) * | 2011-05-31 | 2015-05-22 | Snecma | Turbomachine a vannes de decharge localisees au niveau du carter intermediaire |
| US8967952B2 (en) * | 2011-12-22 | 2015-03-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine duct blocker that includes a duct blocker rotor with a plurality of roller elements |
| US9011082B2 (en) * | 2011-12-22 | 2015-04-21 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine duct blocker with rotatable vane segments |
| FR3018548B1 (fr) * | 2014-03-17 | 2016-03-04 | Snecma | Turboreacteur a conduit de decharge |
| JP6507535B2 (ja) | 2014-09-10 | 2019-05-08 | 株式会社Ihi | 低バイパス比ターボファンエンジンのためのバイパスダクトフェアリングおよびそれを備えたターボファンエンジン |
| EP3413001B1 (en) * | 2017-06-06 | 2020-01-08 | Ge Avio S.r.l. | Additively manufactured heat exchanger |
| FR3082562B1 (fr) * | 2018-06-19 | 2020-06-12 | Safran Aircraft Engines | Anneau de commande de portes de decharge pour une turbomachine d'aeronef et turbomachine le comportant |
| FR3096083B1 (fr) * | 2019-05-16 | 2021-04-16 | Safran Aircraft Engines | Procédé et dispositif d’estimation et d’utilisation d’une zone morte d’une vanne de turbomachine |
| US11448139B2 (en) * | 2019-05-24 | 2022-09-20 | Hamilton Sundstrand Corporation | Fueldraulic air valve |
| US11428234B2 (en) * | 2020-05-08 | 2022-08-30 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine compressor radial door bleed valve |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB597261A (en) * | 1944-09-01 | 1948-01-21 | Lysholm Alf | Improvements in or relating to prime movers for aeroplanes or the like |
| US3011307A (en) * | 1955-12-15 | 1961-12-05 | Gen Electric | Variable throat supersonic diffuser |
| GB984148A (en) * | 1963-08-17 | 1965-02-24 | Arthur Paul Pedrick | Improvements in gas turbine power units, particularly for automobiles |
| US3638428A (en) * | 1970-05-04 | 1972-02-01 | Gen Electric | Bypass valve mechanism |
| GB1389347A (en) * | 1972-05-25 | 1975-04-03 | Rolls Royce | Gas turbine power plant |
| FR2260697B1 (ja) * | 1974-02-11 | 1976-06-25 | Snecma | |
| US4151714A (en) * | 1975-01-16 | 1979-05-01 | Rolls-Royce (1971) Limited | Dual cycle gas turbine engine |
| US4085583A (en) * | 1975-03-31 | 1978-04-25 | The Boeing Company | Method for selectively switching motive fluid supply to an aft turbine of a multicycle engine |
| US4069661A (en) * | 1975-06-02 | 1978-01-24 | The United States Of America As Represented By The United States National Aeronautics And Space Administration | Variable mixer propulsion cycle |
| US4064692A (en) * | 1975-06-02 | 1977-12-27 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Variable cycle gas turbine engines |
| US4068471A (en) * | 1975-06-16 | 1978-01-17 | General Electric Company | Variable cycle engine with split fan section |
| US4012165A (en) * | 1975-12-08 | 1977-03-15 | United Technologies Corporation | Fan structure |
| US4054030A (en) * | 1976-04-29 | 1977-10-18 | General Motors Corporation | Variable cycle gas turbine engine |
| US4072008A (en) * | 1976-05-04 | 1978-02-07 | General Electric Company | Variable area bypass injector system |
| US4222233A (en) * | 1977-08-02 | 1980-09-16 | General Electric Company | Auxiliary lift propulsion system with oversized front fan |
| US4175384A (en) * | 1977-08-02 | 1979-11-27 | General Electric Company | Individual bypass injector valves for a double bypass variable cycle turbofan engine |
| DE2740904A1 (de) * | 1977-09-10 | 1979-03-22 | Motoren Turbinen Union | Vorrichtung zur betaetigung von absperrorganen in gasturbinentriebwerken, insbesondere gasturbinenstrahltriebwerken |
| US4294068A (en) * | 1978-03-27 | 1981-10-13 | The Boeing Company | Supersonic jet engine and method of operating the same |
| DE2834860A1 (de) * | 1978-08-09 | 1980-03-13 | Motoren Turbinen Union | Verstellbarer stroemungsteiler fuer stroemungsmaschinen, insbesondere gasturbinenstrahltriebwerke |
| US4409788A (en) * | 1979-04-23 | 1983-10-18 | General Electric Company | Actuation system for use on a gas turbine engine |
| FR2550821B1 (fr) * | 1983-08-18 | 1985-11-08 | Snecma | Dispositif variateur du flux secondaire d'un turboreacteur multiflux |
| US4715779A (en) * | 1984-12-13 | 1987-12-29 | United Technologies Corporation | Bleed valve for axial flow compressor |
| DE3606286A1 (de) * | 1985-03-04 | 1986-09-04 | General Electric Co., Schenectady, N.Y. | Verfahren und einrichtung zum steuern des kuehlmittelstroemungsflusses in einer nachbrennerauskleidung |
| US4698964A (en) * | 1985-09-06 | 1987-10-13 | The Boeing Company | Automatic deflector for a jet engine bleed air exhaust system |
| US4813322A (en) * | 1987-05-26 | 1989-03-21 | Rice Verle L | Scroll saw mount for multi-purpose tool |
| FR2640685B1 (fr) * | 1988-12-15 | 1991-02-08 | Snecma | Vanne de decharge de compresseur de turboreacteur |
| US5184461A (en) * | 1990-05-11 | 1993-02-09 | General Electric Company | Method and apparatus for automatic bypass operation |
-
1990
- 1990-06-29 US US07/546,229 patent/US5048286A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-02-21 CA CA002036813A patent/CA2036813A1/en not_active Abandoned
- 1991-02-21 FR FR919102093A patent/FR2664017B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1991-02-22 DE DE4105666A patent/DE4105666C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-02-27 JP JP3053526A patent/JPH06102991B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-02-27 GB GB9104170A patent/GB2246169B/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-02-28 IT ITMI910516A patent/IT1247260B/it active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2664017B1 (fr) | 1993-08-13 |
| GB2246169A (en) | 1992-01-22 |
| JPH06102991B2 (ja) | 1994-12-14 |
| IT1247260B (it) | 1994-12-12 |
| ITMI910516A0 (it) | 1991-02-28 |
| FR2664017A1 (fr) | 1992-01-03 |
| CA2036813A1 (en) | 1991-12-30 |
| DE4105666C2 (de) | 1993-12-16 |
| US5048286A (en) | 1991-09-17 |
| ITMI910516A1 (it) | 1992-08-28 |
| GB2246169B (en) | 1995-01-11 |
| DE4105666A1 (de) | 1992-01-23 |
| GB9104170D0 (en) | 1991-04-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04232343A (ja) | バイパス弁ドア | |
| US5307624A (en) | Variable area bypass valve assembly | |
| US7721551B2 (en) | Fan variable area nozzle for a gas turbine engine fan nacelle | |
| US8875486B2 (en) | Guide system for nacelle assembly | |
| US5182905A (en) | Method for automatic bypass operation | |
| JPH04228838A (ja) | 受動バイパス弁アセンブリ | |
| JPH0114413B2 (ja) | ||
| US5184461A (en) | Method and apparatus for automatic bypass operation | |
| US5054286A (en) | Bypass valve system | |
| EP3816423B1 (en) | An exhaust nozzle for a gas turbine engine | |
| GB2156004A (en) | Thrust modulation device for a gas turbine engine | |
| US4261686A (en) | Variable flow divider for turbomachines | |
| JPH04232342A (ja) | バイパス弁装置 | |
| JPH0257223B2 (ja) | ||
| EP1995442B1 (en) | Turbine engine valve assembly | |
| US8347601B2 (en) | Device for pivoting at least one pivotable element in a gas turbine engine | |
| JP4615556B2 (ja) | ガスタービンエンジン用のファンナセル、ファンナセルアッセンブリ、およびガスタービンエンジンの環状ファン出口面積を変える方法 | |
| US11840985B2 (en) | Aircraft propulsion system with variable area inlet | |
| US11560841B2 (en) | Aircraft propulsion system with variable area inlet | |
| US11993389B2 (en) | Aircraft propulsion system inlet structure with variable airflow inlet area | |
| GB2119022A (en) | Gas turbine engine nozzle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19950613 |