JPH04224010A - 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 - Google Patents
鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法Info
- Publication number
- JPH04224010A JPH04224010A JP2406976A JP40697690A JPH04224010A JP H04224010 A JPH04224010 A JP H04224010A JP 2406976 A JP2406976 A JP 2406976A JP 40697690 A JP40697690 A JP 40697690A JP H04224010 A JPH04224010 A JP H04224010A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- down force
- speed
- rolling down
- cross buckle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 84
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 210000001015 abdomen Anatomy 0.000 description 4
- 241001422033 Thestylus Species 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/228—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length skin pass rolling or temper rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼帯（以下ストリップ
と呼ぶ）の調質圧延における圧下力制御方法に関するも
のである。
と呼ぶ）の調質圧延における圧下力制御方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に調質圧延機においては、耳伸び、
腹伸び及びクロスバックル（蛇腹）等のストリップ形状
と板面粗度を一定の水準内に入れる必要がある。その場
合、耳伸び、腹伸びに関しては、ベンダーによるクラウ
ンコントロールが一般的である。クロスバックルに関し
ては、ロールバイトにおける幅方向の座屈現象が主原因
であるため、圧延機の出側張力又は最終スタンド圧下力
により調整するのが一般的である。又、板面粗度は、最
終スタンド圧下力により調整する。
腹伸び及びクロスバックル（蛇腹）等のストリップ形状
と板面粗度を一定の水準内に入れる必要がある。その場
合、耳伸び、腹伸びに関しては、ベンダーによるクラウ
ンコントロールが一般的である。クロスバックルに関し
ては、ロールバイトにおける幅方向の座屈現象が主原因
であるため、圧延機の出側張力又は最終スタンド圧下力
により調整するのが一般的である。又、板面粗度は、最
終スタンド圧下力により調整する。
【０００３】ここで、クロスバックルの大きさとは、サ
ンプルを水平面上に静置したときの幅方向断面プロフィ
ールより求めた波高値、又は（波高値）／（波と波のピ
ッチ）を意味する。幅方向断面プロフィールは、図６に
示すように、ストリップ１に接触させた触針１１を幅方
向に平行移動させ、触針の垂直方向偏位より積み取る方
が一般に用いられる。又、板面粗度に関しても、同様の
方法が一般に用いられる。
ンプルを水平面上に静置したときの幅方向断面プロフィ
ールより求めた波高値、又は（波高値）／（波と波のピ
ッチ）を意味する。幅方向断面プロフィールは、図６に
示すように、ストリップ１に接触させた触針１１を幅方
向に平行移動させ、触針の垂直方向偏位より積み取る方
が一般に用いられる。又、板面粗度に関しても、同様の
方法が一般に用いられる。
【０００４】ところで、調質圧延機はバッチ式のミルが
多く、コイルの先端及び後端では、ラインスピードを減
速しなくてはならない。又、連続焼鈍路のインライン調
質圧延機等においても、圧延機のワークロール交換中に
焼鈍炉におけるラインスピードを変更しないように調質
圧延機の入側にルーパを設置するのが一般的であるため
、調質圧延機におけるラインスピードを先端及び後端で
減速しなくてはならない。
多く、コイルの先端及び後端では、ラインスピードを減
速しなくてはならない。又、連続焼鈍路のインライン調
質圧延機等においても、圧延機のワークロール交換中に
焼鈍炉におけるラインスピードを変更しないように調質
圧延機の入側にルーパを設置するのが一般的であるため
、調質圧延機におけるラインスピードを先端及び後端で
減速しなくてはならない。
【０００５】ここで、高速部と低速部では歪速度が異な
るため、耳伸び、腹伸び、クロスバックル及び板面粗度
は変化し、品質劣化又は歩留り低下につながるといった
問題がある。このとき、耳伸び及び腹伸びといった幅方
向の急峻度の違いについては、特開昭６２−２３０４１
０号公報のように、圧延速度に対応してロールクラウン
を調整することにより、ストリップの形状の安定化を図
る方法が知られている。
るため、耳伸び、腹伸び、クロスバックル及び板面粗度
は変化し、品質劣化又は歩留り低下につながるといった
問題がある。このとき、耳伸び及び腹伸びといった幅方
向の急峻度の違いについては、特開昭６２−２３０４１
０号公報のように、圧延速度に対応してロールクラウン
を調整することにより、ストリップの形状の安定化を図
る方法が知られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記の圧延速
度に対応してロールクラウンを調整する方法では、クロ
スバックルの大きさや板面粗度を調整できないという問
題があった。本発明は、調質圧延におけるクロスバック
ルの大きさ及び板面粗度をストリップ全長にわたって安
定化し得る調質圧延機における圧下力制御方法を提供す
ることを目的とする。
度に対応してロールクラウンを調整する方法では、クロ
スバックルの大きさや板面粗度を調整できないという問
題があった。本発明は、調質圧延におけるクロスバック
ルの大きさ及び板面粗度をストリップ全長にわたって安
定化し得る調質圧延機における圧下力制御方法を提供す
ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼帯の調質圧
延において、予め圧延速度に応じてクロスバックルの大
きさを一定にする最終スタンドにおける適正圧下力を求
めておき、前記適正圧下力により最終スタンドを圧下す
ることを特徴とする鋼帯の調質圧延における圧下力制御
方法である。
延において、予め圧延速度に応じてクロスバックルの大
きさを一定にする最終スタンドにおける適正圧下力を求
めておき、前記適正圧下力により最終スタンドを圧下す
ることを特徴とする鋼帯の調質圧延における圧下力制御
方法である。
【０００８】
【作 用】本発明者らは、種々の調査により、クロス
バックルの大きさ（波高値）／（波のピッチ）は、図１
に示すように最終スタンド圧下力が高いほど、又圧延速
度が遅いほど大きくなることを見出した。又、板面への
ロール粗度の転写率は、図２に示すように、最終スタン
ド圧下力が高いほど、又、圧延速度が遅いほど大きくな
ることがわかった。
バックルの大きさ（波高値）／（波のピッチ）は、図１
に示すように最終スタンド圧下力が高いほど、又圧延速
度が遅いほど大きくなることを見出した。又、板面への
ロール粗度の転写率は、図２に示すように、最終スタン
ド圧下力が高いほど、又、圧延速度が遅いほど大きくな
ることがわかった。
【０００９】このため、本発明によれば、クロスバック
ルの大きさの目標値を設定し、この目標値になるように
各圧延速度における適正圧下力を求めた後、圧延速度に
応じ圧下力とクロスバックルに対する適正圧下力に制御
するようにしたから、コイル全長にわたりクロスバック
ルの大きさが一定となり、かつ、板面粗度も圧下力制御
を行わない場合に比べ、目標値に近づけることができる
。
ルの大きさの目標値を設定し、この目標値になるように
各圧延速度における適正圧下力を求めた後、圧延速度に
応じ圧下力とクロスバックルに対する適正圧下力に制御
するようにしたから、コイル全長にわたりクロスバック
ルの大きさが一定となり、かつ、板面粗度も圧下力制御
を行わない場合に比べ、目標値に近づけることができる
。
【００１０】
【実施例】本発明の一実施例を図面に基づいて説明する
。図３は、予め圧延速度に応じてクロスバックルの大き
さを一定にする適正圧下力を求めたグラフである。図３
からわかるように、圧延速度が遅いところでは、適正圧
下力は小さい値になっているため、この適正圧下力によ
り最終スタンドの圧延を行うことにより、板面粗度を一
定の値に近づける効果もある。
。図３は、予め圧延速度に応じてクロスバックルの大き
さを一定にする適正圧下力を求めたグラフである。図３
からわかるように、圧延速度が遅いところでは、適正圧
下力は小さい値になっているため、この適正圧下力によ
り最終スタンドの圧延を行うことにより、板面粗度を一
定の値に近づける効果もある。
【００１１】従来の方法では、図５に示すようにクロス
バックルの大きさ及び板面粗度は、低速圧延部において
目標値を外れていた。しかし、本発明では、図３の圧延
速度に応じてクロスバックルを一定にする適正圧下力に
より、圧延速度に応じ圧下力を制御したので、図４のよ
うに、クロスバックルの大きさ及び板面粗度をコイル全
長にわたり目標値内に全ておさまる良好な結果が得られ
た。
バックルの大きさ及び板面粗度は、低速圧延部において
目標値を外れていた。しかし、本発明では、図３の圧延
速度に応じてクロスバックルを一定にする適正圧下力に
より、圧延速度に応じ圧下力を制御したので、図４のよ
うに、クロスバックルの大きさ及び板面粗度をコイル全
長にわたり目標値内に全ておさまる良好な結果が得られ
た。
【００１２】次に、図５は、本発明の方法を実施するの
に好適な装置の一実施例のブロック図である。図５中１
は被調質圧延材であるストリップ、２は２スタンドタン
デム調質圧延機で、２ａ、２ａ′はそのワークロール、
そしてこの圧延機には速度検出器３と圧下力検出器８と
が設けてある。
に好適な装置の一実施例のブロック図である。図５中１
は被調質圧延材であるストリップ、２は２スタンドタン
デム調質圧延機で、２ａ、２ａ′はそのワークロール、
そしてこの圧延機には速度検出器３と圧下力検出器８と
が設けてある。
【００１３】ストリップ１の板面粗度を全域にわたって
均一にする調質圧延のための圧下力の調整は、Ｎｏ．
２スタンドワークロール２接続の速度検出器３により検
出された速度信号を信号変換器４で変換する。そして、
この速度に関する信号と、ストリップ１の素材条件およ
び圧下力検出器８よりの圧下力信号変換器９を経て送ら
れる圧下力信号と、クロスバックル目標値設定入力手段
１０により入力される信号とを加味して記憶演算装置５
で、図３の関係によって適切な圧下力の演算を行い、そ
の出力を増幅装置６で増幅して圧下力制御機構７に出力
して所定の圧下力にして圧延する。
均一にする調質圧延のための圧下力の調整は、Ｎｏ．
２スタンドワークロール２接続の速度検出器３により検
出された速度信号を信号変換器４で変換する。そして、
この速度に関する信号と、ストリップ１の素材条件およ
び圧下力検出器８よりの圧下力信号変換器９を経て送ら
れる圧下力信号と、クロスバックル目標値設定入力手段
１０により入力される信号とを加味して記憶演算装置５
で、図３の関係によって適切な圧下力の演算を行い、そ
の出力を増幅装置６で増幅して圧下力制御機構７に出力
して所定の圧下力にして圧延する。
【００１４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、クロス
バックルの大きさが一定になるように、圧延速度に応じ
て圧下力を制御するから、コイル全長にわたりクロスバ
ックルの大きさを均一にできる。又、板面粗度のばらつ
きを小さくする効果も有する。
バックルの大きさが一定になるように、圧延速度に応じ
て圧下力を制御するから、コイル全長にわたりクロスバ
ックルの大きさを均一にできる。又、板面粗度のばらつ
きを小さくする効果も有する。
【図１】最終スタンド圧下力とクロスバックルの大きさ
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図２】最終スタンド圧下力と最終スタンドにおける粗
度の転写率との関係を示すグラフである。
度の転写率との関係を示すグラフである。
【図３】本発明における圧延速度とクロスバックルに対
する適正圧下力との関係の一実施例を示すグラフである
。
する適正圧下力との関係の一実施例を示すグラフである
。
【図４】本発明の圧下力制御を行った場合の、クロスバ
ックルの大きさと板面粗度の変化の具体例を示す図であ
る。
ックルの大きさと板面粗度の変化の具体例を示す図であ
る。
【図５】本発明の方法を実施するのに好適な装置の一実
施例のブロック図である。
施例のブロック図である。
【図６】本発明の圧下力制御を行わない場合の、クロス
バックルの大きさと板面粗度の変化の例を示す図である
。
バックルの大きさと板面粗度の変化の例を示す図である
。
【図７】クロスバックルの測定方法の説明図である。
１ ストリップ
２ 調質圧延機
２ａ ワークロール
２ａ′ ワークロール
３ 圧延速度検出器
４ 圧延速度信号変換器
５ 記憶演算装置
６ 増幅装置
７ 圧下力制御機構
８ 圧下力検出器
９ 圧下力信号変換器
１０ クロスバックル目標値設定入力手段１
１ 触針
１ 触針
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼帯の調質圧延において、予め圧延速
度に応じてクロスバックルの大きさを一定にする最終ス
タンドにおける適正圧下力を求めておき、前記適正圧下
力により最終スタンドを圧下することを特徴とする鋼帯
の調質圧延における圧下力制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2406976A JP2659056B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2406976A JP2659056B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224010A true JPH04224010A (ja) | 1992-08-13 |
| JP2659056B2 JP2659056B2 (ja) | 1997-09-30 |
Family
ID=18516594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2406976A Expired - Fee Related JP2659056B2 (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2659056B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105013836A (zh) * | 2015-07-25 | 2015-11-04 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 无延伸率检测状态下平整机轧制力控制装置及其方法 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP2406976A patent/JP2659056B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105013836A (zh) * | 2015-07-25 | 2015-11-04 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 无延伸率检测状态下平整机轧制力控制装置及其方法 |
| CN105013836B (zh) * | 2015-07-25 | 2017-04-05 | 北京首钢自动化信息技术有限公司 | 无延伸率检测状态下平整机轧制力控制装置及其方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2659056B2 (ja) | 1997-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS605373B2 (ja) | 圧延機 | |
| US4003229A (en) | Method for compensating tail end | |
| JPH04224010A (ja) | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 | |
| JPH04238616A (ja) | 鋼帯の調質圧延における圧下力制御方法 | |
| JPS6049042B2 (ja) | 熱間薄板の圧延方法 | |
| US20020174699A1 (en) | Method of and apparatus for eliminating crossbow in metal strip | |
| JP3321051B2 (ja) | 圧延材の形状制御方法および装置 | |
| JP3117913B2 (ja) | 調質圧延における形状制御方法及び調質圧延機 | |
| JP2653128B2 (ja) | 冷間タンデム圧延機の制御方法 | |
| KR790001893B1 (ko) | 탠덤(tandem)압연기에 있어서의 형상제어법 | |
| JP2993376B2 (ja) | 蛇行防止機能を有する熱間連続仕上圧延機 | |
| JP2501229B2 (ja) | タンデム冷間圧延機の制御方法 | |
| JP3456082B2 (ja) | 冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 | |
| JPH079002A (ja) | 鋼帯の調質圧延機 | |
| JPH03138002A (ja) | 湿式圧延方法 | |
| SU995941A1 (ru) | Устройство дл автоматического регулировани формы полосы при прокатке на станах с индивидуальным приводом валков | |
| JPH07124620A (ja) | 冷間圧延機におけるストリップの蛇行制御装置 | |
| SU995923A1 (ru) | Способ регулировани процесса прокатки стальной полосы на непрерывном многоклетевом стане | |
| JPH0530885B2 (ja) | ||
| JPH10225701A (ja) | 形鋼のユニバーサル圧延における自動寸法制御方法 | |
| JPS6032522B2 (ja) | 板クラウン減少方法 | |
| SU845758A3 (ru) | Устройство дл автоматического регулирова-Ни фОРМы МЕТАлличЕСКОй пОлОСы | |
| JPS58188257A (ja) | 金属帯板の巻取方法および装置 | |
| JPS6114890B2 (ja) | ||
| JPS6121723B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |