JPH04203452A - 内燃機関の燃料噴射量制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野Ｊ 本発明は内燃機関の燃料噴射量制御装置に関す〔従来の
技術］ 燃料噴射弁の精度にばらつきがあるために燃料噴射圧お
よび燃料噴射時間が同一であっても燃料噴射弁毎に実際
の燃料噴射量が異なる。また、燃料噴射弁を長時間使用
しているうちに、燃料噴射圧および燃料噴射時間が同一
であっても実際の燃料噴射量が変化する。従って、実際
の燃料噴射量を、機関回転数および機関負荷に基づいて
計算された基本噴射量に一致せしめることが困難である
。

この問題点を解消するため特開昭６２−１８６０３４号
公報には、燃料供給ポンプの燃料吐出口をリザーバタン
クを介して燃料噴射弁に連結し、機関回転数および機関
負荷から基本噴射量を計算し、リザーバタンク内の燃料
圧を検出するための燃料圧センサの出力信号に基づき燃
料噴射の前後の圧力変化を求めてこの圧力変化から実噴
射量を計算し、この実噴射量によって基本噴射量を補正
することにより燃料噴射弁の噴射量をＭ御するようにし
た内燃機関の燃料噴射量制御装置が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題］ しかしながらこの装置では、燃料噴射によって生じるリ
ザーバタンク内の燃料圧の低下量検出時においても、燃
料供給ポンプによってリザーバタンク内に加圧燃料を供
給しているために、燃料噴射によるリザーバタンク内の
燃料圧の低下量を精度良く検出することができないとい
う問題がある。

すなわち、燃料噴射によるリザーバタンク内の燃料圧の
低下量に対して、燃料供給ポンプによるリザーバタンク
内の燃料圧の変動量が相対的に大きいために、燃料噴射
によるリザーバタンク内の燃料圧の低下量を精度良く検
出することができないのである。このため実噴射量を正
確に計算することができず、斯くして実噴射量を基本噴
射量に精度良く一致せしめることができないという問題
を生ずる。

〔課題を解決するための手段〕 上記問題点を解決するため本発明によれば第１図の発明
の構成図に示すように、燃料供給ポンプ３００の燃料吐
出口を燃料通路３０１を介して燃料噴射弁３０２に連結
した内燃機関において、機関回転数および機関負荷から
基本噴射量を設定する基本噴射量設定手段３０３と、燃
料通路３０１内の燃料圧を検出する燃料圧センサ３０４
と、燃料圧センサ３０４の出力信号に基づいて求められ
る制御値によって燃料通路３０１内の燃料圧が予め定め
られた目標圧力となるように燃料供給ポンプ３００の吐
出量を制御する吐出量制御手段３０５と、制御値に基づ
いて実噴射量を計算する実噴射量計算手段３０６と、実
噴射量計算手段の計算結果から基本噴射量を補正するこ
とにより燃料噴射弁３０２の噴射量を定める噴射量設定
手段３０７とを具備している。

Ｃ作　用〕 燃料供給ポンプの吐出ｔは、燃料通路内の燃料圧が予め
定められた目標圧力、となるように、制御値によって制
御される。すなわち、燃料噴射による燃料通路内の燃料
圧の低下量を補うようＧこ制御値が変化する。従って、
制？ｉｌ　（！に基づいて実噴射量を正確に計算するこ
とができる。

〔実施例〕

第２図は本発明の一実施例を採用した４気筒ガソリン機
関の全体図を示す。同図において、ｌは機関本体、２は
サージタンク、３はエアクリーナ、４はサージタンク２
とエアクリーナ３とを連結する吸気管、５は各気筒内に
燃料噴射する電歪式の燃料噴射弁、６は点火栓、７は高
圧用リザーバタンク、８は吐出圧制御可能な高圧燃料ポ
ンプ、９は高圧燃料ポンプ８からの高圧燃料をリザーバ
タンク７に導くための高圧導管、１ｏは燃料タンク、１
１は導管１２を介して燃料タンクエ０がら高圧燃料ポン
プ８に燃料を供給する低圧燃料ポンプを夫々示ず。低圧
燃料ポンプ１１の吐出側は、各燃料噴射弁５のピエゾ圧
電素子を冷却するための圧電素子冷却用導入管Ｉ３に接
続される。圧電素子冷却用返戻管１４は燃料タンク１（
ｌに連結され、この返戻管１４を介して圧電素子冷却用
導入管Ｉ３を流れる燃料を燃料タンク１０に回収する。

各枝管１５は、各高圧燃料噴射弁５を高圧用リザーバタ
ンク７に接続する。

電子制御ユニット２０はディジタルコンピュータからな
り、双方向性ハス２１によって相互に接続されたＲＯＭ
　（リードオンリメモリ）２２、ＲＡＭ（ランダムアク
セスメモリ）２３、ＣＰＵ　（マイクロプロセッサ）２
４、入力ボート２５および出力ボート２６を具備する。

高圧用リザーバタンク７に取り付けられた燃料圧センサ
２７は高圧用リザーバタンク７内の圧力を検出し、その
検出信号はＡ／Ｄコンバータ２８を介して入力ボート２
５に人力される。

機関回転数Ｎ、に比例した出力パルスを発生するクラン
ク角センサ２９の出力パルスは入力ボート２５に入力さ
れる。アクセルペダル（図示せず）の踏込み量（アクセ
ル開度θＡ）に応した出力電圧を発生するアクセル開度
センサ３０の出力電圧はＡ／Ｄコンバータ３１を介して
人力ボート２５に人力される。一方、各燃料噴射弁５は
各駆動回路３４を介して出力ポート２６に接続される。

また高圧燃料ポンプ８は駆動回路３６を介して出力ポー
ト２６に接続される。

第３図は燃料噴射弁５の側面断面図を示す。第３図を参
照すると、４０はノズル５０内に挿入されたニードル、
４１は加圧ロッド、４２は可動プランジャ、４３はばね
収容室４４内に配置されかつニードル４０を下方に向け
て押圧する圧縮ばね、４５は加圧ピストン、４６はピエ
ゾ圧電素子、４７は可動プランジャ４２の頂部とピスト
ン４５間に形成されかつ燃料で満たされた加圧室、４８
はニードル加圧室を夫々示す。

ニードル加圧室４８は燃料通路４９および枝管１５を介
して高圧用リザーバタンク７（第２図）に連結され、従
って高圧用リザーバタンク７内の高圧燃料が枝管１５お
よび燃料通路４９を介してニードル加圧室４８内に供給
される。ピエゾ圧電素子４６に電荷がチャージされると
ピエゾ圧電素子４６が伸長し、それによって加圧室４７
内の燃料圧が高められる。その結果、可動プランジャ４
２が下方に押圧され、ノズル口５３は、ニードル４０に
よって閉弁状態に保持される。一方、ピエゾ圧電素子４
６にチャージされた電荷がディスチャージされるとピエ
ゾ圧電素子４６が収縮し、加圧室４７内の燃料圧が低下
する。その結果、可動プランジャ４２が上昇するために
ニードル４０が上昇し、ノズル口５３から燃料が噴射さ
れる。

第４図は第２図に示す機関の縦断面図を示す。

第４図を参照すると、６０はシ、リングブロック、６１
はシリンダヘッド、６２はピストン、６３はピストン６
２の頂面に形成された略円筒状凹部、６４はピストン６
２頂面とシリンダヘッド６１内壁面間に形成されたシリ
ンダ室を夫々示す。点火栓６はシリンダ室６４に臨んで
シリンダヘンドロ１のほぼ中央部に取り付けられる。図
面には示さないがシリンダヘッド６１内には吸気ボート
および排気ボートが形成され、これら吸気ボートおよび
排気ボートのシリンダ室６４内への開口部には夫々吸気
弁および排気弁が配置される。燃料噴射弁５はスワール
型の燃料噴射弁であり、広がり角が大きく貫徹力の弱い
噴霧状の燃料を噴射する。燃料噴射弁５は、斜め下方を
指向して、シリンダ室６４の頂部に配置され、点火栓６
近傍に向かって燃料噴射するように配置される。また、
燃料噴射弁５の燃料噴射方向および燃料噴射時期は、噴
射燃料がピストン６２頂部に形成された凹部６３を指向
するように決められる。

第５図は高圧燃料ポンプ８全体の側面断面図を示す。こ
の高圧燃料ポンプ８は太き（別けるとポンプ部Ａと、ポ
ンプ部Ａの吐出量を制御する吐出量制御部Ｂとにより構
成される。第６図はポンプ部Ａの断面図を示しており、
第７図は吐出量制御部Ｂの拡大側面断面図を示している
。

第５図および第６図を参照すると、７０は一対のプラン
ジャ、７１は各プランジャ７０によって形成される加圧
室、７２は各プランジャ７０の下端部に取付けられたプ
レート、７３はタペット、７４はプレート７２をタペッ
ト７３に向けて押圧する圧縮ばね、７５ばタペット７３
により回転可能に支承されたローラ、７６は機関によっ
て駆動されるカムシャフト、７７はカムシャフト７６上
に一体形成されたカムを夫々示し、ローラ７５はカム７
７のカム面上を転動する。従ってカムシャフト７６が回
転せしめられるとそれに伴なって各プランジャ７０が上
下動する。

第５図を参照すると、ポンプ部Ａの頂部には燃料供給ロ
ア８が形成され、この燃料供給ロア８は低圧燃料ポンプ
１．１（第２図）の吐出口に接続される。

この燃料供給ロア８は燃料供給通路７９および逆止弁８
０を介して加圧室７１に接続される。従ってプランジャ
７０が下降したときに燃料供給通路７９から加圧室７１
内に燃料が供給される。８１はプランジャ７０周りから
の漏洩燃料を燃料供給通！７９へ返戻するための燃料返
戻通路を示す。一方、第５図および第６図に示されるよ
うに各加圧室７１は対応する逆止弁８２を介して各加圧
室７１に対し共通の加圧燃料通路８３に接続される。こ
の加圧燃料通路８３は逆止弁８４を介して加圧燃料吐出
口８５に接続され、この加圧燃料吐出口８５はリザーバ
タンク７（第２図）に接続される。従ってプランジャ７
０が上昇して加圧室７１内の燃料圧が上昇すると加圧室
７１内の高圧の燃料は逆止弁８２を介して加圧燃料通路
８３内に吐出され、次いでこの燃料は逆止弁８４および
燃料吐出口８５を介してリザーバタンク７　（第２図）
内に送り込まれる。一対のカム７７の位相は１８０度だ
けずれており、従って一方のプランジャ７０が上昇行程
にあって加圧燃料を吐出しているときには他方のプラン
ジャ７０は上陸行程にあって燃料を加圧室７１内に吸入
している。従って加圧燃料通路８３内には一方の加圧室
７１から必ず高圧の燃料が供給されており、従って加圧
燃料通路８３内には各プランジャ７０によって常時高圧
の燃料が供給され続けている。

加圧燃料通路８３からは第５図に示すように燃料溢流通
路９０が分岐され、この燃料溢流通路９０は吐出量制御
部Ｂに接続される。

第７図を参照すると吐出量制御部Ｂはそのハウジング内
に形成された燃料溢流室９１と、燃料溢流通路９０から
燃料溢流室９１に向かう燃料流を制御する溢流１１Ｊｉ
弁９２とを具備する。溢流制御弁９２は燃料溢流室９１
内に配置された弁部９３を有し、この弁部９３によって
弁ボート９４の開閉制御が行なわれる。

また、吐出量制御部Ｂのハウジング内には溢流制御弁９
２を駆動するためのアクチュエータ９５が配置される。

このアクチュエータ９５は吐出量制御部Ｂのハウジング
内に摺動可能に挿入された加圧ピストン９６と、加圧ピ
ストン９６を駆動するためのピエゾ圧電素子９７と、加
圧ピストン９６によって画定された加圧室９８と、加圧
ピストン９６をピエゾ圧電素子９５に向けて押圧する皿
ばね９９七、吐出量制御部Ｂのハウジング内に摺動可能
に挿入された加圧ビン１００とにより構成される。加圧
ビン１００の上端面は溢流制御弁９２の弁部９３に当接
しており、加圧ビン１００の下端面は加圧室９８内に露
呈している。

なお、燃料溢流室９１内には加圧ビンｌＯＯを常時上方
に向けて付勢する皿ばね１０１が配置される。溢流制御
弁９２の上方にはばね室１０２が形成され、このばね室
１０２内には圧縮ばね１０３が挿入される。

溢流制御弁１０２はこの圧縮ばね１０３によって常時下
方に向けて押圧される。燃料溢流室９１は燃料流出孔１
０４を介してばね室１０２内に連通しており、このばね
室１０２は燃料流出孔１０５、逆止弁１０６および燃料
流出口１０７を介して燃料タンク１０　（第２図）に接
続される。この逆止弁１０６は通常燃料流出孔１０５を
閉鎖するチエツクボール１０８と、このチエツクボール
１０８を燃料流出孔１０５に向けて押圧する圧縮ばね１
０９とにより構成される。更に燃料溢流室９１は燃料流
出孔１１０、逆止弁１１１、ピエゾ圧電素子９７の周囲
に形成された燃料流出通路１１２および燃料流出口１１
３を介して燃料タンク１０　（第２図）に接続される。

この逆止弁１１１は通常燃料流出孔１１０を閉鎖するチ
エツクボール１１４と、このチエツクボール１１４を燃
料流出孔１１０に向けて押圧する圧縮ばね１１５とによ
り構成される。また燃料溢流室９１は絞り通路１１６お
よび逆止弁１１７を介して加圧室９８内に接続される。

この逆止弁１１７は通常絞り通路１１６を閉鎖するチエ
ツクボール１１８と、このチエツクボール１１Ｂを絞り
通路１１６に向けて押圧する圧縮ばね１１９とにより構
成される。

ピエゾ圧電素子９７はリード線１２０゛を介して電子制
御ユニット２０（第２図）に接続されており、従ってピ
エゾ圧電素子９７は電子制御ユニ；＝ト２０の出力信号
によって制御される。ビニ・、゛圧電素子９７は多数の
薄板状圧電素子を積層し、た積層構造をなしており、ピ
エゾ圧電素子９７に電荷をチャージするとピエゾ圧電素
子９７は軸方向に伸長し、ピエゾ圧電素子９７にチャー
ジされた電荷をディスチャージするとピエゾ圧電素子９
７は軸方向に収縮する。燃料溢流室９１および加圧室９
８は燃料で満たされており、従ってピエゾ圧電素子９７
に電圧が印加されてピエゾ圧電素子９７が軸方向に伸長
すると加圧室９８内の燃料圧が上昇する。加圧室９８内
の燃料圧が上昇すると加圧ビン１００が上昇せしめられ
、それに伴なって溢流制御弁９２も上昇せしめられる。

その結果、溢流制御弁９２の弁部９３が弁ポート９４を
閉鎖し、その結果燃料溢流通路９０から燃料溢流室９１
内への燃料の溢流が停止せしめられる。従ってこのとき
プランジャ７０の加圧室７１からの加圧燃料通路８３（
第６図）内に吐出された全ての加圧燃料はリザーバタン
ク７（第２図）内に送り込まれる。

一方、ピエゾ圧電素子９７への電圧の印加が停止せしめ
られてピエゾ圧電素子９７が収縮すると加圧ピストン９
６が下降するために加圧室９８の容積が増大する。その
結果、加圧室９８内の燃料圧が低下するために溢流制御
弁９２および加圧ピン１００は圧縮ばね１０３のばね力
により下降し、斯くして溢流制御弁９２の弁体９３が弁
ポート９４を開弁する。このときプランジャ７０の加圧
室７１から加圧燃料通路８３（第６図）内に吐出された
全ての加圧燃料は燃料溢流通路９０および弁ポート９４
を介して燃料溢流室９１内に送り込まれる。従ってこの
ときにはリザーバタンク７　（第２図）内に加圧燃料は
供給されない。

燃料溢流通路９０から燃料溢流室９１内に溢流した燃料
は各燃料流出孔１０４．１０５．１１０および逆止弁１
０５、１１１を介して燃料タンク１０（第２図）に返戻
される。

リザーバタンク７内の燃料圧を目標燃料圧に維持するた
めに、一定クランク角毎に溢流制御弁９２が閉弁せしめ
られてプランジャ７０の加圧室７１から吐出された加圧
燃料がリザーバタンク７内に補給され、次いで再び溢流
制御弁９２が閉弁せしめられるまで溢流側？Ｉ弁９２は
開弁状態に保持される。この場合、一定クランク角の間
で溢流制御弁９２が閉弁しているクランク角の割合が大
きくなればリザーバタンク７内に補給される加圧燃料の
量が増大する。ここで第８図に示されるように一定のク
ランク角θ。の間で溢流制御弁９２が閉弁しているクラ
ンク角θの割合、即ち一定のクランク角θ。の間でピエ
ゾ圧電素子９７が伸長せしめられているクランク角θの
割合をデユーティ比ＤＴ（＝θ／θ。）と称すると、デ
ユーティ比ＤＴが大きくなるほどリザーバタンク７内に
補給される加圧燃料の量が増大することになる。

第９図にはリザーバタンク７内の燃料圧を一定の目標燃
料圧に制御するためのルーチンを示す。

このルーチンは１８０クランク角毎の割込みによって実
行される。

第９図を参照すると、まずステップ１５０においてリザ
ーバタンク７内の平均圧力丁が読込まれる。

この平均圧カーＰ−は、一定時間毎に検出されるリザー
バタンク７内の圧力Ｐ１を複数回検出してその平均をと
ったものである。ステップ１５１ではリザーバタンク７
内の平均圧力■が予め定められた一定の目標燃料圧２．
４以上か否か判定される。■≧Ｐ、の場合ステップ１５
２に進みデユーティ比ＤＴがαだけ滅しられる。これに
よってリザーバタンク７内に補給される加圧燃料の量が
減少することになる。一方、１’＜Ｐ、４の場合、ステ
ップ１５３に進みデユーティ比ＤＴがαだけ増大せしめ
られる。

これによってリザーバタンク７内に補給される加圧燃料
の量が増大することになる。

高圧燃料ポンプ８はこのようにして計算されるデユーテ
ィ比を有するデユーティ信号によって制御される。

このように、リザーバタンク７内の燃料圧が予め定めら
れた一定の目標燃料圧Ｐ、となるように、高圧燃料ポン
プ８の吐出量（リザーバタンク７への燃料供給量）を＠
御しているために、実際の燃料噴射量は高圧燃料ポンプ
８の吐出量と等しくなる。一方、高圧燃料ポンプ８の吐
出量はデユーティ信号によって制御され、従ってデユー
ティ信号のデユーティ比ＤＴは高圧燃料ポンプ８の吐出
量を間接的に示している。従って、デユーティ比ＤＴに
基づいて実際の燃料噴射量を計算することができる。

なお目標燃料圧Ｐ１．ｌは必ずしも一定である必要はな
く、目標燃料圧ＰＭが変化する場合には、実際の燃料噴
射量は高圧燃料ポンプ８の吐出量に圧力補正をして求め
られる。

第１０図には燃料噴射弁５の燃料噴射時間τを計算する
ためのルーチンを示す。このルーチンは一定クランク角
毎の割込みによって実行される。

まずステップ１６０において機関回転数Ｎ、およびアク
セル開度θＡが読込まれる０次いでステラ７”　１６１
において機関回転数Ｎ、およびアクセル開度θＡに基づ
いて基本噴射量Ｑ、が計算される。

Ｎ、、θＡとＱ、との関係はマツプの形で予めＲＯＭ　
２２内に記憶されており、このマツプから基本噴射量Ｑ
１が計算される。ステップ１６２では基本噴射量Ｑ、に
補正係数Ｋｐを乗じて補正噴射量Ｑを計算し、この補正
噴射ＩＱに基づいて燃料噴射弁５の開弁時間τが比例計
算される。

第１１図には補正係数に１を更新するためのメインルー
チンを示す。このルーチンは一定時間毎に実行される。

エンジンキーオン時には、更新フラグＦ１は１にセット
され、計算フラグＦａ２はＯにリセットされ、カウンタ
Ｃ，は予め定められた値にセットされ、累積燃料供給量
Ｑ、および累積噴射量Ｑ、は０にクリアされる。まず、
ステップ１７０において機関冷却水温ＴＷが８０℃以上
か否か判定される。ＴＷ≧８０℃の場合にはステップ１
７１に進み更新フラグＦ１が１にセットされているか否
か判定される。今、更新フラグＦ１は１にセントされて
いるためステップ１７２に進み、計算フラグＦａｔが１
にセットされる。ステップ１７０および１７１のうちい
ずれか一方でも否定判定されると、何も実行せずに本ル
ーチンを終了する。ステップ１７３ではカウンタＣＩＩ
が０になったか否か判定される。

カウンタＣ１がＯであればステップ１７４以下に進んで
補正係数に、が更新され、カウンタＣ１がＯでなければ
本ルーチンを終了する。

第１２図には累積噴射量Ｑ、および累積燃料供給量Ｑ、
を計算するためのルーチンを示す。このルーチンは１８
０クランク角毎の割込みによって実行される。ステップ
１８０では計算フラグＦ、力月にセントされているか否
か判定される。計算フラグＦｓ２がＯにリセットされて
いる場合何も実行せず本ルーチンを終了する。計算フラ
グＦｅｚが１ムこセットされている場合、ステップ１８
１に進みカウンタＣ１がＯか否か判定される。カウンタ
Ｃ１がＯでない場合には、ステップ１８２に進みカウン
タＣ。

がｌだけデクリメントされる。４気筒機関の場合１８０
クランク毎に燃料噴射が実行されるため、１回の燃料噴
射毎にカウンタＣ１がｌずつデクリメントされることに
なる。一方、カウンタＣ１が０の場合には本ルーチンを
終了する。次いで、燃料噴射が実行される毎にステップ
１８３では基本噴射量Ｑ、（第１０図参照）が累積噴射
量ＱＣに累積されていく。ステップ１８４ではデユーテ
ィ比ＤＴと機関回転数Ｎ６に基づくマツブから、１８０
クランク角における高圧燃料ポンプ８の吐出量、すなわ
ちリザーバタンク７への燃料供給！ｑが計算される。マ
ツブが機関回転数に基づくのは、回転数によって高圧燃
料ポンプ８の吐出効率が変化するからである。ステン１
１８５では燃料供給量９が累積燃料供給ＩＱ、に累積さ
れていく。この累積燃料供給ＩＱ工は燃料噴射弁５から
噴射される実際の総噴射量を示している。

再び第１１図を参照すると、ステップ１７３でカウンタ
Ｃ１が０と判定された場合、すなわちＣ１回の燃料噴射
が完了した場合、ステップ１７４に進んで仮補正係数に
７が次式により計算される。

Ｋ　Ｐ−＝　Ｋ　Ｐ・Ｑ　−／　Ｑ　。

ここで、例えば計算された累積噴射量（噴射されるべき
総燃料噴射量）Ｑｃを１００とし、このときの累積燃料
供給量Ｑ０、すなわち実際の総燃料噴射量を９５とする
と、ＫＰ−＝ＫＰ・１００／９５となって仮補正係数に
７は大きくなる。このため、燃料噴射時間τ　（第１Ｏ
図参照）は増大すまために、実際の燃料噴射量は増大し
、ＱｏをＱｃに等しくすることができる。ステップ１７
５では次式に基づいて補正係数に、が更新せしめられる
。

ＫＰ　＋（ＫＰ−ＫＰ）　／　Ｎ この式を変形すると次式のように書ける。

この式かられかるように、Ｋ、にＮ−１の重み付けをし
、Ｋ１に１の重み付けをすることによってに、を更新し
ているのである。次いでステップ１７６では更新フラグ
Ｆ□および計算フラグＦ、□が更新せしめられる。

以上のように本実施例では、高圧燃料ポンプの吐出量を
制御するためのデユーティ比に基づいて実噴射量を求め
ているために、正確な実噴射量を求めることができる。

従って、実噴射量を基本噴射量に精度良く一致せしめる
ことができる。

なお、カウンタＣ１の設定値を１としてもよいが、１以
上の整数とした場合には複数回の燃料噴射の実噴射量を
求めることになり、実噴射量をより高い精度で計算する
ことができる。

〔発明の効果〕

実噴射量を正確に計算することができるために、燃料噴
射量の精度を向上せしめることができる。

すなわち、実噴射量を基本噴射量に精度良（一致せしめ
ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は発明の構成図、第２図は４気筒ガソリン機関の
全体図、第３図は燃料噴射弁の縦断面図、第４図は第２
図に示す機関の縦断面図、第５図は高圧燃料ポンプの縦
断面図、第６図は第５図の■−■線に沿ってみた高圧燃
料ポンプの断面図、第７図は第５図の吐出量制御部の拡
大側面断面図、第８図はピエゾ圧電素子および溢流制御
弁の作動を示すタイムチャート、第９図はデユーティ比
ＤＴを制御するためのフローチャート、第１０図は燃料
噴射時間τを計算するためのフローチャート、第１Ｉ図
は補正係数に、を更新するためのフローチャート、第１
２図は累積噴射量Ｑｃおよび累積燃料供給量Ｑ。を計算
するためのフローチャートである。 ５・・・燃料噴射弁、　　　　７・・・リザーバタンク
、８・・・高圧燃料ポンプ、　２７・−・燃料圧センサ
。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 燃料供給ポンプの燃料吐出口を燃料通路を介して燃料噴
   射弁に連結した内燃機関において、機関回転数および機
   関負荷から基本噴射量を設定する基本噴射量設定手段と
   、前記燃料通路内の燃料圧を検出する燃料圧センサと、
   該燃料圧センサの出力信号に基づいて求められる制御値
   によって前記燃料通路内の燃料圧が予め定められた目標
   圧力となるように前記燃料供給ポンプの吐出量を制御す
   る吐出量制御手段と、前記制御値に基づいて実噴射量を
   計算する実噴射量計算手段と、該実噴射量計算手段の計
   算結果から前記基本噴射量を補正することにより燃料噴
   射弁の噴射量を定める噴射量設定手段とを具備した内燃
   機関の燃料噴射量制御装置。