JPH0419290B2

JPH0419290B2 -

Info

Publication number: JPH0419290B2
Application number: JP58170803A
Authority: JP
Inventors: Shigeki Shimizu; Masayuki Onose; Yoshuki Shirosaka; Hideyoshi Usui; Masahiro Kawaguchi; Kozo Hoshino
Original assignee: Kobe Steel Ltd; Mitsubishi Kasei Corp
Current assignee: Kobe Steel Ltd; Mitsubishi Kasei Corp
Priority date: 1983-09-16
Filing date: 1983-09-16
Publication date: 1992-03-30
Also published as: JPS6063340A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は印刷版用高強度アルミニウム合金冷間
圧延板およびその製造方法に関し、さらに詳しく
は、オフセツト印刷に用いられるPS版の支持体
として、高強度化により取扱い性を向上し薄肉化
が可能であり、電解粗面化における均一性の優れ
た表面が得られる印刷版用高強度アルミニウム合
金冷間圧延板およびその製造方法に関する。従来オフセツト印刷用アルミニウム板として機
械的粗面化法に対してはA1050、A1100、A3003
に相当するものが用いられ、電解粗面化法に対し
ては電解粗面化のし易さの点からA1050相当材が
用いられている。しかしながら、純アルミニウム
板を薄肉化すると取扱いの時の「折れ」「ペコ」、
印刷時の「版の伸び」の問題が発生し易く、さら
に、バーニング処理（通常200〜300℃の温度で３
〜10分間）を行なつた時にこれらの問題が顕著と
なる。また、電解粗面化特性の良好であるA1050
相当材では冷間圧延により強度上昇をしても耐力
（0.2％耐力、以下単に耐力という）はせいぜい15
Kg／mm²程度にしかならないため、特に、大面積の
版の場合には、板厚0.24mm以上の印刷版支持体で
なければ上記の問題が発生し、印刷板としての使
用し難い面があつた。しかし、近年電解粗面化支持体の薄肉化の要望
が高まり、その結果、取扱い性に優れ、かつ、電
解粗面化特性が良好である薄肉アルミニウム板の
開発が望まれていた。このような要求に対応して本発明者は、先ず取
扱い性につき、特にハンドリング時の「折れ」に
注目し、アルミニウム板の板厚と耐力との関係に
ついて究明した。そして、「折れ」の評価に当つては第１図に示
す評価法が最適であり、この評価法は幅15mmのア
ルミニウム板の一端を水平に固定し、固定端より
100mmの先端部に荷重を負荷し、除荷した時の
「折れ」が観察される最低荷重を求めるのである。
この評価法において、「折れ」の生じる最低荷重
（Ｗ〔ｇ〕）と耐力（σ_0.2〔Kg／mm²〕および板厚（ｔ
〔mm〕）の関係を求めると、Ｗ≒0.6×σ^2.3 _0.2×t^1.9 となり、A1050材Ｙの0.24mm厚と同等以上の性能
を有する耐力−板厚領域は第２図の斜線部Ｘとな
る。即ち、A1050材、0.24mm厚を比較とした場
合、板厚が0.22mmであれば耐力16Kg／mm²以上板厚が0.17mmであれば耐力20Kg／mm²以上板厚が0.14mmであれば耐力24Kg／mm²以上であれば同等の耐「折れ」性能が得られることは
明らかである。さらに、本発明者はこの評価結果の如く、薄肉
化を行なつても取扱い性の低下しない強度値を究
明し、さらに、強度向上のための含有元素として
Mn、Feを選択し、かつ、この系において電解粗
面化特性の改善について究明を行なつた。そして、A1050材は素材の製造工程の影響が少
なく、交流印加電解粗面化性が全般的に良好であ
るが、通常のA3003合金は交流印加電解粗面化時
にエツチングムラが発生し易いため、電解粗面化
支持体用として使用が困難であるのに対し、本発
明者は交流電解粗面化に関して鋭意研究を重ねて
適当な素材状態を見出した。即ち、Al−Mn系合金を交流印加電解法で粗面
化を行なう場合に、電気化学的特性からエツチン
グの開始点は〔共晶化合物〕／〔マトリツクス〕
並びに〔析出化合物〕／〔マトリツクス〕の界面
であり、そのため適当な高さ、ピツチの粗面を得
るためには適当な共晶化合物分布および適当な析
出物分布状態に調整することが必要であることを
究明し、本発明に係る印刷版用高強度アルミニウ
ム合金薄板条を完成したのである。本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金
冷間圧延板およびその製造方法は、 (1) Mn 0.3〜2wt％、 Fe 0.05〜0.8wt％を含有し、残部不純物およびAlからなるアルミ
ニウム合金冷間圧延板であつて、板厚が0.05〜
0.3mmであり、この板厚において16Kg／mm²以上の
耐力を有すると共に、2.5μm以上20μm以下の共
晶化合物が500〜50000個／mm²の範囲で存在するこ
とを特徴とする電解粗面化処理される印刷版用高
強度アルミニウム合金冷間圧延板。 (2) Mn 0.3〜2wt％、 Fe 0.05〜0.8wt％を含有し、さらに、 Mg 0.1〜2wt％、 Cu 0.05〜1wt％の１種以上を含有し、残部不純物およびAlからなるアルミ
ニウム合金冷間圧延板であつて、板厚が0.05〜
0.3mmであり、この板厚において16Kg／mm²以上の
耐力を有すると共に、2.5μm以上20μm以下の共
晶化合物が500〜50000個／mm²の範囲で存在するこ
とを特徴とする電解粗面化処理される印刷版用高
強度アルミニウム合金冷間圧延板。 (3) Mn 0.3〜2wt％、 Fe 0.05〜0.8wt％を含有し、さらに必要に応じて、 Mg 0.1〜2wt％、 Cu 0.05〜1wt％の１種以上を含有し、残部不純物およびAlからなるアルミ
ニウム合金を１〜10℃／secの冷却速度で凝固さ
せて鋳塊を得た後、500〜610℃で均質化処理を行
い、次いで、250℃〜400℃で熱間圧延を終了し、
その後、冷間圧延をした後、100℃／min以上の
昇温・降温で300〜600℃の中間焼鈍を行つた後、
0.05〜0.3mmの板厚まで冷間圧延することを特徴
とする電解粗面化処理される印刷版用高強度アル
ミニウム合金冷間圧延板の製造方法。を特徴とするものである。なお、本発明に係る電解粗面化される印刷版用
高強度アルミニウム合金冷間圧延板においては、
0.2耐力（σ_0.2Kg／mm²）と板厚（ｔmm）の関係は σ^2.3 _0.2×t^1.9≧32 とすることが好ましい。本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金
冷間圧延板およびその製造方法について以下詳細
に説明する。先ず、印刷版用高強度アルミニウム合金冷間圧
延板の含有成分および成分割合について説明す
る。 Mnは強度向上、取扱い性の向上のためおよび
電解粗面化面の均一化のために含有させる元素で
あり、含有量が0.3wt％未満ではこれらの効果は
少なく、また、2wt％を越える含有量では強度向
上、取扱い性向上の効果が飽和し、かつ、20μm
以上の粗大なAl−Mn系およびAl−Mn−Fe系の
共晶化合物の形成により電解粗面化面の均一化が
計れなくなる。よつて、Mn含有量は0.3〜2wt％
とする。 FeはMnの晶出を助長し、電解粗面化面の均一
化効化を高めるためおよび強度向上のために含有
させる元素であり、含有量が0.05wt％未満では共
晶化合物の形成数およびサイズが充分でなく、均
一な粗面が得られ難く、また、0.8wt％を越える
含有量ではMn含有と相俟つて粗大な共晶化合物
が形成され電解粗面化面が不均一となり易い。よ
つて、Fe含有量は0.05〜0.8wt％とする。これらMn、Feり必須成分以外に、Mgおよび
Cuのうち１種以上を含有させても良い。 Mgは強度向上、取扱い性向上に有効な元素で
あり、この目的のためには0.1wt％以上を含有さ
せる必要があり、また、含有量が2wt％を越える
とバーニング処理時の耐力低下率が大きくなるた
め2wt％以下とすべきである。特に、耐力低下率
を低くしたい場合には、Mgは1wt％以下とする
のが望ましい。 Cuは〔共晶化合物〕／〔マトリツクス〕の電
位差を高め、電解粗面化によるエツチング効果を
高くするため、また、強度向上のために有効な元
素であり、この目的のためには0.05wt％以上含有
させる必要があり、また、含有量が1wt％を越え
ると電解粗面化時の溶解が過剰となり、好ましく
ない。また、不純物については、通常市販の工業用純
アルミニウムに含有される程度の範囲であれば差
し支えないが、Tiは鋳塊組織の微細化という有
利な点はあるものの、Ti含有にによりAl−Ti粒
子および／またはTi−Ｂ粒子の凝集を生じ易く、
電解粗面化処理により不均一な粗面になり易いの
で、Tiは0.05wt％以下とするのがよく、Siは
0.5wt％を越えると電解粗面化処理により未エツ
チング部が出現し易い傾向を示すので、含有量は
0.5wt％以下とするのがよい。また、Cr、Znはそ
れぞれ0.05wt％以下であれば何ら影響を与えな
い。次に、本発明に係る印刷版用高強度アルミニウ
ム合金冷間圧延板における共晶化合物について説
明する。鋳塊均熱等の熱処理により形成される析出化合
物は、エツチングの開始点（以下有効核という）
となり得るため、400〜500℃の温度で形成される
様な微細なAl−Mn系析出物（0.2μm前後）の数
をできる限り減少させることが必要である。即
ち、400〜500℃の温度域では微細析出物が非常に
多数（組成、板厚により異なるが製品板厚でオー
ダー的に10⁵個／mm²程度以上）形成され、かつ、
これらの析出物はかなりの比率で有効核となるた
め、共晶化合物の存在と相俟つて、かえつて均一
溶解型に近づき充分な粗度の値（0.6〜1.2μRa）
が得られ難く、従つて、この析出物は10000個／
mm²程度以下とすることが望ましい。また、500℃
以上で形成される様な比較的粗大な析出物は数が
少ないためエツチングの有効核となつても粗面形
成に対し微細析出物ほどの悪影響を与えない。ま
た、400℃以下で形成される超微細な析出物は有
効核となり難いため、存在しても粗面形成に対し
て殆んど影響を与えない。また、鋳造時に形成されるAl−Mn系、Al−
Mn−Fe系等の共晶化合物は、通常1μm前後〜
10μm程度であり、析出物に比較して大きいため、
適当な粗面状況（適当な粗度（Ra）および望ま
しいピツトピツチ）とするためには、共晶化合物
のコントロールが必要である。即ち、適当なピツ
トピツチとするためには共晶化合物は500個／mm²
以上必要であり、また、50000固／mm²を越えると
かえつてピツトピツチが細かくなりすぎるため、
500〜50000固／mm²の範囲に調整しなければならな
い。また、共晶化合物サイズが巨大となりすぎ、
20μmを越えるとそれ自体で粗大なピツトとなる
ため、20μm以下に調整しなければならない。共
晶化合物は1μm前後のものであつても電解粗面化
条件によりピツトサイズを充分な大きさにまでコ
ントロールできるためエツチングの核として充分
であり、共晶化合物分布としては20μm以下の大
きさの比較的粗大な化合物が500〜50000個／mm²の
範囲で存在することが必要である。しかし、粗面
状況をより望ましい状態にコントロールするため
には、最長部が2.5μm以上の共晶化合物を1000〜
10000固／mm²の範囲に調整することが好ましい。従つて、粗面の粗度およびピツチは共晶化合物
の分布により調整し、印刷版支持体としての板
厚、即ち、0.05〜0.3mmの板厚において20μm以下
の比較的粗大な共晶化合物が、500〜50000個／mm²
としなければならず、微細析出物が多数存在する
と粗度を低下させるので、これらの形成はできる
限り抑制することにより、エツチングムラのない
適当な交流印加電解粗面を得ることができる。このように、本発明に係る印刷版用高強度アル
ミニウム合金冷間圧延板は、共晶化合物を3μm程
度の微細とすることにより適正なピツトを形成す
るという特開昭58−001592号公報および特開昭58
−001047号公報に記載のものとは、共晶化合物を
比較的粗大とすることおよび粗大析出物も有効核
として使用することが異なつているのである。本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金
冷間圧延板の製造について説明する。即ち、上記に説明した含有成分および成分割合
のアルミニウム合金溶湯を常法に従いフイルター
を通過させ鋳造する。通常アルミニウムおよびア
ルミニウム合金溶湯中には非金属介在物、酸化物
等の異物が存在するためこれも除去しなければ電
解粗面化時に異物に起因するエツチングムラが発
生するので、フイルターを通過させることが望ま
しい。また、鋳造に際しては、共晶化合物の分布
を適正とするために、冷却速度１〜10℃／secで
凝固させるが、１℃／sec未満であると20μmを越
える共晶化合物が多数形成され、電解粗面を不均
一とし、10℃／secを越えると共晶化合物が必要
以上形成され易く、かえつて適当な電解粗面
（Ra、ピツチ）が得られなくなる。次いで、この鋳塊を面削し均熱化加熱をし、熱
間圧延をするが、均質化条件は、500〜610℃で１
〜48Hrとする。本発明に係るアルミニウム合金
は400〜500℃の温度域で0.2μm前後（0.15〜
0.3μm程度）のAl−Mn系析出物が多量に形成さ
れ易く、これらの多量の析出物の存在は充分な粗
度の電解粗面が得られ難くすると共に、中間焼鈍
時の再結晶粒を粗大化し、その結果繰返し曲げ寿
命が低下するため、500℃以上の温度で均熱する。
500℃以上の温度で1Hr以上均熱する。500℃未満
1Hr未満では、上記したように析出量が多くな
り、共晶化合物より表面拡大される電解粗面に悪
影響を与える。また、610℃、48Hrをそれぞれ越
えると効果が飽和してしまい不経済である。熱間圧延に関しては、合金組成および鋳造時の
冷却速度を適正に組合せて適正な共晶化合物分布
とし、かつ、適正な均熱条件にしてあれば、特に
厳密に管理する必要はないが、しかし、共晶化合
物の有効核比率の増加のためにはMnを超微細析
出物として析出させ、Mnの固溶量を減少させる
ことが望ましく、このためには、250〜400℃の温
度範囲で熱間圧延を終了させることが望ましい。
しかしながら、共晶化合物の有効核比率について
は、Cuの含有によつても増加が可能であるため、
上記のように熱間圧延条件については特に厳密な
管理は必要ない。熱間圧延終了後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧
延を行なう。しかし、中間焼鈍においては、取扱
い性向上のためには焼鈍前の冷間圧延量が充分で
あれば徐熱・徐冷方式および急熱・急冷方式の何
れであつても問題はなく、また、電解粗面化特性
については熱間圧延までの条件が適正であれば中
間焼鈍方式の影響は少ない。しかしながら、好ま
しい結晶粒サイズ（平均粒径150μm以下）を得る
ためには急熱・急冷方式において、300〜600℃×
12Hr以下で100℃／min以上の速度で昇温、降温
することが望ましい。そして、300℃未満では再
結晶が完全でなく、600℃を越える温度、12Hrを
越える時間ではそれ以上の効果が期待できず不経
済である。なお、再結晶粒径が150μmを越える場
合は、冷間圧延終了後の合金板表面に筋模様が肉
眼観察され商品価値を失なうと共に、繰返し曲げ
寿命も減少するので150μm以下とする。中間焼鈍後、20％以上の冷間圧延率で最終冷間
圧延を行ない、16Kg／mm²以上に強度調整をし、
0.05〜0.3mm厚のアルミニウム合金板とする。こ
の合金板の調質はH_1X、H_2X、（H_3X）の何れでも
良い。このようにして得られたアルミニウム合金板に
電解粗面化処理を施すのであるが、しかし、アル
ミニウム合金板の表面は油脂、錆、ゴミ等で汚染
されているので、電解粗面化に先立ちアルミニウ
ム合金板を常法に従つて脱脂、洗浄をすることが
望ましく、例えば、トリクレン、シンナー等によ
る溶剤脱脂、ケロシンとトリエタノールアミン等
によるエマルジヨン脱脂、濃度１〜10％の苛性ソ
ーダ溶液に20〜70℃の温度に５秒〜10分間浸漬し
て脱脂のみでは除去できない汚れ、自然酸化皮膜
を除去し、次いで、濃度10〜20％の硝酸または硫
酸水溶液に10〜50℃の温度に５秒〜５分間浸漬
し、アルカリエツチング後の中和およびスマツト
の除去を行なう方法等が挙げられる。この処理後に電解粗面化処理を行なうのである
が、電解エツチングは塩酸または硝酸溶液中で行
なうものであり、塩酸溶液を使用する場合の濃度
は、0.3〜3wt％、好ましくは0.5〜2wt％の範囲が
好適である。また、硝酸溶液を使用する場合の濃
度は、0.5〜5wt％、好ましくは、１〜3wt％が好
適である。そして、この電解液に腐蝕抑制剤また
は安定剤として、塩化アンモニウム、塩化ナトリ
ウム等の塩化物、硝酸アンモニウム、硝酸ナトリ
ウム等の硝酸塩、トリメチルアミン、ジエタノー
ルアミン、エチレンジアミン、ヘキサメチレンジ
アミン等のアミン類やホルムアルデヒド等のアル
デヒド類並びに燐酸、クロム酸、スルホサリチル
酸等を0.05〜3wt％含有させることができる。電解処理条件は、使用する電解液や所望の電解
粗面化の程度により変化するので、一概には決定
することはできないが、一般的には、温度は10〜
40℃、好ましくは20〜30℃で、電流密度（交流）
は20〜200A／ｄm²、好ましくは、50〜150A／ｄ
m²で、時間は、２〜120秒で行なわれる。このような電解液を使用して電解粗面化処理を
行なう際使用する交流電流は、正負の極性を交互
に交換させて得られる波形の矩形波、台形波等の
交流波形電流をも含むが、通常の商業用交流、即
ち、正弦波の単相交流および三相交流で充分であ
る。このように、電解粗面化されたアルミニウム合
金板は引き続き、水洗後、デスマツト処理される
が、その条件は、常法に従つて、室温〜80℃のア
ルカリまたは酸の水溶液に５秒〜５分間浸漬する
ことによりデスマツトする。そして、得られた電解粗面化板に印刷版用支持
体に供するに当り、常法に従つて、陽極酸化処理
を施してもよく、具体的には、硫酸または燐酸等
の濃度10〜50wt％の水溶液で、電流密度１〜
10A／ｄm²電解することにより行なわれる。この
陽極酸化後に、必要に応じて熱水、硅酸塩、重ク
ロム酸塩、酢酸塩、親水性高分子化合物等で封孔
または親水化処理を施してもよい。このようにして得られたアルミニウム合金板に
適用される感光性物質は、特に限定されるもので
はなく、良く知られている種々のものを使用する
ことができ、例えば、親水性ポリマーとジアゾニ
ウム塩からなる組成物、キノンジアジド化合物と
アリカリ可溶成樹脂との組成物、活性光線の照射
により二量化を起す不飽和カルボン酸、例えば、
桂皮酸、フエニレンジアクリル酸をその構成成分
とするポリマー、活性光線の照射により重合反応
を起す化合物とバインダーポリマーとの組成物、
アジド系感光性組成物が挙げられる。これら感光性物質は種々の良く知られている添
加剤と共に適当な溶媒に溶解し、上記得られた本
発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金板に
塗布し、乾燥すれば感光性平版印刷版が製造され
る。この感光性平版印刷版に被複写物を重ねて常
法に従つて露光、現像すれば親水性および保水性
に優れ、かつ、感光性物質からなる画像部とアル
ミニウム合金板との接着性が極めて強固で耐刷力
に優れた印刷版を得ることができる。本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金
冷間圧延板は、エツチング性が優れており、強度
が高く取扱い性に優れ、従つて、従来のA1100、
A1050等の純アルミニウム板では不可能であつた
薄肉化が、印刷性や耐刷性を損なうことなく達成
することができる。本発明に係る印刷版用高強度アルミニウム合金
冷間圧延板およびその製造方法の実施例を説明す
る。実施例１第１表に示す本発明に係る印刷版用高強度アル
ミニウム合金Ａについて、溶湯をフイルター通過
後、面削後の表面に相当する部分の冷却速度が４
℃／secとなる条件で鋳造した。この鋳塊を面削
後、540℃×6Hrの均熱後、熱間圧延により板厚
４mmとし、280℃の温度で終了し、0.75mm厚まで
冷間圧延をし、昇温、降温速度を500℃／minと
し、500℃×0secの中間焼鈍を行ない、さらに、
0.15mm厚まで圧延した。また、比較例Ｂは0.24mm
厚のJIS1050材とした。これらの板の機械的性質および取扱い性を第２
表に示す。なお、本発明に係る印刷版用高強度アルミニウ
ム合金冷間圧延板は、中間焼鈍後の平均再結晶粒
径は40μmであり、また、0.15mm厚における晶出
物は最長部2.5μm以上の大きさのものが平均4400
個／mm²存在していた。第２表において、「折れ」発生荷重は板厚の薄
い方が大きく、大きな荷重まで耐えられることが
できることは明らかであり、かつ、「折れ」の長
さが小さいことから本発明に係るアルミニウム合
金の方がより大きな変形を受けても「折れ」が発
生しないことが明らかであり、従つて、本発明に
係るアルミニウム合金は耐「折れ」性において優
れていることが明らかである。また、繰返し曲げ
寿命についても、本発明に係るアルミニウム合金
は比較例の２倍以上に達しており優位性は明らか
であり、さらに、バーニング時の耐力低下率およ
び耐伸び性についても優れていることがわかる。

【表】

【表】次に、これらのアルミニウム合金板を以下説明
する条件で処理し、電解粗面化性および印刷特性
を調査した。１前処理アルミニウム合金板を5wt％苛性ソーダ水溶液
中で65℃の温度で１分間アルカリエツチングを行
なつた後水洗し、10wt％硝酸水溶液中で25℃の
温度で１分間中和した後水洗した。２電解粗面化 (1) 塩酸系エツチングの場合前処理を施したアルミニウム合金板を塩酸
1.5wt％を含有する電解水溶液中で、浴温25℃の
温度において、交流電流密度80A／ｄm²、処理時
間20秒の条件で電解粗面化を行なつた。 (2) 硝酸系エツチングの場合前処理を施したアルミニウム合金板を硝酸2wt
％の電解液中で、浴温30℃において、交流電流密
度80A／ｄm²、処理時間20秒の条件で電解粗面化
を行なつた。３デスマツト電解粗面化した砂目板を引き続き5wt％苛性ソ
ーダ溶液中で、60℃の温度で10秒間のデスマツト
処理をした後中和水洗した。４陽極酸化 H₂SO₄系の場合；デスマツト、中和水洗した
アルミニウム合金板を、さらに、20wt％硫酸溶
液の中で25℃の温度において、鉛を対極とし、電
流密度6A／ｄm²で30秒陽極酸化を行なう。 H₃PO₄系の場合；デスマツト、中和水洗した
アルミニウム合金板をさらに、42wt％燐酸溶液
中で25℃の温度で鉛を対極とし、電流密度
2.6A／６分間陽極酸化処理した。５後処理陽極酸化処理した後、JIS3号硅酸ソーダの1wt
％水溶液の85℃の温度において１分間浸漬し、水
洗後乾燥を行なつた。６感光層 (1) Ｏ−キノンジアジド系感光層の場合感光液組成を以下に示す。 ●ナフトキノン−１，２−ジアジド−５−スルホ
ニルクロライドとｍ−クレゾール・ホルムアル
デヒドノボラツク樹脂の縮合物（縮合率25％モ
ル） ……4.98g ●ｍ−クレゾール・ホルムアルデヒドノボラツク
樹脂（住友デユレス社製） ……9.02g ●ナフトキノンジアジド−４クロライド
……0.19g ●ビクトリアビユーアブルーBOH（保土谷化学
製） ……0.10g ●エチルセロソルブ ……100g 感光層の乾燥後の塗布量は28mg／ｄm²である。このようにして得られた、感光性平版印刷版
に、解像力チヤート（ウグラー製）と感度測定用
ステツプタブレツトを密着し、メタルハライドラ
ンプを光源として露光した。次に、これをメタ硅
酸ナトリウム4wt％水溶液により、25℃の温度で
45秒間の条件で現像した。 (2) ジアゾニウム塩感光層の場合感光液組成を以下に示す。 ●Ｐ−ジアゾジフエニルアミンとホルムアルデヒ
ドの縮合物のPF₆塩 ……0.42g ●Ｐ−ヒドロキシフエニルメタクリルアミドとア
スリロニトリルとエチルアクリレートとメタク
リル酸の共重合体 ……6.0g ●ビクトリアピユーアブルーBOH（保土谷化学
製）（50％メタノール溶液） ……0.16g ●ジユリマー−AC−10L（ポリアクリル酸、日本
純薬社製） ……0.18g ●メチルセロソルブ ……100g 感光層の乾燥後の塗布量は19mg／ｄm²である。このようにして得られた感光性平版印刷版に、
解像力チヤート（ウグラー製）と感度測定用ステ
ツプタブレツトを密着し、メタルハライドランプ
を光源として露光した。次に、以下に示す現像液
に25℃の温度で１分間浸漬し、その後脱脂綿で表
面を軽くこすり、未露光部を除去した。現像液 ●ベンジルアルコール 30ml ●炭酸ナトリウム 5g ●亜硫酸ナトリウム 5g ●イソプロピルナフタレンスルホン酸ナトリウ
ム 10g ●水１ (3) 二量化を起す不飽和カルボン酸感光層の場合感光液組成を以下に示す。 ●100モル％のｐ−フエニレンジアクリル酸ジエ
チルと100モルの１・４−ジ−β−ヒドロキシ
エトキシシクロヘキサンとの縮合で作られた感
光性ポリエステル ……4.0g ●（２−ベンゾイルメチレン）−１−メチル−β
−ナフトチアゾリン ……0.32g ●安息香酸 ……0.16g ●ハイドロキノン ……0.08g ●モノクロロベンゼン ……100.0ml ●顔料（ヘリオ−ゲンブル−K.C.I.ピグメントブ
ルー） ……0.8g 感光層の塗布量は14mg／ｄm²である。このようにして得られた感光性平版印刷版に、
解像力チヤート（ウグラー製）と感度測定用ステ
ツプタブレツトを密着し、メタルハライドランプ
を光源として露光した。そして、次に示す組成の
現像液でぬぐつて現像した。現像液 ●４−ブチロラクトン ……500.0ml ●トリエタノールアミン ……50.0ml ●グリセロール ……50.0ml ●メチルアビエテート ……5.0ml ●水添ウツドロジン（ハーキユレスパウダー社
のステイベライトレジン） ……0.5g ●湿潤剤（デユポンのゾニルＡ） ……4.5ml 電解粗面化性を第３表に、および印刷特性を第
４表に示す。

【表】

【表】 ※〓前処理
実施例２第１表に示す本発明に係るアルミニウム合金Ａ
を、実施例１と同工程で0.15mm厚に仕上げた本発
明の実施例Ｃおよび均熱条件のみ480℃×16Hrと
し、その他は実施例１と同工程で0.15mmとした比
較例Ｄの性能を比較した。その結果を第５表に示
す。また、前処理として3wt％苛性ソーダ水溶液
中で50℃で10sec間アルカリエツチングを行なつ
た後、20wt％硝酸水溶液中で30sec間中和した後
水洗し、1.5wt％塩酸溶液中で浴温25℃のもとど
交流電流密度80A／ｄm²の条件で、1secで電解粗
面化を中断したときの表面情況を第３図の電子顕
微鏡写真に、また、同条件で20sec電解を行ない、
さらに、デスマツトを行なつたときの粗面特性を
第６表に示す。なお、比較例Ｄの中間焼鈍後の平
均結晶粒径は45μmであつた。第５表から、均熱温度が500℃未満であると機
械的性質が若干低下することがわかる。また、第
３図ａの電子顕微鏡写真から均熱が540℃の温度
では共晶化合物および粗大析出物がエツチングの
有効核となつているのに対し、第３図ｂの電子顕
微鏡写真から480℃均熱の場合には微細析出物も
多数有効核化していることが明らかである。この
ような差のある素材を20sec間エツチングした結
果が第６表に示してあり、この第６表から480℃
均熱では充分に良好な粗面が得られないことが明
らかである。

【表】

【表】実施例３第７表に示す本発明に係るアルミニウム合金
Ｅ、Ｆおよび比較例Ｇを、面削の表面に相当する
部分の冷却速度が２℃／secとなる条件で鋳造し
た。この鋳塊を面削後590℃×4Hr均熱後、４mm
厚に熱間圧延し、250℃の温度で終了した。これ
らの熱間圧延板を夫々次のように処理した。Ｅ…１mm厚まで冷間圧延し、昇降温速度を500
℃／minとして、500℃×0secの中間焼鈍を
行ない、さらに冷間圧延して0.2mm厚に仕上
げた。（中間焼鈍時平均再結晶粒径40μm）Ｆ…0.75mm厚まで冷間圧延し、昇降温速度500
℃／minで、500℃×0secの中間焼鈍を行な
い、さらに、冷間圧延して0.15mm厚に仕上げ
た。（中間焼鈍時平均再結晶粒径20μm）Ｇ…１mm厚まで冷間圧延し、徐熱・徐冷方式で
350℃×2Hrの中間焼鈍を行ない、さらに、
冷間圧延により0.2mm厚に仕上げた。（中間焼
鈍時平均再結晶粒径40μm）これらの機械的性質を第８表は示す。この第８
表から、0.20mm以下の薄肉化時に本発明に係るア
ルミニウム合金Ｅ、Ｆは比較例Ｇに比べて取扱い
性は全べて優れていることが明らかである。また、本発明に係るアルミニウム合金および比
較例のＥ、ＦおよびＧについて実施例１と同一条
件で、前処理、硝酸系電解粗面化、デスマツトを
行ない粗面状況を比較した結果を第９表に示す。本発明に係るアルミニウム合金は充分な粗面性
能を有していることがわかる。なお、第１表、第７表に示す本発明合金Ｅは、
特許請求の範囲第１項記載の発明に該当する合金
組成であり、Mn、Fe以外は不純物である。ま
た、本発明合金Ａは、特許請求の範囲第２項記載
の発明に該当する合金組成であり、Cu、Mgのう
ちCuを含有させた例を示すものであり、Mn、
Fe、Cu以外は不純物である。さらに、本発明合
金Ｆは、特許請求の範囲第２項記載の発明に該当
する合金組成であり、Cu、Mgの両方を含有させ
た例を示すものであり、Mn、Fe、Cu、Mg以外
は不純物である。

【表】

【表】以上説明したように、本発明に係る印刷版用高
強度アルミニウム合金冷間圧延板およびその製造
方法は上記の構成を有しているから、エツチング
性に優れ、強度が高く、取扱い性にも優れ、薄肉
にしても印刷性および耐刷性を損なうことなく、
さらに、印刷版としての使用時のバーニング処理
時の耐力低下率を従来の材料に比して低く抑える
ことができるという格別の効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は耐「折れ」性評価法の説明図、第２図
は板厚と耐力との関係から「折れ」の発生しない
領域を示す図、第３図はエツチング時の表面組織
状況を示す電子顕微鏡写真、第４図は繰り返し曲
げ寿命の試験法の説明図である。

Claims

【特許請求の範囲】１ Mn 0.3〜2wt％、 Fe 0.05〜0.8wt％を含有し、残部不純物およびAlからなるアルミ
ニウム合金冷間圧延板であつて、板厚が0.05〜
0.3mmであり、この板厚において16Kg／mm²以上の
耐力を有すると共に、2.5μm以上20μm以下の共
晶化合物が500〜50000個／mm²の範囲で存在するこ
とを特徴とする電解粗面化処理される印刷版用高
強度アルミニウム合金冷間圧延板。２ Mn 0.3〜2wt％、 Fe 0.05〜0.8wt％を含有し、さらに、 Mg 0.1〜2wt％、 Cu 0.05〜1wt％の１種以上を含有し、残部不純物およびAlからなるアルミ
ニウム合金冷間圧延板であつて、板厚が0.05〜
0.3mmであり、この板厚において16Kg／mm²以上の
耐力を有すると共に、2.5μm以上20μm以下の共
晶化合物が500〜50000個／mm²の範囲で存在するこ
とを特徴とする電解粗面化処理される印刷版用高
強度アルミニウム合金冷間圧延板。３ Mn 0.3〜2wt％、 Fe 0.05〜0.8wt％を含有し、さらに必要に応じて、 Mg 0.1〜2wt％、 Cu 0.05〜1wt％の１種以上を含有し、残部不純物およびAlからなるアルミ
ニウム合金を１〜10℃／secの冷却速度で凝固さ
せて鋳塊を得た後、500〜610℃で均質化処理を行
い、次いで、250〜400℃で熱間圧延を終了し、そ
の後、冷間圧延をした後、100℃／min以上の昇
温・降温で300〜600℃の中間焼鈍を行つた後、
0.05〜0.3mmの板厚まで冷間圧延することを特徴
とする電解粗面化処理される印刷版用高強度アル
ミニウム合金冷間圧延板の製造方法。