JPH04175252A - アクリル系合成繊維及びその製造方法 - Google Patents
アクリル系合成繊維及びその製造方法Info
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- JPH04175252A JPH04175252A JP30145690A JP30145690A JPH04175252A JP H04175252 A JPH04175252 A JP H04175252A JP 30145690 A JP30145690 A JP 30145690A JP 30145690 A JP30145690 A JP 30145690A JP H04175252 A JPH04175252 A JP H04175252A
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はセメント補強材に関するもので、さらに詳しく
はプレミックス、抄造などの建材用途に使用できる優れ
た界面接着性、繊維分散性、セメント補強効果を有する
アクリル系合成繊維およびその製造方法に関するもので
ある。
はプレミックス、抄造などの建材用途に使用できる優れ
た界面接着性、繊維分散性、セメント補強効果を有する
アクリル系合成繊維およびその製造方法に関するもので
ある。
(従来の技術)
ポルトランドセメントに代表される水硬性物質の硬化物
は、圧縮強度、耐久性、不燃性などの優れた性質を示す
、これら安価な水硬性物質は、建築、土木分野で大量に
使用されている。
は、圧縮強度、耐久性、不燃性などの優れた性質を示す
、これら安価な水硬性物質は、建築、土木分野で大量に
使用されている。
しかしながら、脆性物質であるために耐屈曲性が著しく
低下し、引張1曲げなどの応力が加わると容易に破損し
たり、クランクが入り、また耐衝撃性が弱いなどの欠点
を有している。かかる欠点を補うために鉄筋、鉄骨との
併用が採られ、クランク防止の目的で繊維を添加する方
法が併用されている。
低下し、引張1曲げなどの応力が加わると容易に破損し
たり、クランクが入り、また耐衝撃性が弱いなどの欠点
を有している。かかる欠点を補うために鉄筋、鉄骨との
併用が採られ、クランク防止の目的で繊維を添加する方
法が併用されている。
従来、セメント系複合体の補強繊維として石綿は優れた
多くの性質を有し、石綿セメント板などとして広く消費
されていた。近年、発ガン性などの問題があるために代
替品が求められており、無機繊維、有機繊維での代替品
の研究が盛んに行われている。
多くの性質を有し、石綿セメント板などとして広く消費
されていた。近年、発ガン性などの問題があるために代
替品が求められており、無機繊維、有機繊維での代替品
の研究が盛んに行われている。
例えば、ガラス繊維が挙げられるが、耐ブルカリ性の劣
るガラス繊維はセメント中で浸食され、強度低下により
長期耐久性に欠ける。そのため、耐アルカリ性ガラスが
開発されている。しかしながら、これも長期耐久性に問
題を残しており、セメント補強繊維として不十分である
。さらにガラス繊維は皮膚にや1さり、取扱者に不快感
を与え、取扱上でも好ましくない。
るガラス繊維はセメント中で浸食され、強度低下により
長期耐久性に欠ける。そのため、耐アルカリ性ガラスが
開発されている。しかしながら、これも長期耐久性に問
題を残しており、セメント補強繊維として不十分である
。さらにガラス繊維は皮膚にや1さり、取扱者に不快感
を与え、取扱上でも好ましくない。
また、高強度、高弾性で耐薬品性に優れた各種合成繊維
、炭素繊維などが代替品として使用されている。これら
の繊維は、耐久性にも優れ、セメント・コンクリート補
強繊維として有望視されている。但し炭素繊維は高価で
あり、この用途には不適である。中でもビニロン(ポリ
ビニルアルコール繊1mり、ポリアクリロニトリル繊維
が適正であるが、ビニロンは120℃以上の温熱で強度
低下が著しい欠点がある。そのため、硬化促進1強度向
上のために行われるオートクレーブ養生では使用されて
いない。耐熱性に優れたポリアクリロニトリル繊維は温
熱160℃付近まで比較的安定であり、前出の点ではビ
ニロンより優れている。
、炭素繊維などが代替品として使用されている。これら
の繊維は、耐久性にも優れ、セメント・コンクリート補
強繊維として有望視されている。但し炭素繊維は高価で
あり、この用途には不適である。中でもビニロン(ポリ
ビニルアルコール繊1mり、ポリアクリロニトリル繊維
が適正であるが、ビニロンは120℃以上の温熱で強度
低下が著しい欠点がある。そのため、硬化促進1強度向
上のために行われるオートクレーブ養生では使用されて
いない。耐熱性に優れたポリアクリロニトリル繊維は温
熱160℃付近まで比較的安定であり、前出の点ではビ
ニロンより優れている。
しかしながら、合成繊維、炭素繊維は柔軟性があるがゆ
えに、繊維切断時またはセメント混練時にファイバーボ
ール(フロック)が形成しやすい。
えに、繊維切断時またはセメント混練時にファイバーボ
ール(フロック)が形成しやすい。
−度生成したファイバーボールは、容易に解繊すること
ができず、フロックのまま存在し、強いては補強効果が
低下する要因となる。
ができず、フロックのまま存在し、強いては補強効果が
低下する要因となる。
この問題を解決するため種々の手段が8xされている。
例えば、特開昭6(1−96554号公報では繊維補強
材に予め界面活性剤を固形分比で10〜200重量%付
着処理し、これとセメント−水系スラリーとを混合する
ことを特徴とするセメント系複合体の製造方法が開示さ
れている。該公報の界面活性剤はAE剤あるいは減水側
であり、その目的はセメント−水系スラリー中の水分量
を減らし、セメント系複合体の強度を向上させることに
ある。しかしながら、予め繊維補強材に多量の界面活性
剤を付着させるとセメントマトリックスとの界面接着性
が低下し、繊維補強材がすり抜け、強いては補強効果が
低下する欠点があった。
材に予め界面活性剤を固形分比で10〜200重量%付
着処理し、これとセメント−水系スラリーとを混合する
ことを特徴とするセメント系複合体の製造方法が開示さ
れている。該公報の界面活性剤はAE剤あるいは減水側
であり、その目的はセメント−水系スラリー中の水分量
を減らし、セメント系複合体の強度を向上させることに
ある。しかしながら、予め繊維補強材に多量の界面活性
剤を付着させるとセメントマトリックスとの界面接着性
が低下し、繊維補強材がすり抜け、強いては補強効果が
低下する欠点があった。
また、特開昭59−128261号公報ではアクリル系
合成繊維に塩化ビニル/エチレン/酢酸ビニル三元共重
合体のエマルシヨンを付着せしめたセメント補強用繊維
材が開示されている。また、同しくして特開昭60−2
15559号公報にもエチレン−酢酸ビニル−塩化ビニ
ル共重合体の疎水性高分子集束剤を繊維に付与したセメ
ントモルタル又はコンクリート補強繊維が開示されてい
る。
合成繊維に塩化ビニル/エチレン/酢酸ビニル三元共重
合体のエマルシヨンを付着せしめたセメント補強用繊維
材が開示されている。また、同しくして特開昭60−2
15559号公報にもエチレン−酢酸ビニル−塩化ビニ
ル共重合体の疎水性高分子集束剤を繊維に付与したセメ
ントモルタル又はコンクリート補強繊維が開示されてい
る。
しかしながら、これらの集束材は疎水性でありセメント
マトリックスに対する繊維分散性は好ましいものの、繊
維界面の接着性について充分でない。
マトリックスに対する繊維分散性は好ましいものの、繊
維界面の接着性について充分でない。
また、集束性効果は優れているため、繊維間の結束力お
よび接着力が強く、セメントマトリックス中でも、繊維
束の形で存在する。このため、単繊維1本1本の状態で
分散しているセメント硬化物よりもセメント強度が劣る
欠点があった。
よび接着力が強く、セメントマトリックス中でも、繊維
束の形で存在する。このため、単繊維1本1本の状態で
分散しているセメント硬化物よりもセメント強度が劣る
欠点があった。
また、特開昭58−124608号公報には繊維強化さ
れた水硬性物質からなる成形物の製造法が開示されてい
る。該公報で使用されている集束剤は水の存在下で集束
効果が減少する糊剤であり、本発明の親水性油剤とは明
らかに異なる。さらに該公報で限定されている集束剤の
付着量では、実質的に機械的撹拌で単繊維1本1本に分
離することはできず、補強効果の点で好ましくない。
れた水硬性物質からなる成形物の製造法が開示されてい
る。該公報で使用されている集束剤は水の存在下で集束
効果が減少する糊剤であり、本発明の親水性油剤とは明
らかに異なる。さらに該公報で限定されている集束剤の
付着量では、実質的に機械的撹拌で単繊維1本1本に分
離することはできず、補強効果の点で好ましくない。
また、従来からセメントスレート板1石膏ボードなどの
乾式建材用途と軽量モルタルなどの湿式建材用途に使用
される補強繊維のレサイプが異なり、両用途に使用でき
るマルチタイプの補強繊維は提供されていない。
乾式建材用途と軽量モルタルなどの湿式建材用途に使用
される補強繊維のレサイプが異なり、両用途に使用でき
るマルチタイプの補強繊維は提供されていない。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明は上記欠点を改良するため、セメント。
コンクリートなどとの混線の際、マトリックスに対し優
れた界面接着性、繊維分散性を示し、かつ1本1本の単
繊維に分離し、更にはスレートなどの乾式建材用途、軽
量モルタルなどの湿式建材用途の両用途に使用可能で安
価なアクリル系合成繊維およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
れた界面接着性、繊維分散性を示し、かつ1本1本の単
繊維に分離し、更にはスレートなどの乾式建材用途、軽
量モルタルなどの湿式建材用途の両用途に使用可能で安
価なアクリル系合成繊維およびその製造方法を提供する
ことを目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明は、かかる目的を達成するために次のような構成
をとるものである。すなわち、耐薬品性に優れた親水性
油剤をアクリル系合成繊維に対して1.0〜6.0重量
%付着させ、切断して得られたチョップド・ファイバー
の繊維束へん平率が5.0以上でセメントマトリックス
との界面接着性、繊維分散性に優れたアクリル系合成繊
維および製造方法である。
をとるものである。すなわち、耐薬品性に優れた親水性
油剤をアクリル系合成繊維に対して1.0〜6.0重量
%付着させ、切断して得られたチョップド・ファイバー
の繊維束へん平率が5.0以上でセメントマトリックス
との界面接着性、繊維分散性に優れたアクリル系合成繊
維および製造方法である。
以下、本発明の構成要件を詳述する。
本発明に使用される油剤は、耐薬品性に優れ、親水性の
ものであればよく、イオン型、非イオン型いずれでもよ
く特に限定しない。但し、150℃まで比較的安定な油
剤が好ましい。例えば、ホスフェート、POE・アルキ
ルエーテル、PEG・アルキルエーテル、アルキルアル
キレート、鉱物油など挙げられ、それらで構成される油
剤が好ましい。但し、付着量に関しては本発明のアクリ
ル系合成繊維に対して1.0〜6.0重量%が必要であ
る。好ましくは2.0〜5.0重量%で、この付着量が
1.0重量%未満であると、セメントなどとの混練時に
ファイバーポールが発生し、得られたセメント硬化物の
補強効果が劣る。6.0重量%を越えると付着量が多く
セメントマトリックスとの界面接着性が低下し、セメン
ト補強効果が劣る。
ものであればよく、イオン型、非イオン型いずれでもよ
く特に限定しない。但し、150℃まで比較的安定な油
剤が好ましい。例えば、ホスフェート、POE・アルキ
ルエーテル、PEG・アルキルエーテル、アルキルアル
キレート、鉱物油など挙げられ、それらで構成される油
剤が好ましい。但し、付着量に関しては本発明のアクリ
ル系合成繊維に対して1.0〜6.0重量%が必要であ
る。好ましくは2.0〜5.0重量%で、この付着量が
1.0重量%未満であると、セメントなどとの混練時に
ファイバーポールが発生し、得られたセメント硬化物の
補強効果が劣る。6.0重量%を越えると付着量が多く
セメントマトリックスとの界面接着性が低下し、セメン
ト補強効果が劣る。
本発明で得られたチョップド・ファイバーの繊維束へん
平率は5.0以上である。好ましくは、7.5以上であ
る。繊維束へん平率が5.0未満であると、セメントな
どとの混練後において繊維束のままで存在し、セメント
硬化後の補強効果が少し劣る。本発明の繊維束へん平率
とは、繊維束の最大幅がO,l m m以上である繊維
束を対象として(単繊維のカプト長)/(繊維束の最長
幅)で表されるものである。
平率は5.0以上である。好ましくは、7.5以上であ
る。繊維束へん平率が5.0未満であると、セメントな
どとの混練後において繊維束のままで存在し、セメント
硬化後の補強効果が少し劣る。本発明の繊維束へん平率
とは、繊維束の最大幅がO,l m m以上である繊維
束を対象として(単繊維のカプト長)/(繊維束の最長
幅)で表されるものである。
本発明のアクリル系合成繊維が下記式(1)で表される
重合単位および下記式(2)(CH,−CH? 」 Co CH3 NHCCHz SO:+M CH,・・・(2) ここでMは水素原子または一当量のカチオンである、 で表される重合単位から実質的になり、上記重合単位(
1)と重合単位(2)の合計に対し上記重合単位(2)
が0.4〜1.5モル%を占めるものである。
重合単位および下記式(2)(CH,−CH? 」 Co CH3 NHCCHz SO:+M CH,・・・(2) ここでMは水素原子または一当量のカチオンである、 で表される重合単位から実質的になり、上記重合単位(
1)と重合単位(2)の合計に対し上記重合単位(2)
が0.4〜1.5モル%を占めるものである。
重合単位(2)は、同し基準に対し、好ましくは0.6
〜1.2モル%を占める。重合単位(2)の割合が0.
4モル%未満では重合工程でのゲル化が起こり易く、重
合安定性に欠ける。また、1.5モル%を越えると、得
られた繊維の特徴である耐勢安定性、耐薬品性が劣り、
セメント・コンクリート補強用繊維として好ましくない
。
〜1.2モル%を占める。重合単位(2)の割合が0.
4モル%未満では重合工程でのゲル化が起こり易く、重
合安定性に欠ける。また、1.5モル%を越えると、得
られた繊維の特徴である耐勢安定性、耐薬品性が劣り、
セメント・コンクリート補強用繊維として好ましくない
。
本発明のアクリル系合成繊維の引張強度は4g/d以上
である。引張強度が4 g/d未満であるとセメント・
コンクリート補強効果が不十分である。
である。引張強度が4 g/d未満であるとセメント・
コンクリート補強効果が不十分である。
また、本発明のアクリル系合成繊維は昇温下で測定した
温度と伸び率との関係において、260℃における伸び
率が15%以下である。好ましくは、同伸び率が10%
以下である。伸び率が15%以上であると、セメント製
品のオートクレーブ養生時の耐熱性に劣り、強いては得
られたセメント硬化体の補強効果が不十分となり、セメ
ント・コンクリート補強用繊維として好ましくない。
温度と伸び率との関係において、260℃における伸び
率が15%以下である。好ましくは、同伸び率が10%
以下である。伸び率が15%以上であると、セメント製
品のオートクレーブ養生時の耐熱性に劣り、強いては得
られたセメント硬化体の補強効果が不十分となり、セメ
ント・コンクリート補強用繊維として好ましくない。
さらに本発明のアクリル系合成繊維は、好ましくは70
0kgf/mm”以上のヤング率、さらに好ましくは、
1500kgf/mm”以上のヤング率を備えることが
できる。
0kgf/mm”以上のヤング率、さらに好ましくは、
1500kgf/mm”以上のヤング率を備えることが
できる。
本発明のアクリル系合成繊維の製造方法を以下に説明す
る。
る。
本発明製造法の最大の特徴は、特定のアクリルニトリル
系重合体を用い、紡糸・延伸後に特定性能を有する親水
性油剤を特定量付着させることにある。
系重合体を用い、紡糸・延伸後に特定性能を有する親水
性油剤を特定量付着させることにある。
重合単位(1)と重合単位(2)の合計に対し重合単位
(2)が0.4〜1.5モル%を占めるアクリロニトリ
ル系共重合体の紡糸原液を紡糸口金のオリフィス力ぐら
押し出して紡糸原液の細流を生成する。
(2)が0.4〜1.5モル%を占めるアクリロニトリ
ル系共重合体の紡糸原液を紡糸口金のオリフィス力ぐら
押し出して紡糸原液の細流を生成する。
該細流を凝固させつつ5−10倍に一次延伸して延伸糸
を生成する。該延伸糸はさらに水洗、2次延伸工程を経
て本発明の耐薬品性に優れた親水性油剤を1.0〜6.
0重量%付着させ、乾燥し、繊維束へん平率が5.0以
上に切断する切断工程を経て、セメントマトリックスと
の界面接着性、繊維分散性に優れたアクリル系合成繊維
を得ることを特徴とする。
を生成する。該延伸糸はさらに水洗、2次延伸工程を経
て本発明の耐薬品性に優れた親水性油剤を1.0〜6.
0重量%付着させ、乾燥し、繊維束へん平率が5.0以
上に切断する切断工程を経て、セメントマトリックスと
の界面接着性、繊維分散性に優れたアクリル系合成繊維
を得ることを特徴とする。
本発明において用いられるアクリルニトリル系重合体は
、アクリルニトリルと2−アクリルアミド−2−メチル
プロパンスルホン酸(AMPS)またはその塩と共重合
させることによって、製造することができる。
、アクリルニトリルと2−アクリルアミド−2−メチル
プロパンスルホン酸(AMPS)またはその塩と共重合
させることによって、製造することができる。
AMP Sの塩としては例えばナトリウム塩(以下SA
MPSと略記)、カリウム塩、1/2カルシウム塩ある
いはアンモニウムなどを挙げることができる。
MPSと略記)、カリウム塩、1/2カルシウム塩ある
いはアンモニウムなどを挙げることができる。
アクリルニトリル系重合体の重合方法は、水系重合、乳
化重合、溶液重合など公知のいずれの方法でもよい。
化重合、溶液重合など公知のいずれの方法でもよい。
本発明製造法で用いられる紡糸原液は、かくして得られ
るアクリルニトリル系重合体を溶媒に溶解して準備しう
ろことは当然であるが、重合の結果として得られる重合
体を含む重合体溶液であることもできる。後者の場合に
は、重合溶液から未反応のモノマーを回収するのみで、
湿式紡糸の紡糸原液としうる重合反応系を採用するのが
望ましい。
るアクリルニトリル系重合体を溶媒に溶解して準備しう
ろことは当然であるが、重合の結果として得られる重合
体を含む重合体溶液であることもできる。後者の場合に
は、重合溶液から未反応のモノマーを回収するのみで、
湿式紡糸の紡糸原液としうる重合反応系を採用するのが
望ましい。
本発明製造法における紡糸方法は湿式紡糸、乾・湿式紡
糸、乾式紡糸、半溶融紡糸など公知のいずれの方法でも
よい。とりわけ湿式紡糸、乾式紡糸あるいは乾・湿式紡
糸が好ましい。これらの紡糸方法はそれ自体公知であり
、例えば湿式紡糸については特公昭57−167410
号公報、特開昭57−167411号公報、特開昭57
−210011号公報、特開昭57− ”112410
号公報あるいは特開昭58−132107号公報に開示
された方法が採用される。それらの詳細は後述する実施
例に記載する。また乾式法については例えば特公昭49
−1665号公報あるいは特開昭59−21711号公
報に記載された方法並びに乾・湿式法については特開昭
51−92316号公報に記載された方法が採用される
。
糸、乾式紡糸、半溶融紡糸など公知のいずれの方法でも
よい。とりわけ湿式紡糸、乾式紡糸あるいは乾・湿式紡
糸が好ましい。これらの紡糸方法はそれ自体公知であり
、例えば湿式紡糸については特公昭57−167410
号公報、特開昭57−167411号公報、特開昭57
−210011号公報、特開昭57− ”112410
号公報あるいは特開昭58−132107号公報に開示
された方法が採用される。それらの詳細は後述する実施
例に記載する。また乾式法については例えば特公昭49
−1665号公報あるいは特開昭59−21711号公
報に記載された方法並びに乾・湿式法については特開昭
51−92316号公報に記載された方法が採用される
。
いずれの紡糸方法を採用しても、紡糸原液は紡糸口金か
ら押し出され紡糸原液の細流を形成する。
ら押し出され紡糸原液の細流を形成する。
湿式紡糸においては細流は凝固液中に押し出され、乾式
紡糸では細流は高温気体雰囲気中に押し出され、そして
乾・湿式紡糸では細流は気体雰囲気に押し出された後、
凝固液中に導かれる。
紡糸では細流は高温気体雰囲気中に押し出され、そして
乾・湿式紡糸では細流は気体雰囲気に押し出された後、
凝固液中に導かれる。
本発明によれば、細流は上記のごとく凝固を受けつつ5
〜10倍に一次延伸される。−次延伸は一段でまたは多
段で行うことができる。多段延伸における各段の延伸倍
率は一次延伸の全倍率が5〜10倍となる範囲で適宜選
定される。−次延伸倍率が5未満であると繊維引張強度
が不足し、10倍を越えると単糸切れを発生し易くなり
またフィブリル化しやすくなる。
〜10倍に一次延伸される。−次延伸は一段でまたは多
段で行うことができる。多段延伸における各段の延伸倍
率は一次延伸の全倍率が5〜10倍となる範囲で適宜選
定される。−次延伸倍率が5未満であると繊維引張強度
が不足し、10倍を越えると単糸切れを発生し易くなり
またフィブリル化しやすくなる。
得られた一次延伸糸は、次いで必要により、洗浄工程(
湿式および乾・湿式紡糸の場合)を経て、オイリング、
固化工程に導かれる。
湿式および乾・湿式紡糸の場合)を経て、オイリング、
固化工程に導かれる。
さらにこの固化糸を加熱して2次延伸で、全延伸倍率1
0〜25倍に延伸される。2次延伸は一段でまたは多段
で行うことができる。多段延伸における各段の延伸倍率
は全延伸倍率が10〜25倍となる範囲で適宜選定され
る。好ましい全延伸倍率は10〜20倍である。全延伸
倍率が10未満であると繊維引張強度が不足し、25倍
を越えると単糸切れを発生し易くなり、またフィブリル
化しやすくなる。
0〜25倍に延伸される。2次延伸は一段でまたは多段
で行うことができる。多段延伸における各段の延伸倍率
は全延伸倍率が10〜25倍となる範囲で適宜選定され
る。好ましい全延伸倍率は10〜20倍である。全延伸
倍率が10未満であると繊維引張強度が不足し、25倍
を越えると単糸切れを発生し易くなり、またフィブリル
化しやすくなる。
得られた2次延伸糸はさらに乾熱ロールなどで熱固定さ
れた後、耐アルカリ性に優れた親木性油側を1.0〜6
.0重置%付着する。さらに乾燥、切断工程を経た後、
得られたチョップド・ファイバーの繊維束へん平率が5
.0以上となす。
れた後、耐アルカリ性に優れた親木性油側を1.0〜6
.0重置%付着する。さらに乾燥、切断工程を経た後、
得られたチョップド・ファイバーの繊維束へん平率が5
.0以上となす。
(実施例)
本発明及び実施例における種々の物性値の分析法−測定
法あるいは定義は下記の通りである。
法あるいは定義は下記の通りである。
〈油剤付着量〉
JIS L 1015に基づき、抽出溶剤にエチル
アルコール/ベンゼン−1フ2比率の混合溶液を使用し
て測定した。
アルコール/ベンゼン−1フ2比率の混合溶液を使用し
て測定した。
〈重合体組成〉
重合単位式(2)の重合体に占める割合β[重量%]は
以下の測定、計算により求めた。まず、アクリルニトリ
ル系重合体A[gJ(約1g)を測り、ジメチルホルム
アミド(JTS特級)に溶解した。次に強酸型カチオン
交換樹脂(50〜100メツシユ、3[g]l と、1
時間混合撹拌した後ガラスフィルターを用い上記樹脂を
濾別した。さらに上記濾液を電位差滴定装置(手招産業
COM−101型)で115ONのNaOHを用いて滴
定した。また同一条件で空試験を行って補正をした。
以下の測定、計算により求めた。まず、アクリルニトリ
ル系重合体A[gJ(約1g)を測り、ジメチルホルム
アミド(JTS特級)に溶解した。次に強酸型カチオン
交換樹脂(50〜100メツシユ、3[g]l と、1
時間混合撹拌した後ガラスフィルターを用い上記樹脂を
濾別した。さらに上記濾液を電位差滴定装置(手招産業
COM−101型)で115ONのNaOHを用いて滴
定した。また同一条件で空試験を行って補正をした。
β[重量%]= ((1150)xf lx (B−C
)x[)xlQ弓/Alx1OO 但し、A:重合体量[g] B:115ON NaOH試料滴定量[m1]C:1
15ON NaOH空試料滴定量〔m1]D二重合単
位式(2)の分子量 f 1 :115ON Na OHツカ価重合単位式
(1)の重合単位に占める割合α[重量%]はα=10
0−βとなり、これらを用いて重合体組成[モル比率]
を次式にて計算した。
)x[)xlQ弓/Alx1OO 但し、A:重合体量[g] B:115ON NaOH試料滴定量[m1]C:1
15ON NaOH空試料滴定量〔m1]D二重合単
位式(2)の分子量 f 1 :115ON Na OHツカ価重合単位式
(1)の重合単位に占める割合α[重量%]はα=10
0−βとなり、これらを用いて重合体組成[モル比率]
を次式にて計算した。
7m o l / β m o / =
(K α/ 5 3. 0 6 ) y’(
K β /D) 但し、αmolおよびα:重合体に占める重合単位式(
1)の割合1モル %コおよび「重量%コ βmOlおよびβ;重合体に占める重合単位式(2)の
割合二モル %コおよび5重量%〕 D;重合単位式(2)の分子量 に:1/((α153.06>−(β/D))く昇温下
で測定した温度と伸びの関係〉トータル約30dの繊維
で長さ80mmのループ(2つ折りで40mm)を作り
、これを上下大気解放された加熱筒の下に荷重25mg
/d (約1500mg)を掛けた。次に30℃付近よ
り平均40℃/分で昇温し、荷重位置をカメラで追跡し
温度とともに記録した。伸び率3%では(荷重の変位[
mmコ/40 [mm] )XI 00により計算した
。
(K α/ 5 3. 0 6 ) y’(
K β /D) 但し、αmolおよびα:重合体に占める重合単位式(
1)の割合1モル %コおよび「重量%コ βmOlおよびβ;重合体に占める重合単位式(2)の
割合二モル %コおよび5重量%〕 D;重合単位式(2)の分子量 に:1/((α153.06>−(β/D))く昇温下
で測定した温度と伸びの関係〉トータル約30dの繊維
で長さ80mmのループ(2つ折りで40mm)を作り
、これを上下大気解放された加熱筒の下に荷重25mg
/d (約1500mg)を掛けた。次に30℃付近よ
り平均40℃/分で昇温し、荷重位置をカメラで追跡し
温度とともに記録した。伸び率3%では(荷重の変位[
mmコ/40 [mm] )XI 00により計算した
。
〈引張強度、ヤング率〉
JIS L 1015に基づき定速伸張形試験機(
■オリエンチックUTM−U型)を用いて測定した。
■オリエンチックUTM−U型)を用いて測定した。
〈水中分散性〉
5mmに切断したチョップド・ファイバーを浴比(重量
比)I:500で水中に投入し、11000rpで30
秒撹拌した後の、繊維束分繊状態を5段階評価した。
比)I:500で水中に投入し、11000rpで30
秒撹拌した後の、繊維束分繊状態を5段階評価した。
〈モルタル混和性〉
セメントの物理試験方法JIS R5201に準拠し
、繊維、セメント、標準砂とのドライ混練(1分間)と
さらに水を加えたウェット混練(1分間)後の繊維分散
性を5段階評価した。′[実施例1] 原料モノマーAN/SAMPS (モル比)==99、
1 / 0.9をDMFに溶解して、触媒アゾビスイソ
ブチルニトリルを用いて、68℃×7時間重合した後、
エバポレーターで未反応モノマーを除去して、重合体溶
液を得た。
、繊維、セメント、標準砂とのドライ混練(1分間)と
さらに水を加えたウェット混練(1分間)後の繊維分散
性を5段階評価した。′[実施例1] 原料モノマーAN/SAMPS (モル比)==99、
1 / 0.9をDMFに溶解して、触媒アゾビスイソ
ブチルニトリルを用いて、68℃×7時間重合した後、
エバポレーターで未反応モノマーを除去して、重合体溶
液を得た。
上記重合体溶液を重合体濃度26.5重量%に調整した
紡糸原液を直径0.06 m mmの円形断面を有する
5万ホールの紡糸口金のオリフィスから凝固浴DMF/
水=60/40 (重量比)、20℃に押しだし、紡糸
ドラフト0.4で引き取った後、DMF/水=30/7
0(重量比)、85℃で8倍で1次延伸した。
紡糸原液を直径0.06 m mmの円形断面を有する
5万ホールの紡糸口金のオリフィスから凝固浴DMF/
水=60/40 (重量比)、20℃に押しだし、紡糸
ドラフト0.4で引き取った後、DMF/水=30/7
0(重量比)、85℃で8倍で1次延伸した。
引続き、水洗−前オイル付与した後、150℃乾熱ロー
ラーにて固化し、続いて蒸熱延伸(2次延伸)で全延伸
倍率15倍となし、第1表に示す異なった濃度の親水性
の油剤を付着させ、乾燥。
ラーにて固化し、続いて蒸熱延伸(2次延伸)で全延伸
倍率15倍となし、第1表に示す異なった濃度の親水性
の油剤を付着させ、乾燥。
切断を行った。得られたチョップド・ファイバーで水中
分散性評価1モルタル混和性試験を行い、補強効果など
を測定した。それらの結果を第1表に記載した。
分散性評価1モルタル混和性試験を行い、補強効果など
を測定した。それらの結果を第1表に記載した。
第1表から明らかなように、本発明の実施例は比較例に
較べて、水中分散性9モルタル混和性。
較べて、水中分散性9モルタル混和性。
補強効果の点で優れていることがわかる。
第1図はExp、Nn3で得られた本発明のアクリル系
合成繊維よりなるチョップド・ファイバーをプレミック
スモルタルに混入したモルタルピースの曲げ破断面にお
けるアクリル系合成繊維の形状を示す写真である。
合成繊維よりなるチョップド・ファイバーをプレミック
スモルタルに混入したモルタルピースの曲げ破断面にお
けるアクリル系合成繊維の形状を示す写真である。
第2図は比較として、アクリル系合成繊維ではなく、ポ
リエステル系合成繊維よりなるチョンプド・ファイバー
を同様に混入したモルタルピースの曲げ破断面における
ポリエステル系合成繊維の形状を示す写真である。
リエステル系合成繊維よりなるチョンプド・ファイバー
を同様に混入したモルタルピースの曲げ破断面における
ポリエステル系合成繊維の形状を示す写真である。
図面かられかるように本発明のアクリル系合成繊維は界
面接着性に優れ、破断面で繊維が切断されているが、疎
水性であるポリエステルはモルタルとの界面接着性が弱
く、繊維がすり抜けていることがわかる。
面接着性に優れ、破断面で繊維が切断されているが、疎
水性であるポリエステルはモルタルとの界面接着性が弱
く、繊維がすり抜けていることがわかる。
[実施例2]
繊維束へん平率を変化させる以外は、実施例1と同様に
実施例1で得られた重合体溶液を同条件にて湿式紡糸し
、1次延伸で8倍に延伸した後、水洗−前オイル−固化
工程を経て蒸熱延伸で全延伸倍率15倍となし、親水性
油剤を2.0重量%付着させ、乾燥し、第2表に示す異
なった繊維束へん平率で切断を行った。得られた繊維の
特性を第2表に示す。
実施例1で得られた重合体溶液を同条件にて湿式紡糸し
、1次延伸で8倍に延伸した後、水洗−前オイル−固化
工程を経て蒸熱延伸で全延伸倍率15倍となし、親水性
油剤を2.0重量%付着させ、乾燥し、第2表に示す異
なった繊維束へん平率で切断を行った。得られた繊維の
特性を第2表に示す。
第2表から明らかなように、本発明の実施例は比較例に
較べて、曲げ強度の点で優れていることがわかる。
較べて、曲げ強度の点で優れていることがわかる。
[実施例3コ
原料モノマーAN/SAMPSの組成を第3表に示すよ
う変化させる以外は実施例1と同様の製造方法1条件(
親水性油剤2.0重量%付着)にて繊維を得た。得られ
た繊維の特性を第3表に示す。
う変化させる以外は実施例1と同様の製造方法1条件(
親水性油剤2.0重量%付着)にて繊維を得た。得られ
た繊維の特性を第3表に示す。
第3表から明らかなように、ANとSAMPSの合計に
対しSAMPSが0.4〜1.5モル%を占める場合に
おいて、繊維強度および伸び率(耐熱性)の点で優れて
いることがわかる。
対しSAMPSが0.4〜1.5モル%を占める場合に
おいて、繊維強度および伸び率(耐熱性)の点で優れて
いることがわかる。
[実施例4コ
実施例1で得られた重合体溶液を実施例1の条件にて湿
式紡糸し、異なった1次延伸倍率で延伸した後、水洗−
前オイル−固化工程を経て親水性油剤2.0重量%付着
させ、同様にして得られた繊維の特性を第4表に示す。
式紡糸し、異なった1次延伸倍率で延伸した後、水洗−
前オイル−固化工程を経て親水性油剤2.0重量%付着
させ、同様にして得られた繊維の特性を第4表に示す。
第4表から明らかなように、1次延伸倍率が5〜10倍
において、繊維強度および単糸切れ(操業性)の点で優
れていることがわかる。
において、繊維強度および単糸切れ(操業性)の点で優
れていることがわかる。
[実施例5コ
実施例1で得られた重合体溶液を実施例10条件にて湿
式紡糸し、1次延伸で8倍に延伸した後、水洗−前オイ
ル−固化工程を経て、異なった全延伸倍率にて蒸熱延伸
(2次延伸)を行った。この延伸糸に親水性油剤を3.
0重量%付着させ、さらに乾熱ロールにて乾燥した。得
られた繊維の特性を第5表に示す。
式紡糸し、1次延伸で8倍に延伸した後、水洗−前オイ
ル−固化工程を経て、異なった全延伸倍率にて蒸熱延伸
(2次延伸)を行った。この延伸糸に親水性油剤を3.
0重量%付着させ、さらに乾熱ロールにて乾燥した。得
られた繊維の特性を第5表に示す。
第5表から明らかなように、全延伸倍率が10〜25倍
において、繊維強度および単糸切れ(操(発明の効果) 本発明のアクリル系合成繊維は、種々の優れた特性を有
しており、特に優れた繊維分散性、界面接着性および補
強効果が特徴である。また、従来からセメントスレート
板1石膏ボードなどの乾式建材用途と軽量モルタルなど
の湿式建材用途に別々に使用される補強繊維のレサイプ
を1つに統一する要望があり、両用途に使用できるマル
チタイプの安価な補強繊維を提供することができ、産業
上大変有意義である。
において、繊維強度および単糸切れ(操(発明の効果) 本発明のアクリル系合成繊維は、種々の優れた特性を有
しており、特に優れた繊維分散性、界面接着性および補
強効果が特徴である。また、従来からセメントスレート
板1石膏ボードなどの乾式建材用途と軽量モルタルなど
の湿式建材用途に別々に使用される補強繊維のレサイプ
を1つに統一する要望があり、両用途に使用できるマル
チタイプの安価な補強繊維を提供することができ、産業
上大変有意義である。
第1図は本発明実施例Exp、Nα3で得られた本発明
のアクリル系合成繊維よりなるチョフプド・ファイバー
をプレミックスモルタルに混入したモルタルピースの曲
げ破断面におけるアクリル系合成繊維の形状を示す写真
である。 第2図は比較として、アクリル系合成繊維ではなく、ポ
リエステル系合成繊維よりなるチョフプド・ファイバー
を同様に混入したモルタルピースの曲げ破断面における
ポリエステル系合成繊維の形状を示す写真である。 図面の浄書 弗)、図 *:ぷ;イj 手続補正書
のアクリル系合成繊維よりなるチョフプド・ファイバー
をプレミックスモルタルに混入したモルタルピースの曲
げ破断面におけるアクリル系合成繊維の形状を示す写真
である。 第2図は比較として、アクリル系合成繊維ではなく、ポ
リエステル系合成繊維よりなるチョフプド・ファイバー
を同様に混入したモルタルピースの曲げ破断面における
ポリエステル系合成繊維の形状を示す写真である。 図面の浄書 弗)、図 *:ぷ;イj 手続補正書
Claims (2)
- (1)耐薬品性に優れた親水性油剤をアクリル系合成繊
維に対して1.0〜6.0重量%付着させ、切断して得
られたチョップド・ファイバーの繊維束へん平率が5.
0以上であるアクリル系合成繊維。 - (2)耐薬品性に優れた親水性油剤をアクリル系合成繊
維に対して1.0〜6.0重量%付着させた後繊維束へ
ん平率が5.0以上に切断することを特徴とするアクリ
ル系合成繊維の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30145690A JPH04175252A (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | アクリル系合成繊維及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30145690A JPH04175252A (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | アクリル系合成繊維及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04175252A true JPH04175252A (ja) | 1992-06-23 |
Family
ID=17897115
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30145690A Pending JPH04175252A (ja) | 1990-11-06 | 1990-11-06 | アクリル系合成繊維及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04175252A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102528928A (zh) * | 2011-10-11 | 2012-07-04 | 福建裕和皓月生物工程材料有限公司 | 建筑无机涂料的化纤骨架材料的高度分散方法 |
JP2016124724A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社クラレ | 水硬性成形体用補強繊維およびこの補強繊維を含む水硬性材料 |
-
1990
- 1990-11-06 JP JP30145690A patent/JPH04175252A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102528928A (zh) * | 2011-10-11 | 2012-07-04 | 福建裕和皓月生物工程材料有限公司 | 建筑无机涂料的化纤骨架材料的高度分散方法 |
CN102528928B (zh) * | 2011-10-11 | 2013-12-11 | 福建裕和皓月生物工程材料有限公司 | 建筑无机涂料的化纤骨架材料高度分散方法、产品及应用 |
JP2016124724A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | 株式会社クラレ | 水硬性成形体用補強繊維およびこの補強繊維を含む水硬性材料 |
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