JPH04175156A - 耐酸化性層を有する炭素・炭素繊維複合材料 - Google Patents
耐酸化性層を有する炭素・炭素繊維複合材料Info
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- JPH04175156A JPH04175156A JP2304595A JP30459590A JPH04175156A JP H04175156 A JPH04175156 A JP H04175156A JP 2304595 A JP2304595 A JP 2304595A JP 30459590 A JP30459590 A JP 30459590A JP H04175156 A JPH04175156 A JP H04175156A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は炭素・セラミックス複合体より成る耐酸化性層
を有する炭素・炭素繊維複合材料(以下CFRCと略す
)に関するものである。またCFRCは比強度が高く、
不活性雰囲気中では2500℃を越す耐熱性を有するの
で、宇宙往還機の主要材料やロケットのノズルコーン材
等に有用であるとされている。
を有する炭素・炭素繊維複合材料(以下CFRCと略す
)に関するものである。またCFRCは比強度が高く、
不活性雰囲気中では2500℃を越す耐熱性を有するの
で、宇宙往還機の主要材料やロケットのノズルコーン材
等に有用であるとされている。
[従来の技術]
CFRCを製造するにあたフては、■炭素繊維の織布や
不織布からなる成形体に熱硬化性樹脂やピッチを含浸後
焼成することを繰り返すか、或は■CVD若しくはCV
Iと呼ばれる化学的気相蒸着法によるか、また場合によ
っては■上記2方法を併用する等の方法が採られている
。
不織布からなる成形体に熱硬化性樹脂やピッチを含浸後
焼成することを繰り返すか、或は■CVD若しくはCV
Iと呼ばれる化学的気相蒸着法によるか、また場合によ
っては■上記2方法を併用する等の方法が採られている
。
上記方法によって製造されたCFRCは前述の様に不活
性雰囲気中では極めて優れた耐熱性を示すが、酸化性雰
囲気中では酸化による消耗が激しく、寿命が短くなるこ
とが知られている。こうした欠点を解決する方法として
、CFRCの表面に炭素・セラミックス複合体を被覆す
ることが提案されている[第3回傾斜機能材料シンポジ
ウム(FGM ’89)講演集p、61,69゜79コ
。ここに提案されている種々の方法は何れもCVD法を
用いて炭素と炭化珪素の複合体層をCFRCの表面に形
成することを目的としている。しかし上記炭素・セラミ
ックス複合体層が十分な効果を発揮する為には密接に係
りあった種々の条件をコントロールし、炭素・セラミッ
クス複合体被覆層自体の耐熱性の向上、或は基材である
CFRCと炭素・セラミックス複合体被覆層との密着性
の向上を図る必要があるが、未だに総合的な研究がなさ
れていない。
性雰囲気中では極めて優れた耐熱性を示すが、酸化性雰
囲気中では酸化による消耗が激しく、寿命が短くなるこ
とが知られている。こうした欠点を解決する方法として
、CFRCの表面に炭素・セラミックス複合体を被覆す
ることが提案されている[第3回傾斜機能材料シンポジ
ウム(FGM ’89)講演集p、61,69゜79コ
。ここに提案されている種々の方法は何れもCVD法を
用いて炭素と炭化珪素の複合体層をCFRCの表面に形
成することを目的としている。しかし上記炭素・セラミ
ックス複合体層が十分な効果を発揮する為には密接に係
りあった種々の条件をコントロールし、炭素・セラミッ
クス複合体被覆層自体の耐熱性の向上、或は基材である
CFRCと炭素・セラミックス複合体被覆層との密着性
の向上を図る必要があるが、未だに総合的な研究がなさ
れていない。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は以上の様な事情に鑑みてなされたものであって
、耐酸化性の改善を目的として施される炭素・セラミッ
クス複合体被覆層の施されたCFRCの耐熱性を改善し
ようとするものである。
、耐酸化性の改善を目的として施される炭素・セラミッ
クス複合体被覆層の施されたCFRCの耐熱性を改善し
ようとするものである。
[課題を解決するための手段]
本発明に係る耐酸化性層を有するCFRCの表面処理方
法は比表面積が1.5m27m2以上の炭素・炭素繊維
複合材料の表面に、厚さ0.2mm以上の炭素・セラミ
ックス複合体より成る被覆層が形成され、且つ該被覆層
の上記炭素・炭素繊維複合材料との界面部の炭素含有率
が50重量%以上であり、しかも上記被覆層の外表面部
のセラミックス含有率が99.5重量%以上であること
に要旨がある。
法は比表面積が1.5m27m2以上の炭素・炭素繊維
複合材料の表面に、厚さ0.2mm以上の炭素・セラミ
ックス複合体より成る被覆層が形成され、且つ該被覆層
の上記炭素・炭素繊維複合材料との界面部の炭素含有率
が50重量%以上であり、しかも上記被覆層の外表面部
のセラミックス含有率が99.5重量%以上であること
に要旨がある。
[作用]
本発明者らの検討によればCFRCに十分な耐酸化性を
付与するためには、CFRC層と十分な密着性を有し、
しかも繰り返し与えられる熱履歴にも亀裂を生しない様
な炭素・セラミックス複合体層を実現することが必要で
あり、またそのためにはCFRC層の表面状態、セラミ
ックスの種類、界面における炭素とセラミックスの組成
比、炭素・セラミックス複合体層の厚さおよび炭素・セ
ラミックス複合体層表面におけるセラミックス含有量等
を厳しく管理する必要のあることがわかった。
付与するためには、CFRC層と十分な密着性を有し、
しかも繰り返し与えられる熱履歴にも亀裂を生しない様
な炭素・セラミックス複合体層を実現することが必要で
あり、またそのためにはCFRC層の表面状態、セラミ
ックスの種類、界面における炭素とセラミックスの組成
比、炭素・セラミックス複合体層の厚さおよび炭素・セ
ラミックス複合体層表面におけるセラミックス含有量等
を厳しく管理する必要のあることがわかった。
本発明者らは更に研究を重ね、個々の条件を決定するこ
とによって本発明を完成させるに至った。
とによって本発明を完成させるに至った。
まず第一に、基板であるCFRCの表面が最低1.5m
2/m2の比表面積を有することが、CFRC層と炭素
・セラミックス複合体層の密着性を確保するために必要
である。これは界面に十分な表面積を確保し、アンカー
効果により接着力を増やすことを目的とするものである
。表面積を確保するための方法としては、CFRCの表
面を酸化剤によりエッチラグする方法、CFRCの製造
過程で、その表層部分へのマトリックス炭素の含浸を抑
制する方法等任意の方法が採用できる。なお、比表面積
1.5m’/m”以上の意味は、CFRCの幾何学的表
面積1m2に対してBET表面積が1゜5m2以上であ
ることを示している。
2/m2の比表面積を有することが、CFRC層と炭素
・セラミックス複合体層の密着性を確保するために必要
である。これは界面に十分な表面積を確保し、アンカー
効果により接着力を増やすことを目的とするものである
。表面積を確保するための方法としては、CFRCの表
面を酸化剤によりエッチラグする方法、CFRCの製造
過程で、その表層部分へのマトリックス炭素の含浸を抑
制する方法等任意の方法が採用できる。なお、比表面積
1.5m’/m”以上の意味は、CFRCの幾何学的表
面積1m2に対してBET表面積が1゜5m2以上であ
ることを示している。
第二に、炭素・セラミックス複合体層の厚みは、0.2
mm以上必要である。0.2mm未満の場合、繰り返し
与えられる熱履歴により層内にクラックの発生が観察さ
れる。従って上記炭素とセラミックスとの熱膨張係数の
違いによって発生する熱応力を緩和するための最低厚さ
であると推定される。
mm以上必要である。0.2mm未満の場合、繰り返し
与えられる熱履歴により層内にクラックの発生が観察さ
れる。従って上記炭素とセラミックスとの熱膨張係数の
違いによって発生する熱応力を緩和するための最低厚さ
であると推定される。
第三に、CFRCとの界面部における炭素・セラミック
ス複合体層中の炭素含有率について検討した結果、その
値が50重量%以上必要であることがわかった。炭素含
有率が50重量%未満ては基板との熱膨張差が大きく、
繰り返し与えられる熱履歴によって界面に亀裂が生しや
すくなる。
ス複合体層中の炭素含有率について検討した結果、その
値が50重量%以上必要であることがわかった。炭素含
有率が50重量%未満ては基板との熱膨張差が大きく、
繰り返し与えられる熱履歴によって界面に亀裂が生しや
すくなる。
第四に、炭素・セラミックス複合体層の外表面部におけ
るセラミックス含有率は、99.5重量%以上とする必
要性がある。耐酸化性は、セラミックスの酸化により生
じた酸化物が炭素・セラミックス複合体層の表面に緻密
な膜を形成することによって得られるが、この時複合体
層中の炭素は酸化によフて消耗し、その表面に微細な孔
を生じる。従って、炭素含有率が0.5重量%以上にな
るとこの孔を酸化物膜が保護しぎれず、複合体内部まで
酸化が進行する。また、このセラミックス含有率99.
5重量%以上の層の厚さは0.05mm以上lll1m
以下が望ましい。0.05mm未満では必要な厚さの酸
化物皮膜が形成されず、耐酸化性の十分な賦与が難しく
、逆に1mmを超える厚さになると繰り返し与えられる
熱履歴によって複合体層内に亀裂が生じ易くなる。更に
複合体層における炭素とセラミックスの組成変化は、界
面から複合体表面まで連続的に単調に変化していること
が望ましいことが分かフた。これは熱応力を緩和する観
点からも理解される。
るセラミックス含有率は、99.5重量%以上とする必
要性がある。耐酸化性は、セラミックスの酸化により生
じた酸化物が炭素・セラミックス複合体層の表面に緻密
な膜を形成することによって得られるが、この時複合体
層中の炭素は酸化によフて消耗し、その表面に微細な孔
を生じる。従って、炭素含有率が0.5重量%以上にな
るとこの孔を酸化物膜が保護しぎれず、複合体内部まで
酸化が進行する。また、このセラミックス含有率99.
5重量%以上の層の厚さは0.05mm以上lll1m
以下が望ましい。0.05mm未満では必要な厚さの酸
化物皮膜が形成されず、耐酸化性の十分な賦与が難しく
、逆に1mmを超える厚さになると繰り返し与えられる
熱履歴によって複合体層内に亀裂が生じ易くなる。更に
複合体層における炭素とセラミックスの組成変化は、界
面から複合体表面まで連続的に単調に変化していること
が望ましいことが分かフた。これは熱応力を緩和する観
点からも理解される。
以上の要件を満たすことにより優れた耐酸化性を有する
CFRCを製造することができることかわかった。また
以下の要件を満たすことは更に好ましい結果を与える。
CFRCを製造することができることかわかった。また
以下の要件を満たすことは更に好ましい結果を与える。
本発明に用いられるセラミックスの種類について検討し
たところによると、該セラミックスは酸化によって緻密
な酸化物皮膜が形成され、該酸化物自体が耐熱性を有す
る必要がある。これらの条件を満たすものとして、炭化
珪素、窒化珪素、炭化硼素、窒化硼素、炭化チタン及び
窒化チタン、或はこれらの混合物が推奨される。
たところによると、該セラミックスは酸化によって緻密
な酸化物皮膜が形成され、該酸化物自体が耐熱性を有す
る必要がある。これらの条件を満たすものとして、炭化
珪素、窒化珪素、炭化硼素、窒化硼素、炭化チタン及び
窒化チタン、或はこれらの混合物が推奨される。
本発明の材料は、直接使用する高温酸化性雰囲気に暴露
することによって自然に表面が酸化され耐酸化性を発揮
させることが可能であるが、予め400℃以上の温度で
酸化性雰囲気下に焼成することによフてセラミックスの
表面を積極的に酸化し、耐酸化性を賦与しておくことも
可能である。
することによって自然に表面が酸化され耐酸化性を発揮
させることが可能であるが、予め400℃以上の温度で
酸化性雰囲気下に焼成することによフてセラミックスの
表面を積極的に酸化し、耐酸化性を賦与しておくことも
可能である。
また、本発明における炭素・セラミックス複合体層は、
通常の化学的気相蒸着法(CVD)によって形成させる
ことが可能であるが、少なくとも複合体層の厚さが0.
1mになるまでは圧力パルスを用いたCVI法によるの
が望ましい。
通常の化学的気相蒸着法(CVD)によって形成させる
ことが可能であるが、少なくとも複合体層の厚さが0.
1mになるまでは圧力パルスを用いたCVI法によるの
が望ましい。
以下実施例によって本発明を更に詳述するが、下記実施
例は本発明を制限するものではなく、前・後記の趣旨を
逸脱しない範囲で変更実施することは全て本発明の技術
範囲に包含される。
例は本発明を制限するものではなく、前・後記の趣旨を
逸脱しない範囲で変更実施することは全て本発明の技術
範囲に包含される。
[実施例コ
実施例1
比表面積が1.8m27m2で縦・横20mm、厚さ5
IIIIIlのCFRC2個を準備し、電気炉内の反応
管にセットした。反応管を真空にした後、1300tま
で昇温し保持した。次いでメタン80%、水素20%か
らなるガスを反応管内に瞬間的に導入し、圧力が80
Torrになってから2秒保持した後I Torr以下
までガスを取り除いた。この操作を1000回繰り返し
た後、ガス組成をメタン75%、水素20%、三塩化メ
チルシラン5%に変更し、同様の操作を同口繰り返した
。以下同様に1000回毎にメタンを5%減らす代わり
に三塩化メチルシランを5%増加させて行き、最終的に
三塩化メチルシラン80%、水素20%の組成にして3
000回のパルスを与えた。得られた材料の内1個を切
断し、その断面を観察したところ、基板であるCFRC
の外部に厚さ800μmの層が形成されていた。この層
中に含まれる珪素をX線マイクロアナライザーで、CF
RCとの界面から外表面に向い50μm毎に測定した。
IIIIIlのCFRC2個を準備し、電気炉内の反応
管にセットした。反応管を真空にした後、1300tま
で昇温し保持した。次いでメタン80%、水素20%か
らなるガスを反応管内に瞬間的に導入し、圧力が80
Torrになってから2秒保持した後I Torr以下
までガスを取り除いた。この操作を1000回繰り返し
た後、ガス組成をメタン75%、水素20%、三塩化メ
チルシラン5%に変更し、同様の操作を同口繰り返した
。以下同様に1000回毎にメタンを5%減らす代わり
に三塩化メチルシランを5%増加させて行き、最終的に
三塩化メチルシラン80%、水素20%の組成にして3
000回のパルスを与えた。得られた材料の内1個を切
断し、その断面を観察したところ、基板であるCFRC
の外部に厚さ800μmの層が形成されていた。この層
中に含まれる珪素をX線マイクロアナライザーで、CF
RCとの界面から外表面に向い50μm毎に測定した。
結果を第1図に示す。第1図に示されるように界面から
外表面に向って増加していることが分か)た。更に外表
面部及び距離650μmにおける炭化珪素含有率を測定
したところ、99.8%と94.5%であった。また第
1図の距@Too〜800μmの間が水平であるので、
炭化珪素を99.5%以上含有する層の厚さは100〜
150μmと考えられる。もう一方の材料を空気雰囲気
下1000℃で2時間焼成し、外表面を酸化処理した。
外表面に向って増加していることが分か)た。更に外表
面部及び距離650μmにおける炭化珪素含有率を測定
したところ、99.8%と94.5%であった。また第
1図の距@Too〜800μmの間が水平であるので、
炭化珪素を99.5%以上含有する層の厚さは100〜
150μmと考えられる。もう一方の材料を空気雰囲気
下1000℃で2時間焼成し、外表面を酸化処理した。
ついで温度を1300℃に上げて保持し、その重量変化
を24時間毎に測定した。結果を第2図に示す。120
時間保持後においても重量変化は+0.5%であった。
を24時間毎に測定した。結果を第2図に示す。120
時間保持後においても重量変化は+0.5%であった。
この増量は、表面の炭化珪素が酸化により二酸化珪素に
変化したことに伴なう増量と推定されるが、極めて良好
な耐酸化性を具備していると判断できる。さらにその耐
熱衝撃性を知るため、1000℃から水中への急冷を1
0回にわたって行なった後、層の剥離と亀裂の有無を調
べた。その結果、剥離及び亀裂共に皆無であった。
変化したことに伴なう増量と推定されるが、極めて良好
な耐酸化性を具備していると判断できる。さらにその耐
熱衝撃性を知るため、1000℃から水中への急冷を1
0回にわたって行なった後、層の剥離と亀裂の有無を調
べた。その結果、剥離及び亀裂共に皆無であった。
実施例2
実施例1で用いたものと同じCFRC2個を反応管内に
セットし、反応管を真空、にした後、1200℃まで昇
温し保持した。次いでメタン80%、水素20%からな
るガスを反応管内に瞬間的に導入し、圧力が100 T
orrになってから2秒保持した後I Torr以下ま
でガスを取り除いた。
セットし、反応管を真空、にした後、1200℃まで昇
温し保持した。次いでメタン80%、水素20%からな
るガスを反応管内に瞬間的に導入し、圧力が100 T
orrになってから2秒保持した後I Torr以下ま
でガスを取り除いた。
この操作を1000回繰り返した後、ガス組成をメタン
77%、水素20%、3塩化硼素3%に変更し、同様の
操作を同口繰り返した。以下同様に1000回毎にメタ
ンを3%減らす代わりに三塩化硼素を3%増加させてい
き、三塩化硼素15%、水素20%、メタン65%の組
成で1000回パルスを与えた後、硼素18%、水素1
0%、メタン72%の組成にして3000回のパルスを
与えた。得られた材料の内1個を切断し、その断面を観
察したところ、基板であるCFRCの外部に厚さ0.6
mmの層を有していた。この層中に含まれる硼素をオー
ジェ電子分光法で、CFRCとの界面から外表面に向い
50μm毎に測定した結果、界面から外表面に向って増
加していることが分かった。同様にして測定した外表面
における硼素分析値から炭化硼素含有量を算出したとこ
ろ、99.6%であった。この結果と硼素の層内分析結
果より炭化硼素を99.5%以上含有する層の厚さは、
50〜100μmと考えられる。もう一方の材料を空気
雰囲気下800℃で2時間焼成し、その外表面を酸化処
理した。次いで温度を1000℃に上げて保持し、その
重量変化を24時間毎に測定した。その結果、120時
間保持後においても重量変化は+0.8%であった。こ
の増量は、表面の炭化硼素が酸化により三酸化二硼素に
変化したことに伴なう増量と推定されるか、良好な耐酸
化性を具備していると判断できる。ざらにその耐熱衝撃
性を知るため、800℃から水中への急冷を10回にわ
たって行なった後、層の剥離と亀裂の有無を調べた。そ
の結果、剥離及び亀裂共に観察さねなかった。
77%、水素20%、3塩化硼素3%に変更し、同様の
操作を同口繰り返した。以下同様に1000回毎にメタ
ンを3%減らす代わりに三塩化硼素を3%増加させてい
き、三塩化硼素15%、水素20%、メタン65%の組
成で1000回パルスを与えた後、硼素18%、水素1
0%、メタン72%の組成にして3000回のパルスを
与えた。得られた材料の内1個を切断し、その断面を観
察したところ、基板であるCFRCの外部に厚さ0.6
mmの層を有していた。この層中に含まれる硼素をオー
ジェ電子分光法で、CFRCとの界面から外表面に向い
50μm毎に測定した結果、界面から外表面に向って増
加していることが分かった。同様にして測定した外表面
における硼素分析値から炭化硼素含有量を算出したとこ
ろ、99.6%であった。この結果と硼素の層内分析結
果より炭化硼素を99.5%以上含有する層の厚さは、
50〜100μmと考えられる。もう一方の材料を空気
雰囲気下800℃で2時間焼成し、その外表面を酸化処
理した。次いで温度を1000℃に上げて保持し、その
重量変化を24時間毎に測定した。その結果、120時
間保持後においても重量変化は+0.8%であった。こ
の増量は、表面の炭化硼素が酸化により三酸化二硼素に
変化したことに伴なう増量と推定されるか、良好な耐酸
化性を具備していると判断できる。ざらにその耐熱衝撃
性を知るため、800℃から水中への急冷を10回にわ
たって行なった後、層の剥離と亀裂の有無を調べた。そ
の結果、剥離及び亀裂共に観察さねなかった。
実施例3
実施例1と同しCFRC2個を電気炉内の反応管にセッ
トし、800℃まで昇温しで保持した。
トし、800℃まで昇温しで保持した。
次いで酸素0.5%を含有する窒素ガスを100m1/
minで流入しながら10分間処理した。冷却後この材
料の比表面積を窒素吸着法により測定した所、2.2m
’/m2であった。この材料を実施例1と同様に処理し
た。但し、ガス組成は以下の通りてあった。
minで流入しながら10分間処理した。冷却後この材
料の比表面積を窒素吸着法により測定した所、2.2m
’/m2であった。この材料を実施例1と同様に処理し
た。但し、ガス組成は以下の通りてあった。
最初の1000パルスは、メタン80%、水素20%、
次の1000パルスは、メタン75%、水素10%、ア
ンモニア10%、三塩化メチルシラン5%で処理した。
次の1000パルスは、メタン75%、水素10%、ア
ンモニア10%、三塩化メチルシラン5%で処理した。
以降1000回毎にメタンを5%減らす代わりに三塩化
メチルシランを5%増加し、最終的には、三塩化メチル
シラン80%、アンモニア10%、水素10%で200
0パルスの処理を行なった。
メチルシランを5%増加し、最終的には、三塩化メチル
シラン80%、アンモニア10%、水素10%で200
0パルスの処理を行なった。
得られた材料のCFRCの外側には0.76mmの層が
形成されていた。この層の外表面をX線回折により調べ
たところ、炭化珪素と窒化珪素から成ることが判明した
。この材料の耐酸化性と耐熱衝撃性を実施例1と同様の
方法、条件で調べた結果、120時間保持後の重量変化
は、+0.6%であり、熱衝撃テスト後の試料に剥離や
亀裂は全く観察されなかった。
形成されていた。この層の外表面をX線回折により調べ
たところ、炭化珪素と窒化珪素から成ることが判明した
。この材料の耐酸化性と耐熱衝撃性を実施例1と同様の
方法、条件で調べた結果、120時間保持後の重量変化
は、+0.6%であり、熱衝撃テスト後の試料に剥離や
亀裂は全く観察されなかった。
実施例4
実施例3と同じCFRCに対し、実施例3と同じ処理を
施した。但し、ガス組成は以下の通りであった。
施した。但し、ガス組成は以下の通りであった。
最初の1000パルスは、メタン80%、水素20%の
組成で処理し、次の1000パルスは、メタン85%、
水素10%、四塩化チタン5%で処理した。以降100
0回毎にメタンを5%減らす代わりに四塩化チタンを5
%増加させ、最終的にはメタン45%、水素10%、四
塩化チタン45%で2000回処理した。
組成で処理し、次の1000パルスは、メタン85%、
水素10%、四塩化チタン5%で処理した。以降100
0回毎にメタンを5%減らす代わりに四塩化チタンを5
%増加させ、最終的にはメタン45%、水素10%、四
塩化チタン45%で2000回処理した。
得られた材料のCFRCの外側には0.41++++n
の層が形成されていた。この層の外表面をX線回折によ
り調べたところ、炭化チタンと少量の炭素から成ること
が判明した。この材料の耐酸化性と耐熱衝撃性を実施例
2と同様の方法、条件で調べた結果、120時間保持後
の重量変化は、+0.6%であり、熱衝撃テスト後の試
料に剥離や亀裂は全く観察されなかった。
の層が形成されていた。この層の外表面をX線回折によ
り調べたところ、炭化チタンと少量の炭素から成ること
が判明した。この材料の耐酸化性と耐熱衝撃性を実施例
2と同様の方法、条件で調べた結果、120時間保持後
の重量変化は、+0.6%であり、熱衝撃テスト後の試
料に剥離や亀裂は全く観察されなかった。
比較例1
最終の3000回パルス処理と予備的酸化処理を行なわ
ない以外は実施例1と全く同様にして、CFRCの外側
に0.68mmの炭素・炭化珪素複合層を有する材料を
得た。この材料の耐酸化性を調べるため、空気雰囲気下
1000℃に保持された炉内に入れて重量の変化を24
時間毎に測定した。
ない以外は実施例1と全く同様にして、CFRCの外側
に0.68mmの炭素・炭化珪素複合層を有する材料を
得た。この材料の耐酸化性を調べるため、空気雰囲気下
1000℃に保持された炉内に入れて重量の変化を24
時間毎に測定した。
結果を第3図に示す。
第3図に示されるように120時間保持後の重量変化は
一17%てあり、十分な耐酸化性が得られなかった。グ
ラフの初期における重量増加は、炭化珪素の二酸化珪素
への変化によるものと推定される。その後の重量減少は
、炭素・炭化珪素外表面に十分な酸化皮膜が形成されて
いないため、内部の炭素が徐々に酸化消耗したことに起
因しているものと考えられる。
一17%てあり、十分な耐酸化性が得られなかった。グ
ラフの初期における重量増加は、炭化珪素の二酸化珪素
への変化によるものと推定される。その後の重量減少は
、炭素・炭化珪素外表面に十分な酸化皮膜が形成されて
いないため、内部の炭素が徐々に酸化消耗したことに起
因しているものと考えられる。
比較例2
実施例1における1000回のパルスを100回に、ま
た最終の3000回のパルスを2000回にした以外は
、実施例1と全く同様にしてCFRCの外側に厚さ0.
15m+nの炭素・炭化珪素複合層を有する材料を得た
。また、この層中の炭化珪素99.5%以上を含有する
層の厚さは801tmてあった。この材料を実施例1と
同様の耐熱衝撃テストに供したところ、4回目の急冷後
に試料の角に剥離が観察された。これは、炭素・炭化珪
素の層が薄く、熱応力に耐え得なかったものと考えられ
る。
た最終の3000回のパルスを2000回にした以外は
、実施例1と全く同様にしてCFRCの外側に厚さ0.
15m+nの炭素・炭化珪素複合層を有する材料を得た
。また、この層中の炭化珪素99.5%以上を含有する
層の厚さは801tmてあった。この材料を実施例1と
同様の耐熱衝撃テストに供したところ、4回目の急冷後
に試料の角に剥離が観察された。これは、炭素・炭化珪
素の層が薄く、熱応力に耐え得なかったものと考えられ
る。
比較例3
実施例1で用いたCFRCの表面を研磨して、比表面積
が1.2m27m2の試料を得た。この試料に実施例1
と全く同じ処理を施して、CFRCの表面に炭素・炭化
珪素複合層を有する材料を調製した。この材料を実施例
1と同様の耐熱衝撃性テストに供したところ、6回目の
急冷後に剥離が観察された。
が1.2m27m2の試料を得た。この試料に実施例1
と全く同じ処理を施して、CFRCの表面に炭素・炭化
珪素複合層を有する材料を調製した。この材料を実施例
1と同様の耐熱衝撃性テストに供したところ、6回目の
急冷後に剥離が観察された。
[発明の効果コ
本発明は以上の様に構成されており、耐熱性に優れた耐
酸化性層で被覆することにより、優れた特性を有するC
FRCに更に耐酸化性を付与することができるようにな
った。
酸化性層で被覆することにより、優れた特性を有するC
FRCに更に耐酸化性を付与することができるようにな
った。
第1図は被覆中の珪素の分析結果を示すグラフ、第2図
は1300℃での保持時間と重量変化率との関係を示す
グラフ、第3図は比較例1の1000℃での保持時間と
重量変化率との関係を示すグラフである。
は1300℃での保持時間と重量変化率との関係を示す
グラフ、第3図は比較例1の1000℃での保持時間と
重量変化率との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 比表面積が1.5m^2/m^2以上の炭素・炭素繊維
複合材料の表面に、厚さ0.2mm以上の炭素・セラミ
ックス複合体より成る被覆層が形成され、且つ該被覆層
の上記炭素・炭素繊維複合材料との界面部の炭素含有率
が50重量%以上であり、しかも上記被覆層の外表面部
のセラミックス含有率が99.5重量%以上であること
を特徴とする耐酸化性層を有する炭素・炭素繊維複合材
料。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2304595A JPH04175156A (ja) | 1990-11-08 | 1990-11-08 | 耐酸化性層を有する炭素・炭素繊維複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2304595A JPH04175156A (ja) | 1990-11-08 | 1990-11-08 | 耐酸化性層を有する炭素・炭素繊維複合材料 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04175156A true JPH04175156A (ja) | 1992-06-23 |
Family
ID=17934897
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2304595A Pending JPH04175156A (ja) | 1990-11-08 | 1990-11-08 | 耐酸化性層を有する炭素・炭素繊維複合材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04175156A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000351683A (ja) * | 1999-04-08 | 2000-12-19 | Ngk Insulators Ltd | 耐酸化保護層を有する炭素質材料およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-11-08 JP JP2304595A patent/JPH04175156A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000351683A (ja) * | 1999-04-08 | 2000-12-19 | Ngk Insulators Ltd | 耐酸化保護層を有する炭素質材料およびその製造方法 |
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