JPH04160045A - セメント板の製造方法 - Google Patents
セメント板の製造方法Info
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- JPH04160045A JPH04160045A JP28461990A JP28461990A JPH04160045A JP H04160045 A JPH04160045 A JP H04160045A JP 28461990 A JP28461990 A JP 28461990A JP 28461990 A JP28461990 A JP 28461990A JP H04160045 A JPH04160045 A JP H04160045A
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Landscapes
- Producing Shaped Articles From Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、セメント板の製造方法に関し、詳しくは無
石遍配合のセメント板の製造方法の改良に関する。
石遍配合のセメント板の製造方法の改良に関する。
従来、セメント板の製造方法としては、セメント、シリ
カ分、必要な骨材からなる配合物に補強繊維として石綿
を添加した混合物をドライ法、押出法あるいは丸網、長
網等の湿式法等により板状に製板する製造方法が公知で
ある。
カ分、必要な骨材からなる配合物に補強繊維として石綿
を添加した混合物をドライ法、押出法あるいは丸網、長
網等の湿式法等により板状に製板する製造方法が公知で
ある。
しかしながら、上記製法において補強繊維として広く使
用されていた石綿は公害の原因となることより使用の制
限ないしは全廃が強く要請され、石綿以外の繊維を補強
繊維としてセメント板を製造する必要が生じた。
用されていた石綿は公害の原因となることより使用の制
限ないしは全廃が強く要請され、石綿以外の繊維を補強
繊維としてセメント板を製造する必要が生じた。
ところで、例えばセメント板としてW框材を考えた場合
、これら製品は高強度、高たわみ、高弾性率で高比重と
いった建材としての持つべき要件の他、乾湿に対する小
伸縮率、大きな耐凍害性、良好な耐エフロ性等の自然条
件に対する安定性を満足する必要があり、これら特性は
石綿による処が大きく、石綿無配合の製品ではこれら要
件を十分に満足することが出来ない問題があった。
、これら製品は高強度、高たわみ、高弾性率で高比重と
いった建材としての持つべき要件の他、乾湿に対する小
伸縮率、大きな耐凍害性、良好な耐エフロ性等の自然条
件に対する安定性を満足する必要があり、これら特性は
石綿による処が大きく、石綿無配合の製品ではこれら要
件を十分に満足することが出来ない問題があった。
もっとも、石綿代替繊維としてバルブ繊維、ガラス繊維
、合成繊維等が種々試みられているが、これら繊維は、
ドライ法の場合は原料混合をドライ混合するため繊維分
が十分に均一混合せず、高強度、高たわみ性を付与する
のが困難となり、また押出法にあっても上記と同様繊維
の均一混合が困難であり、また出成形後プレスによる加
圧が出来ないので高比重化も出来ず、さらに4〜7■の
薄板の製造も困難である欠点があった。
、合成繊維等が種々試みられているが、これら繊維は、
ドライ法の場合は原料混合をドライ混合するため繊維分
が十分に均一混合せず、高強度、高たわみ性を付与する
のが困難となり、また押出法にあっても上記と同様繊維
の均一混合が困難であり、また出成形後プレスによる加
圧が出来ないので高比重化も出来ず、さらに4〜7■の
薄板の製造も困難である欠点があった。
また、丸網、長網を使用した湿式法にあっても補強繊維
の原料に対する均一混合が困難である問題は依然解決さ
れない。
の原料に対する均一混合が困難である問題は依然解決さ
れない。
さらに、上記補強繊維のうち、ガラス繊維は耐アルカリ
性、合成樹脂繊維は耐熱性が弱く、オートクレーブ等の
高温高圧養生を行うと化学的、あるいは熱的に変化を受
は繊維が著しく劣化する結果補強繊維としての・機能を
失う欠点があった。
性、合成樹脂繊維は耐熱性が弱く、オートクレーブ等の
高温高圧養生を行うと化学的、あるいは熱的に変化を受
は繊維が著しく劣化する結果補強繊維としての・機能を
失う欠点があった。
この発明は上記問題支点に鑑み、石綿無配合でも十分に
高強度、高弾性、高たわみ性、低伸縮率、耐凍害性を有
するセメント板の製造方法を提供することを目的として
なされたものである。
高強度、高弾性、高たわみ性、低伸縮率、耐凍害性を有
するセメント板の製造方法を提供することを目的として
なされたものである。
即ち、この発明のセメント板の製造方法は、セメント板
の製造方法におけるセメント、シリカ、添加材及び補強
繊維からなる配合において、前記シリカとしてブレーン
値8000Ci/g以上、純度94゜0%以上の超微粉
珪砂を25〜60重量%、前記補強繊維としてフリーネ
ス200〜600m lの針葉樹バルブを3〜10重量
%配合したセメント配合物に水を加え、固形分濃度10
〜20%のスラリーとなし、該スラリーを抄造しメーキ
ングロールに巻き取って所定厚さに製板し、展開後20
0〜700 kg/cm2の圧 ′力でプ
レスし、次いで該加圧製板体を170〜180℃の温度
条件で10〜20時間オートクレーブ養生することを特
徴とするものである。
の製造方法におけるセメント、シリカ、添加材及び補強
繊維からなる配合において、前記シリカとしてブレーン
値8000Ci/g以上、純度94゜0%以上の超微粉
珪砂を25〜60重量%、前記補強繊維としてフリーネ
ス200〜600m lの針葉樹バルブを3〜10重量
%配合したセメント配合物に水を加え、固形分濃度10
〜20%のスラリーとなし、該スラリーを抄造しメーキ
ングロールに巻き取って所定厚さに製板し、展開後20
0〜700 kg/cm2の圧 ′力でプ
レスし、次いで該加圧製板体を170〜180℃の温度
条件で10〜20時間オートクレーブ養生することを特
徴とするものである。
この発明において、製板する際のセメント配合量そのも
のは従来と同様であり、特に記する点は無い。
のは従来と同様であり、特に記する点は無い。
この発明において、セメント、シリカ、増量添加材、及
び補強繊維等からなるセメント配合において、使用され
るシリカとしてはブレーン値soo。
び補強繊維等からなるセメント配合において、使用され
るシリカとしてはブレーン値soo。
ci/g以上、純度94.0%以上のα石英型等の超微
粉珪砂が使用される。
粉珪砂が使用される。
ここにプレーン値8000aj/g以上とするのはブレ
ーン値8000d / gより少ないとセメント成分と
の反応が劣り十分高強度なセメントマトリックスとなし
得ないからであり、またこのような観点よりブレーン値
は高い方が好ましいが経済的な効率を考慮すればその上
限は15,0OOcj/gより大きくすることは適当で
無い。
ーン値8000d / gより少ないとセメント成分と
の反応が劣り十分高強度なセメントマトリックスとなし
得ないからであり、またこのような観点よりブレーン値
は高い方が好ましいが経済的な効率を考慮すればその上
限は15,0OOcj/gより大きくすることは適当で
無い。
純度94.0%以上とするのは、均一な反応を補償する
ためであり、これより低いとセメントマトリックスの十
分な結合強度とすることが出来なくなる。
ためであり、これより低いとセメントマトリックスの十
分な結合強度とすることが出来なくなる。
この添加量を25〜60重量%とするのは、25%より
少ないとセメントとの反応が十分に行われず、エフロレ
ッセンスの発生が防止できず、また60%より多いと板
材強度がかえって低下するため上記範囲の添加量が好ま
しい。
少ないとセメントとの反応が十分に行われず、エフロレ
ッセンスの発生が防止できず、また60%より多いと板
材強度がかえって低下するため上記範囲の添加量が好ま
しい。
また補強繊維としてフリーネス200〜600m lの
針葉樹バルブを使用するのは、フリーネス200m l
より小さいものは経済的にフィブリル化出来ず、返って
不経済となり、また600m lより多くすると他の微
粉体との分離が生じ易く均一混合が達成されなくなるか
らである。
針葉樹バルブを使用するのは、フリーネス200m l
より小さいものは経済的にフィブリル化出来ず、返って
不経済となり、また600m lより多くすると他の微
粉体との分離が生じ易く均一混合が達成されなくなるか
らである。
またバルブは繊維長が比較的長い針葉樹バルブが使用さ
れる。
れる。
なお上記配合には添加材として必要に応じ0〜15重量
%、粒度20メツシユ以下でそのうち200メツシユ以
下が60%の無機質粉砕物、例えば微粉パーライト、微
粉パーミニキライト、微粉マイカ、セメント製品の微粉
砕物を添加しても良い。
%、粒度20メツシユ以下でそのうち200メツシユ以
下が60%の無機質粉砕物、例えば微粉パーライト、微
粉パーミニキライト、微粉マイカ、セメント製品の微粉
砕物を添加しても良い。
この理由は製品の伸縮率の低下と経済性の向上を目的と
したものであり、15重量%より多くすると強度低下が
生じるためこれ以下とすることが好ましい。
したものであり、15重量%より多くすると強度低下が
生じるためこれ以下とすることが好ましい。
また粒度を粒度20メツシユ以下でそのうち200メツ
シュ以下が60%の無機質粉砕物とするのは、粒度を大
きくするとマトリックスの結合強度に悪影響が生じ製品
強度が返って低下するからである。
シュ以下が60%の無機質粉砕物とするのは、粒度を大
きくするとマトリックスの結合強度に悪影響が生じ製品
強度が返って低下するからである。
また上記セメント配合と水との混合において固形分濃度
10%〜20%のスラリーとするのは固形分濃度10%
より少ないと生産性が低下し効率的な製板が出来なくな
り、固形分濃度20%より多いと十分均一な分散混合が
困難となるからである。
10%〜20%のスラリーとするのは固形分濃度10%
より少ないと生産性が低下し効率的な製板が出来なくな
り、固形分濃度20%より多いと十分均一な分散混合が
困難となるからである。
これらスラリーから抄造した種膜をメーキングロールに
巻き取って所定厚さとした後、切開して展開後200〜
700 kg/cdの圧力でプレスするのは、積層され
た種膜の充填密度を上げ、眉間密着を良好とするためで
あり、200kg/−より少ないと上記充填密度が十分
でなく、また700 kg/−より大きくすることは充
填密度の向上には都合が良いものの経済的で無くなるか
らである。
巻き取って所定厚さとした後、切開して展開後200〜
700 kg/cdの圧力でプレスするのは、積層され
た種膜の充填密度を上げ、眉間密着を良好とするためで
あり、200kg/−より少ないと上記充填密度が十分
でなく、また700 kg/−より大きくすることは充
填密度の向上には都合が良いものの経済的で無くなるか
らである。
なおプレス時間は10〜180秒間が適当である。
このプレスした製板を、170〜180℃の温度条件で
10〜20時間オートクレーブ養生するのは、セメント
マトリックスの結合強度を高め、無石綿配合に匹敵する
板材強度を付与するためであって170℃、10時間よ
り養生条件が下回るとセメントマトリックスの珪酸カル
シウム反応が十分でなく、180’C20時間より養生
条件が上回ると反応過程においてゾノトライトが発生し
返って板材強度が低下するからである。
10〜20時間オートクレーブ養生するのは、セメント
マトリックスの結合強度を高め、無石綿配合に匹敵する
板材強度を付与するためであって170℃、10時間よ
り養生条件が下回るとセメントマトリックスの珪酸カル
シウム反応が十分でなく、180’C20時間より養生
条件が上回ると反応過程においてゾノトライトが発生し
返って板材強度が低下するからである。
次にこの発明の詳細な説明する。
セメントとして普通ポルトランドセメント、シリカとし
てプレーン値3,500〜15,0OOcd/ gのα
石英型微粉シリカ〜同超徽粉シリカ、パルプ繊維として
針葉樹クラフトパルプと広葉樹クラフトパルプ、添加材
として粒度20メツシユ以下でそのうち200メツシユ
以下が60%の粒度分布とされた微粉パーライトを用意
した。
てプレーン値3,500〜15,0OOcd/ gのα
石英型微粉シリカ〜同超徽粉シリカ、パルプ繊維として
針葉樹クラフトパルプと広葉樹クラフトパルプ、添加材
として粒度20メツシユ以下でそのうち200メツシユ
以下が60%の粒度分布とされた微粉パーライトを用意
した。
実施例1
まず上記原料においてセメント、シリカ及びパルプを表
1配合とし、そのうちシリカの粒度をブレーン値3.5
00〜15.0OOd/gに変化させ、抄造法により厚
さ7fiに製板し、メーキングロールから切開して展開
後3001JI/−でプレスし、次いで巾403、長さ
1601の板を製板し、177℃×15時間の条件でオ
ートクレーブ養生を行った。
1配合とし、そのうちシリカの粒度をブレーン値3.5
00〜15.0OOd/gに変化させ、抄造法により厚
さ7fiに製板し、メーキングロールから切開して展開
後3001JI/−でプレスし、次いで巾403、長さ
1601の板を製板し、177℃×15時間の条件でオ
ートクレーブ養生を行った。
表1
普通ポルトランドセメント 57.0重量%珪
砂 (ブレーン値3,500 〜15,0OOcj/g
) 3B、Or針葉樹クラフトバルブ
5.0#この試験板についてJIS 4号曲げ試験
を行ったところ第1図のグラフの結果となった。
砂 (ブレーン値3,500 〜15,0OOcj/g
) 3B、Or針葉樹クラフトバルブ
5.0#この試験板についてJIS 4号曲げ試験
を行ったところ第1図のグラフの結果となった。
この結果より明らかなようにブレーン値8.0OOcd
/gより大きくなった時点で強度が著しく向上すること
が判明した。
/gより大きくなった時点で強度が著しく向上すること
が判明した。
実施例2
次に実施例1の結果からほぼ最高強度に近い強度を発揮
するブレーン値11,0OOcd/gの珪砂を使用して
パルプ繊維の添加量およびプレス圧との相関を試験した
。
するブレーン値11,0OOcd/gの珪砂を使用して
パルプ繊維の添加量およびプレス圧との相関を試験した
。
なお、製造方法及び曲げ強度試験は実施例1と同じであ
る。
る。
その結果、パルプ添加量と強度、たわみとの相関は第2
図に示すとおり、またプレス圧と強度との相関は第3図
に示す結果となった。
図に示すとおり、またプレス圧と強度との相関は第3図
に示す結果となった。
第2図より明らかなように、パルプ添加量は5重量%程
度より強度が上昇し9重量%あたりで最強強度に達する
ことが判明した。
度より強度が上昇し9重量%あたりで最強強度に達する
ことが判明した。
また、プレス圧は200〜700 kg/cd、好まし
くは300kg/cd〜800 kg/cdとすること
が強度向上の上で効果があることが判明した。
くは300kg/cd〜800 kg/cdとすること
が強度向上の上で効果があることが判明した。
実施例3
次に、実施例A−Cについてはプレーン値11,0OO
cd/gの珪砂微粉末、比較例D−Gについてはプレー
ン値3,8OOcd/gの珪砂粉を使用し、またパルプ
繊維については実施例A−C及び比較例り。
cd/gの珪砂微粉末、比較例D−Gについてはプレー
ン値3,8OOcd/gの珪砂粉を使用し、またパルプ
繊維については実施例A−C及び比較例り。
Eは針葉樹クラフトバルブ、比較例F、 Gは広葉樹ク
ラフトパルプを使用し、さらに添加材として粒度20メ
ツシユ以下でそのうち200メツシエ以下が60%の微
粉パーライトを使用して表2に示す配合とし、実施例A
−Cは湿式フローオン式、比較例り、Eは湿式丸網式、
同Fは乾式法、同Gは押出法にて実施例1と同じ大きさ
の板を製板し表2右横に示す加圧並びに養生を行って試
験板を得た。
ラフトパルプを使用し、さらに添加材として粒度20メ
ツシユ以下でそのうち200メツシエ以下が60%の微
粉パーライトを使用して表2に示す配合とし、実施例A
−Cは湿式フローオン式、比較例り、Eは湿式丸網式、
同Fは乾式法、同Gは押出法にて実施例1と同じ大きさ
の板を製板し表2右横に示す加圧並びに養生を行って試
験板を得た。
*1:養生条件 177℃×10時間オートクレーブ養
生本2:養生条件 177℃×15時間オートクレーブ
養生表2において表中数字は重量% 上記配合より得た試験片につきJIS 4号曲げ試験に
より曲げ強度、撓み及びヤング率を測定し、さらに乾燥
見掛は比重を測定したところ表3の結果となった。
生本2:養生条件 177℃×15時間オートクレーブ
養生表2において表中数字は重量% 上記配合より得た試験片につきJIS 4号曲げ試験に
より曲げ強度、撓み及びヤング率を測定し、さらに乾燥
見掛は比重を測定したところ表3の結果となった。
さらに、上記実施例A−C及び比較例D−Gについて吸
水率、凍害強度保存率、シリカ反応率、細孔量を測定し
たところ表4の結果となった。
水率、凍害強度保存率、シリカ反応率、細孔量を測定し
たところ表4の結果となった。
なお表4における伸縮率の測定は巾401、長さ160
1の試験片に1401の標線を入れ、水中24時間、乾
燥(105℃×24時間)を1サイクルとして、これを
3サイクル行い、そのうちの吸水最大値を採ったもので
ある。
1の試験片に1401の標線を入れ、水中24時間、乾
燥(105℃×24時間)を1サイクルとして、これを
3サイクル行い、そのうちの吸水最大値を採ったもので
ある。
また凍害強度保存率はASTM C−666300サイ
クル終了後、巾90cm、スパン150 amの曲げテ
ストを行いブランクとの対比を指数で示したものである
。
クル終了後、巾90cm、スパン150 amの曲げテ
ストを行いブランクとの対比を指数で示したものである
。
シリカ反応率は原料とオートクレーブ終了後の製品につ
きX線解析により比較したものである。
きX線解析により比較したものである。
細孔量は水銀圧入式ポロシメーターを使用し1×10−
3〜1 、500a t−まで測定した値を示す。
3〜1 、500a t−まで測定した値を示す。
表4より明らかなように、実施例A−Cは比較例に比し
格段の強度を有し、また吸水率、凍害強度保存率につい
ても良好な結果を示す事が判明した。
格段の強度を有し、また吸水率、凍害強度保存率につい
ても良好な結果を示す事が判明した。
またシリカ反応率も比較例に比し高く、細孔量も少なく
緻密なマトリックスとなっていることが判明した。
緻密なマトリックスとなっていることが判明した。
以上説明したように、本願発明の方法によれば無石綿配
合であっても高強度、高弾性、高たわみ性、低伸縮率、
耐凍害性を有するセメント板を製造することが可能とな
るのである。
合であっても高強度、高弾性、高たわみ性、低伸縮率、
耐凍害性を有するセメント板を製造することが可能とな
るのである。
第1図はこの発明の方法により製造されたセメント板の
珪砂のブレーン値と強度との相関を示すグラフ、第2図
はバルブ繊維の添加量と強度との相関を示すグラフ、第
3図はプレス圧と強度とのγI/jJ Mゲ7ムー711L、結着の荀琺 否I#のフ゛に一ン(J(Itab−’//)2fD 11°ルγイトクOIでj老l 旬−ζeル1ブ・f゛
ハ1ノLフ貌 vo到ンく) 73図 ア1ス五(ブEi た1峠ヒう聞4( ブレス万(Iす/L、、す
珪砂のブレーン値と強度との相関を示すグラフ、第2図
はバルブ繊維の添加量と強度との相関を示すグラフ、第
3図はプレス圧と強度とのγI/jJ Mゲ7ムー711L、結着の荀琺 否I#のフ゛に一ン(J(Itab−’//)2fD 11°ルγイトクOIでj老l 旬−ζeル1ブ・f゛
ハ1ノLフ貌 vo到ンく) 73図 ア1ス五(ブEi た1峠ヒう聞4( ブレス万(Iす/L、、す
Claims (1)
- (1)セメント板の製造方法におけるセメント、シリカ
、添加材及び補強繊維からなる配合において、前記シリ
カとしてプレーン値8000cm^2/g以上、純度9
4.0%以上の超微粉珪砂を25〜60重量%、前記補
強繊維としてフリーネス200〜600mlの針葉樹パ
ルプを3〜10重量%配合したセメント配合物に水を加
え、固形分濃度10〜20%のスラリーとなし、該スラ
リーを抄造しメーキングロールに巻き取って所定厚さに
製版し、展開後200〜700kg/cm^2の圧力で
プレスし、次いで該加圧製板体を170〜180℃の温
度条件で10〜20時間オートクレーブ養生することを
特徴とするセメント板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28461990A JPH0825785B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | セメント板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28461990A JPH0825785B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | セメント板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04160045A true JPH04160045A (ja) | 1992-06-03 |
JPH0825785B2 JPH0825785B2 (ja) | 1996-03-13 |
Family
ID=17680810
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28461990A Expired - Lifetime JPH0825785B2 (ja) | 1990-10-22 | 1990-10-22 | セメント板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0825785B2 (ja) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006069808A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Nichiha Corp | 無機質板およびその製造方法 |
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US7837788B2 (en) | 2006-09-27 | 2010-11-23 | Nichiha Corporation | Fiber reinforced cement composition and products and manufacturing process |
US7879145B2 (en) | 2007-02-14 | 2011-02-01 | Nichiha Corporation | Inorganic composition and products and manufacturing process |
US7905956B2 (en) | 2006-02-15 | 2011-03-15 | Nichiha Corporation | Fiber reinforced cement composition and products and manufacturing process |
US7967907B2 (en) | 2007-01-26 | 2011-06-28 | Nichiha Corporation | Fiber reinforced cement composition and products and manufacturing process |
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US7976626B2 (en) | 2006-09-27 | 2011-07-12 | Nichiha Corporation | Fiber reinforced cement composition and products and manufacturing process |
-
1990
- 1990-10-22 JP JP28461990A patent/JPH0825785B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0825785B2 (ja) | 1996-03-13 |
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