JPH04158617A - 弾性表面波装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野コ 本発明は、スペクトラム拡散（ＳＳ）通信方式等で有用
な弾性表面波装置の改良に関するものである。

［発明の概要〕 本発明は、複数の５ＡＷ（弾性表面波）遅延線と、複数
のＳＡＷコンボルバ素子を組み合わせ、ＳＡＷコンボル
バ素子への入力信号として、組み合わせたＳＡＷ遅延線
によって所定の遅延を受けた信号を用い、得られた複数
のＳＡＷコンボルバ素子からの出力信号を加算して取り
出すことにより、見掛は上、単一のＳＡＷコンボルバ素
子の信号処理時間の整数倍の処理時間が得られるまうに
したものである。

［従来の技術］ 近年、スペクトラム拡散通信方式におけるキーデバイス
あるいはフーリエ変換等実時間信号処理デバイスとして
注目されている弾性表面波コンボルバ素子は、その構造
や動作原理の違いにより、エラスティック型、エアギャ
ップ型、モノリシック型に大別される。これらは、いず
れも基本構造としては、第１図に示すように、電気信号
をＳＡＷに変換する一対のくし形電極１と出力電極２の
下部で互いに逆向きに伝播する２つのＳＡＷ間の掛算お
よび積分を行なう領域３とから成る。

［発明が解決しようとする課題］ 前記領域をＳＡＷが通過する時間（信号処理時間：Ｔン
と、素子の動作周波数帯域幅Ｂとの積（ＢＴ積）は、プ
ロセスゲインに相当するものであり、一般にＢＴ積が大
きいほど信号処理能力も大きいと判断される。しかし、
Ｔは素子サイズによって決まってしまうため、材料とな
る圧電単結晶基板あるいは圧電薄膜の作製条件等によっ
て制限され５現状では単一のＳＡＷコンボルバ素子で得
られるＴは、〜２０μＳｅｃ程度である。ＢＴ積を大き
くするためには、Ｔを長くする代りにＢを広げる方法を
とることも可能であり、実際、ＳＳ通信等で高速データ
伝送を行なおうとする場合などでは、この方が有効とも
考えられる。しかし、例えばＳＡＷコンボルバ素子を実
時間フーリエ変換器へ利用しようとする場合などでは、
Ｔの大きな素子の必要性は大きい。

また、基板寸法等の制限から離れた場合でも、一般に信
号処理時間が長くなるほど素子内部でのＳＡＷの伝播に
よる損失が大きくなるため、同一人力信号レベルに対す
る出力信号レベルは低下する傾向がある。このレベル低
下を補うには、入力あるいは出力に増幅回路を設けるこ
とになるが、素子のプロセスゲイン（ＢＴ積）によるＳ
／Ｎ比改善効果を有効に利用するためには、入力信号レ
ベルを高くする方が有利である。しかし、通常。

素子の入出力特性における直線領域の上限は入力くし形
電極近傍でのＳＡＷ強度に依存するため、最適な入力信
号レベルは信号処理時間の長短には大きな影響は受けず
、はぼ同レベルとなることから、適正動作状態で比較す
ると、やはり信号処理時間の長い素子では出力信号レベ
ルが低下することは避けられない。

［発明の目的コ 本発明は、上述した問題を解消するためになされたもの
であって、弾性表面波素子における信号処理時間を素子
材料や作製条件に制限されずに伸長させることのできる
弾性表面波装置を提供することを主たる目的としている
ものである。

［課題を解決するための手段］ 本発明による第１の発明は、第１の入力端に接続された
第１の遅延線と、第２の入力端に接続された第２の遅延
線と、前記第１の遅延線への入力信号を一方の入力とし
、前記第２の遅延線の出力信号を他方の入力とする第１
のＳＡＷコンボルバと、前記第１の遅延線の出力信号を
一方の入力とし、前記第２の遅延線への入力信号を他方
の入力とする第２のＳＡＷコンボルバと、前記第１、第
２のＳＡＷコンボルバ出力を加算する加算手段とから成
ることを特徴とする。

本発明による第２の発明は、第１の入力端に順次直列接
続されたＮ−１個の第１遅延線群と、第２の入力端に順
次直列接続されたＮ−１個の第２遅延線群と、前記第１
遅延線群の初段への入力信号を一方の入力とし、前記第
２遅延線群の最終段出力信号を他方の入力とする初段Ｓ
ＡＷコンボルバと、前記第１遅延線群の最終段出力信号
を一方の入力とし、前記第２遅延線群の初段への入力信
号を他方の入力とする最終段ＳＡＷコンボルバと、各一
方式力に前記第１遅延線群の各遅延線出力が初段側から
順にそれぞれ供給されるとともに、各他方入力に前記第
２遅延線群の各遅延線入力が最終段側から順にそれぞれ
供給されるＮ−２個の中間ＳＡＷコンボルバと、前記各
ＳＡＷコンボルバ出力を合成する釡成手段とから成るこ
とを特徴とする。

本発明による第３の発明は、第１の入力端に順次直列接
続されたＮ＋１個の第１遅延線群と、第２の入力端に順
次直列接続されたＮ＋１個の第２遅延線群と、前記第１
遅延線群の初段からＮ番目までの遅延線番出力信号を初
段出力信号から順にそれぞれ一方の入力とするとともに
、前記第２遅延線群のＮ番目から初段までの遅延線番出
力信号をＮ番目出力信号から順にそれぞれ他方の入力と
するＮ個のＳＡＷコンボルバと、前記各ＳＡＷコンボル
バ出力を合成する合成手段とから成ることを特徴とする
。

［作用］ 前記各発明にあっては、信号処理時間長に制限のあるＳ
ＡＷコンボルバ素子を複数使用し、それに複数の遅延線
を組み合わせて構成しているので、見掛は上挙−素子の
整数倍の信号処理時間を持つＳＡＷコンボルバが実現さ
れる。

［実施例コ 第２図は、本発明によるＳＡＷコンボルバ装置の一実施
例を示すものである。

まず、実施例の動作原理を述べる。信号処理時間ＴのＳ
ＡＷコンボルバ素子に２つの信号ｆ（ｔ）＋ｇ（ｔ）を
入力した時に得られる出力Ｃ（ｔ）は（１）式で表わさ
れる。

Ｃ（ｔ）＝γｆ、ｆ＜ｔ−τ）・ｇ（ｔ−Ｔ＋τ）・ｄ
τ　・・・（１）ここで、γは素子内部でのＳＡＷの伝
播損失や非線形効果の大きさによって決まる素子効率を
示す定数である。

第２図において、ＤＡ、、ＤＡ、、・・・ＤＡＮ−１゜
（ＤＡｏ・・・・・・４）と、ＤＢ＋　＋　ＤＢｍ＋　
””　ＢＮ−＋　ｒ（ＤＢｎ・・・・・・５）はすべて
同一特性のＳＡＷ遅延線、ＳＣ，、ＳＣ，、−５ｃＮ−
、、（ＳＣｎ−・・・−・６）はすべて同一特性のＳＡ
Ｗコンボルバ素子である。また、ＳＡＷ遅延線ＤＡｎ、
ＤＢｎの遅延時間とＳＡＷコンボルバ素子ＳＣｎの信号
処理時間はすべて等しく、ｒｄである。

ここで、ＳＡＷ遅延線ＤＡ、、ＤＢｎから次段への出力
信号を分岐した信号をＳｎ、Ｒｎとしたとき、ＳＡＷコ
ンボルバ素子ＳＣｏへの入力信号はＳ、。

およびＲＮ−ｎの関係となるよう、すべての素子が組み
合わされており、かつ、すべてのＳＡＷコンボルバ素子
からの出力信号Ｃ１を加算して出力する手段７が設けら
れている。

第２図のＩ　Ｎｓ、　Ｉ　ＮＨにおける入力信号をＳ　
（ｔ）。

Ｒ（ｔ）としたとき、各遅延線間の信号の入出力および
分岐に伴う損失を無視し、伝播に伴う損失および遅延の
みに注目すれば、ＳＡＷコンボルバＳＣｎへの入力信号
Ｓ。−１およびＲＮ−ｎは、それぞれ次のように表わさ
れる。

Ｓ、−、＝α”−’・５（ｔ−（ｎ−１）ｒｄ）−（２
）ＲＮ−ｎ”αＮ−”　Ｒ（し−（Ｎ−ｎ）ｒｄ）　　
・　（３）ここで、αは１遅延線当りの減衰率を示す。

したがって、　（１）式により、５Ｃｒｌからの出力Ｃ
，ｎ（ｔ）を表現すると、 Ｃ１１ｉ）□ｙｎ　Ｊ−′Ｉａ’−’−５（ｔ−（ｎ−
１）ｒｄ−ｒ）・α−’Ｒ（ｃ−（Ｎ−ｎ）　ｒｄ−ｒ
ｄ＋ｆｌ−ｄｒとなり、更に積分範囲をシフトすれば、
Ｃｎ（Ｃ）”Ｙｎ”ｎ−’　　Ｊ’（ニーｄ　　５（ｔ
−ｒ）Ｒ（ｔ−Ｎ−ｒｄ＋ｒ）・ｄｒ　（４）が得られ
る。二こで、γ。は構成するすべてのＳＡＷコンボルバ
で同等であるため、γ。＝γとすると、ＳＣ１〜ＳＣＮ
の出力をすべて加算部７において加え合わせた出力Ｃｏ
ｕｔ（ｔ）は次式で表わされる。

１ｍ１ｉ＋１ １’ｌ（＋、−Ｎτｄ十τ）・ｄτ 事γα＝’　ｆｏＳ（ｔ−τ）−Ｒ（ｔ−Ｎτｄ＋τ）
−ｄｒ・・・（５） この（５）式は（１）式と比較してわかるように、信号
処理領域の遅延時間がλ倍のｒｄである５ＡＷＤンボル
バに５（ｔ）、　Ｒ（ｔ）を入力した時の出力に比例し
た量を示しており、本発明の構成によれば、単独ではｒ
ｄの処理時間しかもたないＳＡ　Ｗコンボルバを複数組
み合わせることにより、見掛は上その整数倍の処理時間
をもつ複合ＳＡＷコンボルバを得ることができることを
示している。

ただし、以上の説明では、遅延線間の信号の受渡し、お
よびＳＡＷコンボルバへの信号の分岐に伴う損失を無視
していたため、（４）式の積分項に掛かる比例定数はす
べてのＳＡＷコンボルバで等しかったが、実際にはｎ＝
１およびＮに相当する入力信号は他のｎ＝２．・・・Ｎ
−１に相当する信号と分岐の条件が異なるため、この信
号の受渡しに伴う損失を考慮した場合、ＳＡ、Ｗコンボ
ルバの出力を単純に加算すると、トータル出力でのスプ
リアス抑圧比が劣化する可能性がある。この点を第３図
に示すＮ＝４とした構成の場合で説明する。

第３図において、δ、は入力端子ＩＮＳ、ＩＮＲから初
段遅延線への入力信号を分岐することによる損失とＳＡ
Ｗニンボルバへ入力する際の不整合損失の和、δ、は同
様の分岐による損失と遅延線・＼入力する際の不整合損
失の和、δ６は前段遅延線からの出力を分岐することに
よる損失とＳＡＷコンボルバへ入力する際の不整合損失
の和、δ。

は同様の分岐による損失と次段遅延線へ入力する際の不
整合損失との和、δ、は最終段遅延線からＳＡＷコンボ
ルバへの不整合損失を示す。この場合ＳＡＷコンボルバ
からの出力０１〜．はそれぞれ次のように表わされる。

Ｃ，−γ・δ、・δ１・５ｍ・δ、・α−ｆ”ｏＴｄＳ
（ｔ−ｒ）。

Ｒ（ｔ−４τｄ＋τ）・ｄｒ Ｃ，ｌｌγ・δ、°・δ、“・δ、・α、　ｊ−，２；
　ｄＳ（を−τ）・Ｒ（ｔ−４τｄ＋τ）・ｄｒ Ｃ１・γ・δ１゛・δ、″・δ、α＃　ｆ２：ｒ、’ｓ
＜を−τ）・Ｒ（ｔ−４τｄ＋τ）・ｄｒ Ｃ４・γ・δ、・δ１・δ、゛・δ、α“厘；ｄＳ（ｔ
−τ）・Ｒ（ｔ−４τｄ＋τ）・ｄｒ このように、一般のｎについて、ＳＡＷコンボルバの出
力Ｃｎを表わす式の積分項に掛かる定数ｎ＝１またはＮ
の場合　、γ・δ、・δ１・δ、Ｎ−“・δ、・αＮ−
” ｎ＝２．３・・・、Ｎ−１の場合　、γ・δど・δ、″
・δ、Ｎ〜゛・αＮ−＝ である。したがって、この場合（４）式から（５）式へ
と同様に単純加算はできない。

第４図は、上記の問題を解決するため、ｎ＝１およびｎ
＝ＮのＳＡＷコンボルバへの入力信号レベルを＊！！す
る増幅器または減衰器８，９を付加した構成を示す。こ
の調整回路のゲインを図のようにｇ、、ｇ、とじ、 δ１・５５″ ｇ、、　　ｇ、＝ δ。

を満たすように設定することにより、すべてのＳＡＷコ
ンボルバ出力を単純加算することが可能となり、本発明
の効果を実現することができる。

また、第５図は、ｎ＝１およびｎ＝ＮのＳＡＷコンボル
バ出力レベルを調整する増幅器または減衰器ｌＯを付加
した構成であり、この回路のゲインをｇ、とじ、 δ１・δ、゛ ｇ、− δ、・δ、・δ。

と設定しても、問題点は解決でき、本発明の効果を実現
することができる。

ただし、Ｎが十分大きな場合、各ＳＡＷコンボルバ出力
が単独で全出力Ｃｏｕｔへ与える効果は相対的に小さく
なるため、第２図の基本的な構成によっても本発明は十
分な効果を有する。

第６図は、本発明によるＳＡＷコンボルバ装置の他の実
施例を示すものである。

ここで、ＤＡ、、ＤＡ、、”’ＤＡＮ−ｚ　　（ＤＡｎ
・・４）とＤＢ、、ＤＢ、、　・ＤＢＮ−、、（ＤＢｎ
−・・・５）はすべて同一特性のＳＡＷ遅延線、ＤＡ、
・・１１．、ＤＡＮ・・・ｌ　１．、　ＤＢ、・・・１
１．、ＤＢＮ・・・１１４はＤＡｎ、ＤＢｎと同一ある
いは遅延時間のみ特性の異なるＳＡＷ遅延線である。ま
た、ｓｃ、、ｓｃ、。

・・・ＳＣＮ、（ＳＣｏ・・・・・・７）はすべて同一
特性のＳＡＷコンボルバ素子である。遅延線４，５の遅
延時間およびＳＡＷコンボルバの信号処理時間はすべて
ｒｄである。

ＤＡｎ、ＤＢ、は、図示のように、外部からの信号入力
端子ＩＮＳ、ＩＮＨに順次直列に接続されており、最終
段の遅延線ＤＡＮおよびＤＢＮでは入力電極のみ前段の
遅延線出力への負荷として使用されている。また、遅延
線ＤＡｏ、ＤＢｎからＤＡｎ＋＋　＋　Ｄ　Ｂ　ｎ＋＋
への信号を分岐した信号をそれぞれＳｎ＋　Ｒｎとした
とき、ＳＡＷコンボルバ素子素子Ｓへの入力信号がＳｎ
−＋＋　ＲＮ−ｎとなるよう、すべての素子を組み合わ
せ、かつ、各ＳＡＷコンボルバ素子からの出力信号Ｃｎ
をすべて加算して出力する手段７を設けている。

前記各遅延線において、前段遅延線出力から後段遅延線
入力へ途中、ＳＡＷコンボルバ素子への信号の分岐手段
を介して接続することによる信号の減衰率を６１、また
各遅延線出力から途中、次段遅延線への信号の分岐手段
を介してＳＡＷコンボルバ素子へ入力することによる信
号の減衰率を６１とし、かつ遅延線４．５内部でのＳＡ
Ｗの伝播による減衰率をαとすると、入力端子ＩＮＳ。

ｒＮＲに印加した信号５（ｔ）、　Ｒ（ｔ）に対し、Ｓ
ＡＷコンボルバ素子素子ＳＣ式力する信号Ｓｎ−、（ｔ
）。

ＲＮ−ｎ（ｔ）は次式の関係にある。

ｓｎ−＋ｃｔ）＝δａ’δ、ｎ−＋　、　αｎ−＋　・
δ、・５（ｔ−（ｎ−１）　ｒｄ−ｒａ）Ｒ，＋。（ｔ
）＝δｂ−δ＃　ｎ　−αＭｎ−δ、−Ｒ（ｔ−（Ｎ−
ｎ）　ｒｄ−ｒｂ）ただし、δａ、τａおよびδｂ、τ
ｂはそれぞれＤＡ、、ＤＢ、における入力ミスマツチお
よびＳＡＷ伝播による減衰率と伝播遅延時間を表わす。

（１）式によりＳＣｏの出力Ｃｎ（ｔ）を表わすと、Ｃ
ｎ（ｕ）＝Ｙｎ　ｆ、”８　ａ−５、ｎ−’　８　、・
ａ”−’　・５（ｔ−（ｎ−１）　ｒ　ｄ−ｒ　ａ−ｒ
　）×δｂδ、Ｎ−ｎ・δ、・αＮ−ｎ・ Ｒ（ｔ−（Ｎ−ｎ）ｒｄ−ｒｂ−ｒｄ＋ｒ）・ｄｒこの
積分範囲を（ｎ−１）τｄ〜ｎτｄヘシフトし、更にす
べてのＳＣｏにおいて、γ。は等しいことから、γ。＝
γとして整理すると、Ｃｎ（を戸γ・δａ・δｂ・δ、
すδ、−αＭ。

となる。したがって、すべてのＳＡＷコンボルバ素子か
らの出力を加算した出力Ｃｏｕｔ（ｔ）は、Ｃｏｕｔ（
ｔ）＝ΣＣ１（ｔ）□ｙ・δａ’δｂ−δ、Ｎ−１．６
’　、　、ｚ　Ｍ’ｉ＋１ ・・（６） これは、信号処理時間ＮτｄのＳＡＷコンボルバに２信
号Ｓ（ｔ〜τａ）およびＲ（ｔ〜τｂ）を入力して得ら
れる出力に比例した信号が得られることを示しており、
第１図の場合と同様に、本発明の構成によって、単一素
子としてはｒｄであった信号処理時間を見掛は上その整
数倍に伸長できることを示している。

第７図は、本発明によるＳＡＷコンボルバ装置の他の実
施例を示すものである。

この実施例では、ＤＡｎ、ＤＢｏが入力端子ＩＮＳ、Ｉ
ＮＲに、素子間に増幅器１２を介して順次直列に接続さ
れている点を除き、第６図と同様に構成されている。

いま、ＤＡ、、ＤＢ、での信号の入力端子でのミスマッ
チおよびＳＡＷの伝播による減衰をδａ。

ｆ５　ｂとし、ＤＡ、、ＤＢ、の遅延時間をｒａ、ｒｂ
とし、ＤＡ、〜ＤＡＮ−，およびＤＢ、〜ＤＢＮ−，で
の５ＡＷｆｆｉ播による減衰をαとする。また、増幅器
１２の増幅率ｇをｇ＝１　　としたときの遅延線り、Ａ
ｒｌ、ＤＢｎから信号の分岐手段を介して次段Ｉ）Ａｏ
＋１．ＤＢｎ＋、へ信号を伝達することによる減衰を３
１　、同じく　ｇ−１としたときのＤＡｎ。

ＤＢ、から信号の分岐１段を介してＳＡＷコンボルバ素
子へ信号を伝達することによる減衰を３゜とすれば、入
力端子ＩＮＳ、ＩＮＲに印加した信号Ｓｂ）、Ｒ（ｔ）
に対し、ＳＡＷコンボルバ素子ＳＣｎへ入力する信号Ｓ
　ｎ−、（ｔＬ　Ｒ〜ｎ（ｔ）は次の関係にある。

Ｓ、、（ｔ）＝δａ’δ、　ｎ−１、αｌ’？−１・δ
、・ｇｎ−５（＋、−（ｎ−１）ｒｄ−ｒａｌ）・・・
（７） Ｒ，、（ｔ）＝ｉ！ｉｂ−δＦＪ’−’−ａＦＪ’−ｎ
−δ、・ｆ”’Ｒ（ｃ−（Ｎ−ｎ）ｒｄ−ｒｂ）・・・
（８） したがって、（１）式により出力Ｃｎを表わせば、Ｃｎ
−γ。・ｆｏ″４δａ・δ１″−・αｎ〜′・δ、・ｇ
ｎ・５（ｔ−（ｎ−１）ｒｄ−ｒａ−ｒ）ｘδｂ−δ１
Ｎ〜ｎ　、　ａ　Ｎ−Ｔｌ　。

δ、・ｇ−”’−Ｒ（ｔ−（Ｎ−ｎ）ｒｄ−ｒｂ−ｒｄ
＋ｒ）−ｄｒ−に式の積分範囲を（ｎ−１）ｒｄ　−ｎ
τｄヘシフトし、更にすべてのＳＡＷコンボルバ素ＦＳ
Ｃｎにおし）てγ１は等しいことから、γ。＝γとして
整理すると、 Ｃｎ＝’Ｙ　’δａ’δｂ−５１Ｎパδ１″、αＮ−１
゜ｇｐ’　ｆ、：ハ）’ｒｄ　５（ｔ−ｒａ−ｒ）・Ｒ
（ｔ−Ｎｒｄ−ｒＭｒ）−ｄｒとなる。従って、すべて
のＳＡＷコンボルバ素子の出力を加算したトータル出力
Ｃｏｕｔ（ｔｅｌは次式によって表わされる。

Ｃｏｕｔ（ｔ、戸ΣＣｉ　（ｔ） ｉ＋１ ＝γ・δａ・δｂ・δ１Ｍ′・δＩ・αＭ”ｇ閘゛ｆｏ
″ＴｄＳ（ｔ〜τａ−τ）−Ｒ（ｔ−τｂ−Ｎτｄ＋τ
）・ｄｒこれは見掛は上、信号処理時間ＮτｄのＳＡＷ
コシボルバに信号Ｓ　（ｔ、−Ｔａ）およびＲ（ｔ−ｒ
ｂ）を入力して得られる出力な比例した信号を取り出せ
ることを示している。ここで、ｇ＝１／δ１・αと設定
すると、 Ｃｏｕｔ（１）・γ・δａ・δｂ・δ、“・ｇ“１Ｎ鷺
（し−τａ−τ）・Ｒ（！、−ｒｂ−Ｎｒｄ＋ｒ）−ｄ
ｒ のように見掛は上の素子効率はＮの大きさに依存し、な
いものとなる。ｇ＝１／δ１・αの設定は、（７）、（
８）式かられかるように、各ＳＡＷコンボルバ素子への
入力信号レベルが等しくなる条件であり、本発明による
装置を構成するＳＡＷコンボルバ素子の単体に対する最
適入力信号レベルとなるよう、ＩＮＳ、ＩＮＲへ印加す
る信号を調整することにより、構成要素のすべてのＳＡ
Ｗコンボルバ素子が最適に動作することになる。

なお、本発明の構成要素となるＳＡＷ遅延線およびＳＡ
Ｗコンボルバ素子は、その基板材料あるいは構造につい
て、基本的には特定の制限を受けるものではなく、圧電
単結晶基板、圧電薄膜／弾性体基板、圧電セラミックス
基板のいずれかによるＳ　Ａ　Ｗ遅延線およびエラステ
ィック型、エアギャップ型、モノリシック型のいずれか
のＳＡＷコンボルバ素子との組み合わせによって構成さ
れる。

しかし、例えば遅延線材料としてＬｉＮｂ０．あるいは
ＬｉＴａ０．圧電単結晶基板を選択すれば、遅延線上で
の伝播損失を小さくでき、増幅回路の負担を軽減するこ
とができることから有利である。

またＳＡＷコンボルバ素子として、例えばＺｎ○／Ｓｉ
ｎ、／Ｓｉ構造モノリシック型を選択すれば、素子効率
が大きく、有利である。更に圧電単結晶基板によるＳＡ
Ｗ遅延線は一般に音速の周波数分散性を持たないため、
高効率ではあるものの音速の周波数分散性をもつことか
ら、単独ではＢＴ積に上限のあったモノリシック型ＳＡ
Ｗコンボルバ素子の欠点を補い、高効率で、かつ実効的
なりＴ積を十分に大きくとることが可能となる。

［発明の効果コ 以上に述べたように、本発明によれば、単一素子として
は信号処理時間長に制限のあるＳＡＷコンボルバ素子を
複数使用し、更に複数の遅延線と組み合わせることによ
り、見掛は上半−素子の整数の信号処理時間を持つＳＡ
Ｗコンボルバ装置を容易に実現することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はＳＡＷコンボルバの基本構造を示す斜視図、第
２図は本発明の一実施例を示すＳＡＷコンボルバ装置の
概略構成図、第３図は動作を説明する要部の構成図、第
４［１および第５図はそれぞれ他の実施例を示す要部の
構成図、第６図および第７図はそれぞれ本発明の他の実
施例を示すＳＡＷコンボルバ装置の概略構成図である。 ｌ・・・・・・・・・くし形電極、２・・・・・・・・
・出力電極、３・・・・・・・・・圧電基板、４，５・
・・・・・・・・遅延線、６・・・・・・・・・ＳＡＷ
コンボルバ、７・・・・・・・・・加算手段、８，９゜
１０・・・・・・・・・レベル調整回路、１２・・・・
・・・・・増幅器。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）第１の入力端に接続された第１の遅延線と、第２
   の入力端に接続された第２の遅延線と、前記第１の遅延
   線への入力信号を一方の入力とし、前記第２の遅延線の
   出力信号を他方の入力とする第１のＳＡＷコンボルバと
   、前記第１の遅延線の出力信号を一方の入力とし、前記
   第２の遅延線への入力信号を他方の入力とする第２のＳ
   ＡＷコンボルバと、前記第１、第２のＳＡＷコンボルバ
   出力を加算する加算手段とから成ることを特徴とする弾
   性表面波装置。
2. （２）第１の入力端に順次直列接続されたＮ−１個の第
   １遅延線群と、第２の入力端に順次直列接続されたＮ−
   １個の第２遅延線群と、前記第１遅延線群の初段への入
   力信号を一方の入力とし、上記第２遅延線群の最終段出
   力信号を他方の入力とする初段ＳＡＷコンボルバと、前
   記第１遅延線群の最終段出力信号を一方の入力とし、前
   記第２遅延線群の初段への入力信号を他方の入力とする
   最終段ＳＡＷコンボルバと、各一方入力に前記第１遅延
   線群の遅延線出力が初段側から順にそれぞれ供給される
   とともに各他方入力に前記第２遅延線群の各遅延線入力
   が最終段側から順にそれぞれ供給されるＮ−２個の中間
   ＳＡＷコンボルバと、上記各ＳＡＷコンボルバ出力を合
   成する合成手段とから成ることを特徴とする弾性表面波
   装置。
3. （３）前記初段ＳＡＷコンボルバの入力、ならびに前記
   最終段ＳＡＷコンボルバの入力にそれぞれ増幅または減
   衰せしめる入力調整手段が介装されている第２請求項記
   載の弾性表面波装置。
4. （４）前記初段ＳＡＷコンボルバの出力、ならびに最終
   段ＳＡＷコンボルバの出力にそれぞれ増幅または減衰せ
   しめる入力調整手段が介装されている第２請求項記載の
   弾性表面波装置。
5. （５）第１の入力端に順次直列接続されたＮ＋１個の第
   １遅延線群と、第２の入力端に順次直列接続されたＮ＋
   １個の第２遅延線群と、前記第１遅延線群の初段からＮ
   番目までの遅延線各出力信号を初段出力信号から順にそ
   れぞれ一方の入力とするとともに、前記第２遅延線群の
   Ｎ番目から初段までの遅延線各出力信号をＮ番目出力信
   号から順にそれぞれ他方の入力とするＮ個のＳＡＷコン
   ボルバと、前記各ＳＡＷコンボルバ出力を合成する合成
   手段とから成ることを特徴とする弾性表面波装置。
6. （６）前記第１、第２遅延線群の各遅延線間にそれぞれ
   増幅手段が介装されている第５請求項記載の弾性表面波
   装置。
7. （７）前記遅延線がＳＡＷ遅延線からなる第１請求項な
   いし第６請求項のいずれかに記載の弾性表面波装置。