JPH0413562B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0413562B2 JPH0413562B2 JP59248374A JP24837484A JPH0413562B2 JP H0413562 B2 JPH0413562 B2 JP H0413562B2 JP 59248374 A JP59248374 A JP 59248374A JP 24837484 A JP24837484 A JP 24837484A JP H0413562 B2 JPH0413562 B2 JP H0413562B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- groove
- pitch
- length
- shaft
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/107—Grooves for generating pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/026—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with helical grooves in the bearing surface to generate hydrodynamic pressure, e.g. herringbone grooves
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、音響機器や情報機器などに用いら
れる動圧軸受及びこの動圧軸受の軸の外周面に動
圧発生用の溝を形成する転造装置に関するもので
ある。
れる動圧軸受及びこの動圧軸受の軸の外周面に動
圧発生用の溝を形成する転造装置に関するもので
ある。
従来の技術
従来より音響機器や情報機器など高回転精度が
要求される回転部に用いられる軸受として、第７
図乃至第９図に示すような動圧軸受が知られてい
る。図中、１は軸、２は受、３はヘリングボーン
溝、４はスパイラル溝、５は円周溝付ヘリングボ
ーン溝である。
要求される回転部に用いられる軸受として、第７
図乃至第９図に示すような動圧軸受が知られてい
る。図中、１は軸、２は受、３はヘリングボーン
溝、４はスパイラル溝、５は円周溝付ヘリングボ
ーン溝である。
これらの動圧発生用の溝は、回転中、安定して
潤滑流体膜を形成するために、その形状、深さ、
面粗度などが高精度であることが必要とされてい
る。
潤滑流体膜を形成するために、その形状、深さ、
面粗度などが高精度であることが必要とされてい
る。
従来、この溝の加工は主にフオトエツチングに
よつて行なわれてきたが、フオトエツチングによ
る加工は、工程が複雑であり、又、加工能率が極
めて低いなどの理由により、大量生産に対しては
不向きであつた。
よつて行なわれてきたが、フオトエツチングによ
る加工は、工程が複雑であり、又、加工能率が極
めて低いなどの理由により、大量生産に対しては
不向きであつた。
この欠点を補う加工法として、塑性加工の一種
である転造加工による方法がある。
である転造加工による方法がある。
この転造加工による方法は、素材の両側に配置
した所望の溝形状と逆パターンの刻印部を持つ１
対のダイスの間で加圧創成するものである。
した所望の溝形状と逆パターンの刻印部を持つ１
対のダイスの間で加圧創成するものである。
発明が解決しようとする問題点
この転造加工により製造される動圧溝付軸は、
現状では、量産性が高く、又、溝の面粗度も良い
のであるが、溝の形状及び深さについては、第１
０図に示す如く不均一となり易く、このため、動
圧の発生が不安定となり易かつた。
現状では、量産性が高く、又、溝の面粗度も良い
のであるが、溝の形状及び深さについては、第１
０図に示す如く不均一となり易く、このため、動
圧の発生が不安定となり易かつた。
問題点を解決するための手段
この発明は、転造装置を用いて、転造加工によ
り動圧発生溝を加工する場合、１ピツチに相当す
る円周長さにおいて、任意に分割した軸方向面に
おける溝部長さの和の変動率即ち １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小
溝長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％となるような溝諸元を与えるものであ
る。
り動圧発生溝を加工する場合、１ピツチに相当す
る円周長さにおいて、任意に分割した軸方向面に
おける溝部長さの和の変動率即ち １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小
溝長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％となるような溝諸元を与えるものであ
る。
作 用
第１図は、動圧溝を加工した軸外周部の一部を
平面展開したものである。図中、１０は背部、１
１は溝部である。
平面展開したものである。図中、１０は背部、１
１は溝部である。
転造装置によつて溝の加工を行つた場合、同一
時間中に加工される面は、Ａ−A′，Ｂ−B′，Ｃ
−C′，…Ｎ−N′といつた軸方向面である。つま
り、ある時間では、Ａ−A′面にダイスの背部が
くい込んで溝を成形し、押しのけられた材料が半
径方向に盛り上がつて背を成形している。次の時
間では、Ｂ−B′面で同様の加工が起つている。
時間中に加工される面は、Ａ−A′，Ｂ−B′，Ｃ
−C′，…Ｎ−N′といつた軸方向面である。つま
り、ある時間では、Ａ−A′面にダイスの背部が
くい込んで溝を成形し、押しのけられた材料が半
径方向に盛り上がつて背を成形している。次の時
間では、Ｂ−B′面で同様の加工が起つている。
ここで、任意の加工面における加工面圧は、転
造力が常に一定である処から、同一時間中に加工
される面の大きさ、つまり同一時間中に加工され
る溝の大きさがその代用値となる。例えば、Ａ−
A′面加工時の面圧はＡ−A′面においてダイス背
部がくい込む大きさ、つまり、Ａ−A′面におけ
る溝部長さの和 ｛（a1〜a′1）＋（a2〜a′2）｝が代用値となる。同
様にＢ−B′面では ｛（b1〜b′1）＋（b2〜b′2）＋（b3〜b′3）｝がＣ
−
C′面では（c1〜c′1）が、以下、 Ｎ−N′面では｛（n1〜n′1）＋（n1〜n′2）｝が、
夫々の加工面における加工面圧の代用値となる。
造力が常に一定である処から、同一時間中に加工
される面の大きさ、つまり同一時間中に加工され
る溝の大きさがその代用値となる。例えば、Ａ−
A′面加工時の面圧はＡ−A′面においてダイス背
部がくい込む大きさ、つまり、Ａ−A′面におけ
る溝部長さの和 ｛（a1〜a′1）＋（a2〜a′2）｝が代用値となる。同
様にＢ−B′面では ｛（b1〜b′1）＋（b2〜b′2）＋（b3〜b′3）｝がＣ
−
C′面では（c1〜c′1）が、以下、 Ｎ−N′面では｛（n1〜n′1）＋（n1〜n′2）｝が、
夫々の加工面における加工面圧の代用値となる。
このため、１ピツチに相当する円周長さ、例え
ば１つの溝の始まりから次の溝の始まりまでの長
さにおいて、任意に分割された軸方向面夫々の溝
部長さの和が等しくない場合、例えば｛（a1〜
a′1）＋（a2〜a′2）｝≠ ｛（b1〜b′1）＋（b2〜b′2）＋（b3〜b′3）｝≠（c1
〜c′1）
≠…なつた場合には、加工面毎に加工面圧が変化
することとなり、加工された溝の形状及び深さは
夫々の軸方向面で異なるために均一となりえな
い。
ば１つの溝の始まりから次の溝の始まりまでの長
さにおいて、任意に分割された軸方向面夫々の溝
部長さの和が等しくない場合、例えば｛（a1〜
a′1）＋（a2〜a′2）｝≠ ｛（b1〜b′1）＋（b2〜b′2）＋（b3〜b′3）｝≠（c1
〜c′1）
≠…なつた場合には、加工面毎に加工面圧が変化
することとなり、加工された溝の形状及び深さは
夫々の軸方向面で異なるために均一となりえな
い。
しかし、１ピツチに相当する円周長さにおい
て、任意に分割された軸方向面夫々の溝部長さの
和が等しい場合、加工面毎の加工面圧も等しくな
るため、加工された溝の形状及び深さはどの位置
においても均一となることになる。
て、任意に分割された軸方向面夫々の溝部長さの
和が等しい場合、加工面毎の加工面圧も等しくな
るため、加工された溝の形状及び深さはどの位置
においても均一となることになる。
ここで、１ピツチに相当する円周長さにおい
て、任意に分割された軸方向面夫々の溝部長さの
和を等しくとるためには、溝諸元である、ピツ
チ：Ｐ（軸径：ｄ及び溝本数：ｎで決まる）、溝角
度：α、（溝幅：1）／（背幅：2）：γ、軸受
幅：Ｌを適当に選定すれば良いのみであるが、従
来の動圧溝諸元は上記に示したような転造加工に
おける加工面圧は何ら考慮されてはおらず、主に
純粋に軸受の要求特性・仕様或いは経験上から概
略を決め、その後、計算や実験によつて性能を確
認して決定されている。
て、任意に分割された軸方向面夫々の溝部長さの
和を等しくとるためには、溝諸元である、ピツ
チ：Ｐ（軸径：ｄ及び溝本数：ｎで決まる）、溝角
度：α、（溝幅：1）／（背幅：2）：γ、軸受
幅：Ｌを適当に選定すれば良いのみであるが、従
来の動圧溝諸元は上記に示したような転造加工に
おける加工面圧は何ら考慮されてはおらず、主に
純粋に軸受の要求特性・仕様或いは経験上から概
略を決め、その後、計算や実験によつて性能を確
認して決定されている。
これに対し、前記に示したように転造加工にお
ける加工面圧が等しくなるように溝諸元を求める
方法は以下のようになる。
ける加工面圧が等しくなるように溝諸元を求める
方法は以下のようになる。
前述の溝諸元の中で、一般的には軸径：ｄは即
に決定されているとして除外すると、残り４項目
のうち任意に項目を従来通りに求め、他の項目に
ついて前記の条件を満足するよう選択した後、計
算等により軸受性能を確認して決定すればよい。
に決定されているとして除外すると、残り４項目
のうち任意に項目を従来通りに求め、他の項目に
ついて前記の条件を満足するよう選択した後、計
算等により軸受性能を確認して決定すればよい。
なお、実験によれば、任意に分割された軸方向
面における溝部長さの和は、１ピツチに相当する
円周長全面にわたつて等しくとる必要はなく、１
ピツチに相当する円周長さにおいて、任意に分割
された軸方向面における溝部長さの和の変動率即
ち、 １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小
溝長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％であれば、加工される溝の形状及び深
さは、ほぼ均一となる、 第２図はダイスの変動率と加工される溝の溝深
さ変化率、即ち。
面における溝部長さの和は、１ピツチに相当する
円周長全面にわたつて等しくとる必要はなく、１
ピツチに相当する円周長さにおいて、任意に分割
された軸方向面における溝部長さの和の変動率即
ち、 １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小
溝長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％であれば、加工される溝の形状及び深
さは、ほぼ均一となる、 第２図はダイスの変動率と加工される溝の溝深
さ変化率、即ち。
１ピツチ内での最大溝深さ−１ピツチ内での最小溝
深さ／１ピツチ内での平均溝深さ×100 の関係を示すグラフで、このグラフは種々の変動
率を有するダイスで転造加工を行い、それによつ
て加工される溝の溝深さ変化率を求める実験によ
り得たもので、このグラフより変動率が０〜10％
では加工される溝の溝深さ変化率が小さく、加工
される溝の形状が深さに与える影響は少ないが、
変動率が10％を超えると溝の溝深さ変化率は急激
に大きくなり、加工される溝の形状が深さに与え
る影響が大きくなることが考察される。尚、実験
値が点線で示す理想値と若千異なるのは、ワーク
のスプリングバツクや転造装置の剛性等によるも
のである。
深さ／１ピツチ内での平均溝深さ×100 の関係を示すグラフで、このグラフは種々の変動
率を有するダイスで転造加工を行い、それによつ
て加工される溝の溝深さ変化率を求める実験によ
り得たもので、このグラフより変動率が０〜10％
では加工される溝の溝深さ変化率が小さく、加工
される溝の形状が深さに与える影響は少ないが、
変動率が10％を超えると溝の溝深さ変化率は急激
に大きくなり、加工される溝の形状が深さに与え
る影響が大きくなることが考察される。尚、実験
値が点線で示す理想値と若千異なるのは、ワーク
のスプリングバツクや転造装置の剛性等によるも
のである。
実施例
第３図はこの発明の動圧軸受の軸部材に動圧溝
を転造形成する転造装置の実施例で、この転造装
置はベース２０上に支持ダイス２１を固定して設
け、この支持ダイス２１と対向配置して適宣の駆
動手段によつて摺動可能な摺動ダイス２２を設
け、この支持ダイス２１と摺動ダイス２２との間
に転造形成する軸部材の素材２３を一方のダイス
で押圧して挟み込み、次に摺動ダイス２２を摺動
して素材２３の外周面に動圧溝を転造形成するも
のである。そしてこの発明では、ダイス２１，２
２に１ピツチに相当する円周長さ内の任意の位置
における軸方向の溝部長さの和の変動率即ち、 １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小溝
長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％を満たす溝形状（例えば、素材２３の
軸径10mm、溝本数12本、溝角度30°、（溝幅）／
（背幅）１のとき、軸受幅は9.42mm〜11.52mmにす
ればよい。）と逆パターンの刻印部を備えている。
を転造形成する転造装置の実施例で、この転造装
置はベース２０上に支持ダイス２１を固定して設
け、この支持ダイス２１と対向配置して適宣の駆
動手段によつて摺動可能な摺動ダイス２２を設
け、この支持ダイス２１と摺動ダイス２２との間
に転造形成する軸部材の素材２３を一方のダイス
で押圧して挟み込み、次に摺動ダイス２２を摺動
して素材２３の外周面に動圧溝を転造形成するも
のである。そしてこの発明では、ダイス２１，２
２に１ピツチに相当する円周長さ内の任意の位置
における軸方向の溝部長さの和の変動率即ち、 １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小溝
長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％を満たす溝形状（例えば、素材２３の
軸径10mm、溝本数12本、溝角度30°、（溝幅）／
（背幅）１のとき、軸受幅は9.42mm〜11.52mmにす
ればよい。）と逆パターンの刻印部を備えている。
第１図はダイス２１，２２の変動率が０の状
態、即ち、溝１１を中心線を境界に夫々両側に軸
方向に幾何学的平行移動を行なわせると一本の溝
となる状態を示しており、１ピツチに相当する円
周長さにおいて任意に分割された軸方向面夫々の
溝部長さの和は全て等しい。
態、即ち、溝１１を中心線を境界に夫々両側に軸
方向に幾何学的平行移動を行なわせると一本の溝
となる状態を示しており、１ピツチに相当する円
周長さにおいて任意に分割された軸方向面夫々の
溝部長さの和は全て等しい。
この発明による転造装置にあたつては、加工さ
れる動圧溝の形状及び深さが均一高精度で、か
つ、溝面精度の良いものが得られる。
れる動圧溝の形状及び深さが均一高精度で、か
つ、溝面精度の良いものが得られる。
尚、使用する転造装置は、ダイスの数が１対以
上で、かつ、いずれのダイスにも所望する溝形状
と逆パターンの刻印部を持つものであれば良い。
例えば、第４図及び第５図はその一例で、第４図
は上部ダイス３１と下部ダイス３２との間に素材
３３を一方のダイスで加圧して挟み込み、上部ダ
イス３１と下部ダイス３２とをそれぞれ反対する
方向に摺動させて素材３０の外周面に動圧溝を転
造加工するものであり、また、第５図は、定位置
で回転する支持ロールダイス４１とこの支持ロー
ルダイス４１に対して移動し回転できる摺動ロー
ルダイス４２との中間位置に固定したワークレス
ト４３があり、素材４４はまずワークレスト４３
上に置かれ、次に摺動ロールダイス４２が支持ロ
ールダイス４１側に接近し、素材４４を支持ロー
ルダイス４１と摺動ロールダイス４２との間に挟
み込んで押圧回転して素材４４の外周面に動圧溝
を転造形成し、溝が一定深さに達すると摺動ロー
ルダイス４２が後退して転造加工を完了する。ま
た上記説明ではヘリングボーン溝について述べた
が、スパイラル溝、円周溝付ヘリングボーン溝に
も適用が可能であり、円周溝付ヘリングボーン溝
の場合、第６図に示すように、ヘリングボーン溝
における軸受幅：Ｌの代わりに中央幅：L1、円
周溝幅：L2、外幅：L3を考えることになる。ま
た、溝部は１列だけでなく複数列であつても良
い。
上で、かつ、いずれのダイスにも所望する溝形状
と逆パターンの刻印部を持つものであれば良い。
例えば、第４図及び第５図はその一例で、第４図
は上部ダイス３１と下部ダイス３２との間に素材
３３を一方のダイスで加圧して挟み込み、上部ダ
イス３１と下部ダイス３２とをそれぞれ反対する
方向に摺動させて素材３０の外周面に動圧溝を転
造加工するものであり、また、第５図は、定位置
で回転する支持ロールダイス４１とこの支持ロー
ルダイス４１に対して移動し回転できる摺動ロー
ルダイス４２との中間位置に固定したワークレス
ト４３があり、素材４４はまずワークレスト４３
上に置かれ、次に摺動ロールダイス４２が支持ロ
ールダイス４１側に接近し、素材４４を支持ロー
ルダイス４１と摺動ロールダイス４２との間に挟
み込んで押圧回転して素材４４の外周面に動圧溝
を転造形成し、溝が一定深さに達すると摺動ロー
ルダイス４２が後退して転造加工を完了する。ま
た上記説明ではヘリングボーン溝について述べた
が、スパイラル溝、円周溝付ヘリングボーン溝に
も適用が可能であり、円周溝付ヘリングボーン溝
の場合、第６図に示すように、ヘリングボーン溝
における軸受幅：Ｌの代わりに中央幅：L1、円
周溝幅：L2、外幅：L3を考えることになる。ま
た、溝部は１列だけでなく複数列であつても良
い。
発明の効果
この発明は、１ピツチに相当する円周長さにお
いて、任意に分割した軸方向面における溝部長さ
の和の変動率が０〜10％となるように溝諸元を選
定することにより、溝の形状及び深さが均一高精
度で、かつ、溝面精度の良いものが量産加工でき
る。
いて、任意に分割した軸方向面における溝部長さ
の和の変動率が０〜10％となるように溝諸元を選
定することにより、溝の形状及び深さが均一高精
度で、かつ、溝面精度の良いものが量産加工でき
る。
第１図は動圧溝を加工した軸外周部の一部を平
面展開した図面、第２図はダイスの変動率と加工
される溝の溝深さ変化率との関係を示すグラフで
ある。第３図はこの発明の動圧軸受の軸の転造加
工及び転造装置を示す説明図、第４図及び第５図
は他の転造装置の図面、第６図は円周溝付ヘリン
グボーン溝を加工した軸外周部の一部を平面展開
した図面、第７図乃至第９図は各種の動圧軸受の
図面、第１０図は従来の転造加工の溝断面を示す
図面である。 １０……背部、１１……溝部、２１，２２，３
１，３２，４１，４２……ダイス、２３，３３，
４４……素材。
面展開した図面、第２図はダイスの変動率と加工
される溝の溝深さ変化率との関係を示すグラフで
ある。第３図はこの発明の動圧軸受の軸の転造加
工及び転造装置を示す説明図、第４図及び第５図
は他の転造装置の図面、第６図は円周溝付ヘリン
グボーン溝を加工した軸外周部の一部を平面展開
した図面、第７図乃至第９図は各種の動圧軸受の
図面、第１０図は従来の転造加工の溝断面を示す
図面である。 １０……背部、１１……溝部、２１，２２，３
１，３２，４１，４２……ダイス、２３，３３，
４４……素材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 軸と受とからなり、軸の外周面に転造によつ
て創成した少なくとも１個以上の動圧発生用のヘ
リングボーン溝を有する動圧軸受に於いて、前記
軸の溝を、１ピツチに相当する円周長さ内の任意
の位置における軸方向の溝部長さの和の変動率、
即ち １ピツチ内での最大溝長さ−１ピツチ内での最小
溝長さ／１ピツチ内での平均溝長さ×100 が０〜10％となるように溝諸元を選定させたこと
を特徴とする動圧軸受。 ２ 軸と受とからなり、軸の外周面に少なくとも
１以上の動圧発生用のヘリングボーン溝を有する
動圧軸受の製造装置であつて、ダイスの数が１対
以上で、かつ、いずれのダイスにも所望する溝形
状と逆パターンの刻印部を持つものにおいて、前
記ダイスに１ピツチに相当する円周長さ内の任意
の位置に於ける軸方向の加工部長さの和の変動、
即ち １ピツチ内での最大加工部長さ−１ピツチ内での最
小加工部長さ／１ピツチ内での平均加工部長さ×100 が、０〜10％となる刻印部を備えたことを特徴と
する動圧軸受の製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24837484A JPS61127918A (ja) | 1984-11-24 | 1984-11-24 | 動圧軸受及びその製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24837484A JPS61127918A (ja) | 1984-11-24 | 1984-11-24 | 動圧軸受及びその製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61127918A JPS61127918A (ja) | 1986-06-16 |
| JPH0413562B2 true JPH0413562B2 (ja) | 1992-03-10 |
Family
ID=17177148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24837484A Granted JPS61127918A (ja) | 1984-11-24 | 1984-11-24 | 動圧軸受及びその製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61127918A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263416U (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-20 | ||
| JPS6263415U (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-20 | ||
| JP5155705B2 (ja) * | 2008-03-18 | 2013-03-06 | ミネベア株式会社 | 流体動圧軸受装置、スピンドルモータおよび流体動圧軸受装置の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5332252A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-27 | Philips Nv | Bearing |
-
1984
- 1984-11-24 JP JP24837484A patent/JPS61127918A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5332252A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-27 | Philips Nv | Bearing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61127918A (ja) | 1986-06-16 |
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