JPH04120246A - 耐熱鋼とその用途 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は新規な耐熱鋼に関し、特にその耐熱鋼を用いた
デスクとそのガスタービンに関する。

〔従来の技術〕

現在、ガスタービン用デスクにはＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼が使
用されている。

近年、省エネルギーの観点からガスタービンの熱効率の
向上が望まれている。熱効率を向上させるにはガスター
ビンの燃焼ガス温度及び圧力を上げるのが最も有効な手
段である。そのためにガスタービンの燃焼ガス温度及び
圧力は年々上昇の傾向にある。これに伴って、ガスター
ビンのデスクな・どの使用条件も厳しくなり、これまで
のＣｒ　−Ｍ　ｏ　−Ｖ鋼では強度不足で、より強度の
高い材料が必要である０強度としては高温特性の基本で
あるクリ−、ブ破断強度が要求される。またガスタービ
ンは、急速起動されるので、低温靭性の高い〔Ｖノツチ
シャルピー衝撃値が高く、破面遷移温度（ＦＡＴＴ）が
低い〕ことも要求される。

クリープ破新強度がＣｒ−Ｍ　ｏ−Ｖ鋼より高い構造材
料としてオーステナイト鋼、Ｎｉ基合金。

Ｃｏ基合金、マルテンサ、イト−等が一般に知られてい
るが、熱間加工性、切削性及び振動減衰特性などの点で
Ｎｉ基合金及びＣｏ基合金は望ましくない。また、オー
ステナイト鋼は４００〜４５０℃付近の高温強度がそれ
ほど高くないことと更にガスタービン全体システムから
望ましくない。−方、マルテンサイト鋼は他の構造部品
とのマツチングが良く、高温強度も比較的高い。マルテ
ンサイト鋼として特開昭５８−１１０６６１号公報、特
開昭６０−１３８０５４号公報、特開昭４６−２７９号
公報等が知られている。しかしこれらの材料は４００〜
４５０℃クリープ破断強度及び低温靭性が必ずしも高く
なく、タービンデスクとして使用できず、ガスタービン
の効率向上は得られない。最近、このガスタービン用と
して特開昭６３−１７１８５６号公報が開発されている
。しかし、近年のガスタービンの大型化及び急速起動等
により、デスクに作用する応力も高くなり、より靭性の
高い材料が求められている。

〔発明が解決しようとする課題〕

本発明は、近年のガスタービンの大型、化及び急速起動
に対処するために、特開昭６３−１７１８５６号公報の
靭性を更に高めたものである。

ガスタービンの高温・高圧化に対して単に強度を高い材
料を用いるだけではガス温度の上昇はできない。一般に
、強度を向上させると靭性が低下する。本発明の目的は
高温強度と高い靭性を兼ね備えた耐熱性を提供すること
にある。

本発明の目的は、熱効率の高いガスタービンを提供する
ことにある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は、重量比で、Ｃ０，０５〜０．２０％。

Ｓ　ｉ　０．１０％以下、Ｍｎ０．３０％以下、Ｃｒ８
．０〜１３．０％、Ｍｏ　１．５〜３．０％、Ｎｉ１．
５〜３．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％、Ｎｂ及びＴａ
の一種又は二種の合計量が０．０２〜０．２０％、及び
Ｎ０．０２〜０．１０％を含有し、残部がＦｅ及び不可
避不純物からなり、該不可避不純物のうち、Ｐ　０．０
１５％以下、Ｓ０．０１５％以下。

Ｓ　ｂ　０．００１５％以下、Ｓｎ０．０１％以下。

Ａｓ０．０２％以下に抑えることを特徴とする耐熱鋼に
ある。

本発明鋼は次式で計算されるＣｒ当量が１０以下になる
ように成分調整され、フェライト相を実質的に含まない
ようにすることが必要である。

Ｃｒ当量＝−４０Ｇ−２Ｍｎ−４Ｎｉ−３ＯＮ＋６３ｉ
＋Ｃｒ＋４Ｍｏ＋１１Ｖ＋５Ｎｂ＋２．５Ｔａ〔各元素
は合金中の含有量（重量％）で計算される〕 本発明は、円盤上で、該円盤上の外周部に翼が植込まれ
る凹状の翼植込み部が設けられ、前記円盤の中心部で最
大の厚さを有し、前記円盤の外周部にボルトを挿入する
貫通孔を有し前記ボルトによって複数個の前記円盤を連
結する構造を有するデスクにおいて、該デスクは４５０
”Ｃ，１０５時間クリープ破断強度が５０ｋｇ／−２以
上、２０℃のＶノツチシャルピー衝撃値がｓ　ｋｇ−ｍ
　／　ａｄ以上及びＦＡＴＴが２０℃以下である全焼戻
マルテンサイト組織を有するマルテンサイトかシなこと
を特徴とする。

複数個のタービンデスクを該デスクの外周側でリング状
のスペーサを介しボルトによって連結される前記スペー
サは、上述の特性を有するマルテンサイト系鋼又は前述
組成を有する耐熱性によって構成されることを特徴とす
る。

複数個のタービンデスクを該デスクの外周側でリング状
のスペーサを介しボルトによって連結される前記スペー
サは、上述の特性を有する耐熱鋼によって構成されるこ
とを特徴とする。

タービンデスクとコンプレッサデスクとを円筒状デイス
タンドピースを介してボルトによって連結するデイスタ
ンドピース； 複数個のタービンデスクを連結するボルト及び複数個の
コンプレッサデイクを連結するボルトの少なくとも一方
のボルト； 円盤状で、該円盤状の外周部に翼が植込まれる凹状の翼
植込み部が設けられ、前記円盤の外周側にボルトによっ
て複数個の前記円盤を連結する構造を有し、前記円盤の
中心部及び貫通孔を有する部分で最大の厚さを有するコ
ンプレッサデスクは各々前述の特性を有するマルテンサ
イト鋼又は前述の組成を有する耐熱鋼によって構成され
ることを特徴とする。

本発明は、タービンスタブシャフトと該シャフトにター
ビンスタッキングボルトによって互いにスペーサを介し
て連結された複数個のタービンデスクと該デスクに植込
まれたタービンパケットと、該ボルトによって前記デス
クに連結されたデスタントビースと、該デスタントビー
スにコンプレッサスタッキングボルトによって連結され
た複数個のタービンデスクと、該デスクに植込まれたタ
ービンパケットと、該ボルトによって前記デスクに連結
されたデイスタンドピースと、該デイスタンドピースに
コンプレッサスタッキングボルトによって連結された複
数のコンプレッサデスクと、該デスクに植込まれたコン
プレッサブレードと、前記コンプレッサデスクの初段に
一体に形成されたコンプレッサスタブシャフトを備えた
ガスタービンにおいて、少なくとも前記タービンデスク
は。

４５０℃、１０６時間クリープ破断強度が５０ｋｇ／■
２，２０℃のＶノツチシャルピー衝撃値が８ｙ　−ｍ　
／　ａｊ以上、ＦＡＴＴが２０℃以下である全焼戻マル
テンサイト組成を有するマルテンサイト系鋼からなるこ
とを特徴とするガスタービンにある。マルテンサイト系
鋼は特に前述の組成を有する耐熱鋼によって構成される
。

本発明のガスタービンデスクは前述のマルテンサイト鋼
を適用することによって外径（Ｄ）を０．５〜０．３に
することができ、軽量化が可能である。特に、０．１８
〜０．２２とすることによりデスク間の距離を短縮でき
、熱効率の向上が期待できる。

〔作用〕

本発明材の成分範囲限定理由について説明する。

Ｃは高い引張強さと耐力を得るために最低０．０５％必
要である。余りＣを多くすると、高温に長時間さらされ
た場合に金属組織が不安定になり、１０”ｈクリープ破
断強度を低下させるので０．２０％以下にしなければな
らない。もつとも０．０７〜０．１５％　が好ましい。

より、０．１０〜０．１４％が好ましい。

Ｓｉは脱酸剤、Ｍｎは脱酸・脱酸剤で鋼の溶解の際に添
加するものであり、少量でも効果がある。

Ｓｉはδフエライト生成元素であり、多量の添加は、疲
労及び靭性を低下させる有害なδフエライト生成の原因
になるので、０．１％以下、好ましくは０．０１〜０．
１％である。なお、カーボン真空脱酸法及びエレクトロ
スラブ溶解法などによればＳｉ添加の必要がなく、Ｓｉ
無添加がよい。特に、０．０５％以下が好ましい。

多量のＭｎは靭性を低下させるので、０．３％以下にす
べきである。特に、Ｍｎは脱酸剤として有効なので、靭
性向上の点から０．２％以下特に、０．０５〜０．２０
％が好ましい。

Ｃｒは耐食性と高温強度を高めるが、１３％以上添加す
るとδフエライト組織生成の原因になる。

８％より少ないと耐食性及び高温強度が不十分なので、
Ｃｒは８〜１３％に決定された。特に強度の点から１１
〜１２．５％　が好ましい。

Ｍｏは固溶強化及び析出強化作用によってクリープ破断
強度を高める効果がある。１．５％以下ではクリープ破
断強度向上効果が不十分であり３．０％以上になるとδ
フエライト生成原因になるので１．５〜３．０％に限定
された。特に、１．８〜２．５％が好ましい、更に、Ｍ
ｏはＮｉ量が２．１％を越える含有量のときＭｏ量が多
いほどクリープ破断強度を高める効果があり、特に、Ｍ
ｏ２〜３％以上での効果が大きい。

■及びＮｂは炭化物を析出し高温強度を高めると同時に
靭性向上効果がある。Ｖ０．１％、Ｎｂ０．０２％以下
ではその効果が不十分であり、Ｖ０．３％、Ｎｂ０．２
％以上ではδフエライト生成の原因となると共にクリー
プ破断強度が低下する傾向を示すようになる。特にＶ０
．１５〜０．２５％、Ｎｂ０．０４〜０．１０％が好ま
しい、Ｎｂの代わりにＴａを全く同様に添加でき、複合
添加することができる。

Ｎｉは低温靭性を高め、δフエライト生成の防止効果が
ある。１．５％以下ではその効果が十分でなく、３％以
上では長時間クリープ破断強度を低下させる。特に２．
２〜３．０％好ましい。より好ましくは２．５％　を越
える量である。

Ｎはクリープ破断強度の改善及びδフェライトの生成防
止に効果があるが０．０２％未満ではその効果が十分で
なく、０．１％　を越えると靭性を低下させる。特に、
０．０４〜０．０８％の範囲で優れた特性がある。

Ｓｉ、Ｐ及びＳの低減は、高温強度を損なわず、低温靭
性を高める効果があり、極力低減することが好ましい。

低温靭性向上の点からＳ　ｉ　０．１％以下、Ｐ０．０
５％以下、Ｓ　０．０１５％以下に限定した。特に、Ｓ
　ｉ　０．０１％以下、Ｐ　０．０１０％以下、Ｓ　０
．０１０％以下が望ましい、ｓｂ。

Ｓｎ及びＡｓの低減も、低温靭性を高める効果があり、
極力低減することが望ましいが、現状製鋼技術レベルの
点から、Ｓ　ｂ　０．００１５％以下、Ｓ　ｎ　０．０
１％以下、及びＡ　ｓ　０．０２％以下に限定した。特
に、Ｓｂ０．００１，Ｓｎ０．００５％及びＡ　ｓ　０
．０１％以下が望ましい、　Ｐ０．０００５〜０．０１
５％、Ｓ０．ＯＯ１〜０．０１５％、Ｓｂ０．０００１
〜０．００２％、Ｓｎ０．０Ｏ０５〜０．ｏ　ｏ　ｓ％
　、　Ａ　ｓ　０．００１〜０．０１５％がよい。

本発明材の熱処理は、まず完全なオーステナイトに変態
するに十分な温度、最低９００℃、最高１１５０’Ｃに
均一加熱し、１００／ｈ以上の速度で急冷し、次いで４
５０〜６００℃の温度に加熱保持しく第１次焼きもどし
）、次いで５５０〜６５０℃の温度に加熱保持し第２次
焼きもどしを行なう。焼き入れに当たっては、冷却をＭ
ｆ点以上の温度で止めることが焼き割れを防止する上で
好ましい、具体的温度は１５０℃以上に止めるのが良い
。焼き入れ冷却は油中、水中又は水噴霧によって行なう
のが好ましく、均一なマルテンサイト組織が得られる。

前記デイスタンドピース、タービンスペーサ。

タービンスタッキングボルト、コンプレッサースタッキ
ングボルト及びコンプレッサーデスクの少なくとも最終
段の１種以上を、重量比で、Ｃ０．２０％、Ｓｉ０．１
０％以下、Ｍｎ０．３０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０
％、Ｍｏｌ、５〜３．０％。

Ｎｉ１．５〜３．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％Ｎｂ及
びＴａの一種又は二種の合計量が０．０２〜０．２０％
、及びＮ０．０２〜０．１０％を含有し、残部がＦｅ及
び不可避不純物からなり、該不可避不純物のうち、Ｐ　
０．０１５％以下、　Ｓ０．０１５％以下、Ｓｂ０．０
０１５％以下、Ｓｎ０．０１％以下、Ａｓ０．０２％以
下に抑えた組成からなり、全焼もどしマルテンサイト組
織を有する耐熱鋼によって構成することができるこれら
の部品の全部をこの耐熱鋼によって構成することによっ
てより高いガス温度にすることができ熱効率の向上が得
られる。

特に、これらの部品の少なくとも１種は重量比で、Ｃ０
，０５〜０．２０％、Ｓｉ０．０５％以下。

Ｍｎ０．２０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０％。

Ｍ　ｏ　１　、５〜３　、０％、Ｎｉ　１．５〜３．０
％、Ｖ０．０５〜０．３０％、Ｎｂ及びＴａの一種又は
二種の合計量が０．０２〜０．２０％、及びＮ０．０２
〜０．１０％　を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物
からなり、該不可避不純物のうち、Ｐ０．０１０％以下
、８０．０１０％以下、Ｓｂ０．０Ｏ１０％以下、Ｓｎ
０．００５％以下、Ａｓ０．０１％以下に抑えた組成か
らなり、全焼もどしマルテンサイト組織を有する耐熱鋼
によって構成されるときに高い低温靭性が得られ、安全
性の高いガスタービンが得られる。

尚、これら部品に用いる材料とて４５０℃。

１０ＩＳｈクリ一プ破断強度が５０ｋｇ／ｍ２以上、２
０℃Ｖノツチシャルピー衝撃値が８　ｋｇ　−ｍ　／　
ｄ以上、ＦＡＴＴが２０℃以下のマルテンサイト鋼が用
いられるが、特に好ましい組成においては４５０℃、１
０”クリープ破断強度が５０ｋｇ／閣２以上、２０℃Ｖ
ノツチシャルピー衝撃値が１０ｋｇ−ｍ　／　ｄ以上、
ＦＡＴＴが１０℃以下を有するものである。

コンプレッサデスクの少なくとも最終段又はその全部を
前述の耐熱鋼によって構成することができるが、初段か
ら中心部まではガス温度が低いので、他の低合金鋼を用
いることができ、中心部から最終段までを前述の耐熱鋼
を用いることができる。

ガス上流側の初段から中心部までの上流側を重量比で、
Ｃ０，１５〜０．３０％、Ｓｉ０．５％以下、Ｍｎ０．
６％以下、Ｃｒ１〜２％、Ｎｉ２．０〜４．０％、Ｍｏ
０．５〜１％、Ｖ０．０５〜０．２％及び残部が実質的
にＦｅからなり、室温の引張強さ８０ｋｇ／ｗｎ”以上
、室温のＶノツチシャルビ衝撃値が２０　ｋｇ　−ｍ　
／−以上のＮｉ−Ｃｒ−Ｍ。

−Ｖ鋼が用いられ、中心部から少なくとも最終段を除き
重量比で、Ｃ０，２〜０．４％、Ｓｉ０．５％以下、Ｍ
ｎ１．０％以下、Ｃｒ０．５〜１．５％。

Ｎｉ２％以下、Ｍｏ０．５〜１％、Ｖ０．０５〜０．２
％及び残部が実質的にＦｅからなり、室温の引張強さ８
０ｋｇ／ｍ”以上、伸び率１８％以上、絞り率５０％以
上を有するＣ　ｒ　−Ｍ　ｏ　−Ｖ鋼を用いることがで
きる。コンプレッサスタブシャフト及びタービンスタブ
シャフトは上述のＣｒ−Ｍ。

−■鋼を用いることができる。

〔実施例〕

実施例１ 第１表に示す組成（重量％）の試料をそれぞれ２０ｋｇ
溶解し、１１５０℃に加熱し鍛造して実験素材とした。

賦香１〜９の試料は、１０５０℃で２ｈ加熱後衛風冷却
を行い、冷却を１５０℃で止め（焼入れ）、その温度か
ら５７０℃に加熱し５ｈ保持後室温まで空冷しく１次焼
もどし）、次いで５９０℃に加熱し５ｈ保持後室温まで
炉冷した（２次焼もどし）。

熱処理後素材からクリープ破断試験片、引張試験片およ
び及びＶノツチシャルピー衝撃試験片を採取し実験に供
した。

第１表において、賦香ｌ〜５は本発明材であり。

賦香６〜１０は比較材である。

賦香１０は、現用Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼であり、鍛造後に熱
処理した。熱処理は、９７５℃で２ｈ加熱後衝風冷却を
行い（焼入れ）、６６５℃に加熱し５ｈ保持後室温まで
空冷しく１次隼もどし）、次いで６７５℃に加熱し５ｈ
保持後室温まで炉冷した（２次焼もどし）、。

第２表はこれら試料の機械的性質を示す。本発明材（賦
香１〜５）は、高温・高圧大形ガスタービン用デスク材
として要求される高温強度（４５０”Ｃ，１０’　ｈク
リープ破断強度≧５０ｋｇ／■２）及び低温靭性（２０
℃Ｖノツチシャルピー衝撃値≧８ｋｇ／ｍ”　、ＦＡＴ
Ｔ≦２０℃）ヲ十分満足スることが確認された。４５０
℃１１０３ｈ　　クリープ破断強度は一般に用いられて
いるラルソンミラー法によって求めた。

これに対し、発明材よりＳｉ、Ｍｎ及び不可避不純物の
高い比較材（賦香６〜９）は、高温・高圧大形ガスター
ビン用デスク材に使用するには、低温靭性が低い、比較
材賦香１０は強度特にクリープ破断強度が著しく低く、
高温・高圧大形ガスタービン用デスク材には使用できな
い。

実施例２ 第１図は前述のデスクを使用した本発明の一実施例を示
すガスタービンの回転部の断面図である。

１はタービンスタブシャフト、２はタービンスタブシャ
フト、３はタービンスタッキングボルト、４はタービン
スペーサ、５はデスタントピース、６はコンプレッサデ
スク、７はコンプレッサブレード、８はコンブレラサス
クツキングボルト、９はコンプレッサスタブシャフト、
１０はタービンデスク、１１はボルトである。本発明の
ガスタービンはコンプレッサ６が１７段あり、又タービ
ンパケット２が２段のものである。タービンパケット２
が３段の場合もあり、いずれも本発明の鋼が適用できる
。

本発明鋼で実デスクを、エレクトロスラブ再溶解法によ
り溶製し、鍛造熱・処理を行った。鍛造は８５０〜１１
５０℃の温度範囲内で、熱処理は第３表に示した条件で
行った。第３表はこのデスクの化学組織を示す。このデ
スクの組織は全焼ももどしマルテンサイト組織であった
。第２図はこの本発明のガスタービンデスクの断面図で
ある。

このデスクは外径１０００■、厚さ２．１０膿であり、
熱処理後に図に示す形状に加工したも、のである。中心
孔はφ７００ｍである。第３表には室温引張、２０’Ｃ
ノツチシャルピー衝撃値、ＦＡＴＴ及びクリープ破断強
度を示す０本デスクの機械的性質は、高温・高圧大形ガ
スタービン用デスクに要求される特性（室温引張強さ≧
１１０ｋｇ／ｍｍ”２０℃Ｖ・ノツチシャルピー衝撃値
≧８ｋｇ−７ｍ　／　ａｉ　。

ＦＡＴＴ≦２０℃及びクリープ破断強度≧５０ｋｇ／ｍ
”）を十分満足することが確認された。

実施例３ 第３図は本発明の耐熱鋼を使用したガスタービンデスク
を有する一実施例を示すガスタービンの回転部分の部分
断面図である６本実施例におけるタービンデスク１ｏは
３段有しており、ガス流れの上流側より初段及び２段目
には中心孔１１が設けられている０本実施例においては
いずれも第３表に示す耐熱鋼によって構成したものであ
る。

以上の構成によって高温・高圧大形ガスタービンの初段
ノズル入口の燃焼ガス温度を１２６０℃まで高められ、
ガスタービンの熱効率を３２％以上にまで向上できる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、高温・高圧大形ガスタービン用デスク
に要求されるクリープ破断強度及び低温靭性が満足する
ものが得られ、これを使用したガスタービンは極めて高
い熱効率が達成される顕著な効果が発揮される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示すガスタービン回転部の
断面図、第２図は本発明のタービンデスクの一実施例を
示す断面図、第３図は本発明の一実施例を示すガスター
ビン回転部付近の部分断面図である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、重量比で、Ｃ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ０．１０
   ％以下、Ｍｎ０．３０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０％
   、Ｍｏ１．５〜３．０％、Ｎｉ１．５〜３．０％、Ｖ０
   ．０５〜０．３０％、Ｎｂ及びＴａの一種又は二種の合
   計量が０．０２〜０．２０％、及びＮ０．０２〜０．１
   ０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
   該不可避不純物のうち、Ｐ０．０１５％以下、Ｓ０．０
   １５％以下、Ｓｂ０．００１５％以下、Ｓｎ０．０１％
   以下、Ａｓ０．０２％以下に抑えることを特徴とする耐
   熱鋼。 ２、重量比で、Ｃ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ０．１０
   ％以下、Ｍｎ０．３０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０％
   、Ｍｏ１．５〜３．０％、Ｎｉ１．５〜３．０％、Ｖ０
   ．０５〜０．３０％、Ｎｂ及びＴａの一種又は二種の合
   計量が０．０２〜０．２０％、及びＮ０．０２〜０．１
   ０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
   該不可避不純物のうち、Ｐ０．０１５％以下、Ｓ０．０
   １５％以下、Ｓｂ０．００１５％以下、Ｓｎ０．０１％
   以下、Ａｓ０．０２％以下に抑えた組成からなり、全焼
   もどしマルテンサイト組織を有することを特徴とする耐
   熱鋼。 ３、重量比で、Ｃ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ０．１０
   ％以下、Ｍｎ０．３０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０％
   、Ｍｏ１．５〜３．０％、Ｎｉ１．５〜３．０％、Ｖ０
   ．０５〜０．３０％、Ｎｂ及びＴａの一種又は二種の合
   計量が０．０２〜０．２０％、及びＮ０．０２〜０．１
   ０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物からなり、
   該不可避不純物のうち、Ｐ０．０１５％以下、Ｓ０．０
   １５％以下、Ｓｂ０．００１５％以下、Ｓｎ０．０１％
   以下、Ａｓ０．０２％以下に抑えた組成からなり、４５
   ０℃、１０＾５時間クリープ破断強度が５０ｋｇ／ｍｍ
   ＾２以上、２０℃Ｖノッチシャルピー衝撃値が８ｋｇ−
   ｍ／ｃｍ＾２以上及び破面遷移温度が２０℃以下である
   ことを特徴とする耐熱鋼。 ４、円盤状で、該円盤状の外周部に翼が植え込まれる凹
   状の翼植込み部が設けられ、前記円盤の中心部で最大の
   厚さを有し、前記円盤外周部にボルトを挿入する貫通孔
   を有し前記ボルトによつて複数個の前記円盤を連結する
   構造を有するデスクにおいて、該デスクは量比で、Ｃ０
   ．０５〜０．２０％、Ｓｉ０．１０％以下、Ｍｎ０．３
   ０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０％、Ｍｏ１．５〜３．
   ０％、Ｎｉ１．５〜３．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％
   、Ｎｂ及びＴａの一種又は二種の合計量が０．０２〜０
   ．２０％、及びＮ０．０２〜０．１０％を含有し、残部
   がＦｅ及び不可避不純物からなり、該不可避不純物のう
   ち、Ｐ ０．０１５％以下、Ｓ０．０１５％以下、Ｓｂ０．００
   １５％以下、Ｓｎ０．０１％以下、Ａｓ０．０２％以下
   に抑えた組成からなり、全焼もどしマルテンサイト組織
   を有することを特徴とするガスタービンデスク。 ５、デスク、スペーサ、スタッキングボルトおよびデス
   タントピースの少なくとも１つ以上が、重量比で、Ｃ０
   ．０５〜０．２０％、Ｓｉ０．１０％以下、Ｍｎ０．３
   ０％以下、Ｃｒ８．０〜１３．０％、Ｍｏ１．５〜３．
   ０％、Ｎｉ１．５〜３．０％、Ｖ０．０５〜０．３０％
   、Ｎｂ及びＴａの一種又は二種の合計量が０．０２〜０
   ．２０％、及びＮ０．０２〜０．１０％を含有し、残部
   がＦｅ及び不可避不純物からなり、該不可避不純物のう
   ち、Ｐ０．０１５％以下、Ｓ０．０１５％以下、Ｓｂ０
   ．００１５％以下、Ｓｎ０．０１％以下、Ａｓ０．０２
   ％以下に抑えた組成からなり、全焼もどしマルテンサイ
   ト組織を有し、４５０℃、１０＾５時間クリープ破断強
   度が５０ｋｇ／ｍｍ＾２以上、２０℃Ｖノッチシャルピ
   ー衝撃値が８ｋｇ−ｍ／ｃｍ＾２以上及び破面遷移温度
   が２０℃以下である耐熱鋼で作製したものであることを
   特徴とするガスタービン。