JPH04100011A - 内視鏡用接眼レンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ファイバースコープで用いられる接眼レンズ
に関するものである。

［従来の技術］ ファイバースコープで用いられる接眼レンズは、特公昭
６０−１８９６６号に記載されたようなタイプのレンズ
系やガウスタイプのレンズ系が知られている。それは内
視鏡の接眼レンズに求められる性能としてＮ、Ａを充分
大きくとる必要があるためである。即ち、ファイバース
コープ用の接眼レンズは、いわゆるイメージガイドファ
イバー束の射出端面に表われる像を観察するためのもの
である。このイメージガイドファイバーからの射出光の
Ｎ、　Ａ、は非常に大きいため顕微鏡用接眼レンズ等と
比べるとファイバースコープ用接眼レンズは、大きいＮ
、Ａ、まで収差が良好に補正されていなければならない
。

前掲の特公昭６０−１８９６６号公報のレンズ系は、４
群６枚で接眼レンズとしては枚数が多い。

上記のようなタイプにすることにより、各面で発生する
３次収差係数を小さくし、Ｎ、Ａの大きい太い光束に対
して特に球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正を可能に
した。

［発明が解決しようとする課題］ 従来の内視鏡用接眼レンズは、前記のようなりイブを採
用するため、レンズ系を４群６枚で構成するため、原価
が高（かつレンズ枠の構成も複雑になり組立ても容易で
ない等の欠点を有していた６ 本発明は、構成枚数が少なくしかも球面収差。

コマ収差、像面湾曲がファイバースコープ用として充分
な程度に補正された接眼レンズを提供することを目的と
するものである。

［課題を解決するための手８］ 本発明の内視鏡用接眼レンズは、少なくとも１面の非球
面を有するレンズ系である。

更に、眼側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ成
分と、負の屈折力を有する第２レンズ成分と、正の屈折
力を有する第３レンズ成分とよりなり、第１レンズ成分
および第３レンズ成分の正の屈折力を有するレンズ面の
うちの少なくとも１面を非球面にしたものである。

内視鏡用接眼レンズの諸収差のうち軸上色収差倍率の色
収差、像面湾曲、歪曲収差については正、負、正の３群
を用いれば除去することが出来る。しかし前述のように
Ｎ、Ａ、が大きく、イメージガイドから出射するＮ、Ａ
、は０．２５程度の太さがあり、球面収差、コマ収差が
マイナス側に強く発生し補正できない。本発明では主と
してこれら二つの収差を除去するために非球面を用いて
いる。

一般に非球面は次の式にて表わすことが出来る。

ｘ　＝　Ｃｙ”／（１＋ｒ丁下Ｍ　＋　Ｂｙ２＋Ｅｙ’
＋Ｆｙ’＋Ｇｙ’＋−ここでｘ、ｙは光軸をＸ軸にとっ
て像の方向を正方向にとり、ｙ軸を面と光軸との交点を
原点としてＸ軸に直交した方向にとった座標の値、Ｃは
光軸近傍でこの非球面と接する円の曲率半径の逆数、Ｐ
は非球面の形状をあられすパラメーターＢ、Ｅ、Ｆ、Ｇ
、・・・は夫々２次、４次、６次、８次、・・・の非球
面係数である。

Ｐ＝１でＢ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、・・・がすべてＯの場合は上
記式は球面を表わす。

またザイデルの収差係数を次の式（ｉ）ｉｉｉ）のよう
に定義する。これは汎用レンズ設計プログラムＡＣＣＯ
Ｓ−Ｖで用いられているものと同じものである。ただし
ＡＣＣＯ３−Ｖでは、物体距離をＯＢ、マージナル光線
の開口数をＮＡ、第１面より物体側の媒質の屈折率をｎ
。とじた時、近軸光線の第１面における光線高Ｈ８が Ｈｏ＝　ＯＢ　Ｘ　ｔａｎ（ｓｉｎ−’　（ＮＡ／ｎｏ
ｌ　）にて決まるのに対して、本願においてはｌｏ＝：
　ＯＢ　ｘ　ＮＡ／ｎ。

にて決まる。したがって本願においては後者で決まるＨ
ｏをもとにして近軸追跡を行なって各収差係数を求めて
いる。

メリジオナル光線（Ｘ＝Ｏ）に対して △ｙ＝　（ＳＡ３１Ｈ十（ＣＭＡ３１Ｙ　Ｈ＋（３（Ａ
ｓＴ３１　＋（ＰｒＺ３１１Ｙ　Ｈ＋　（ＤＩＳ３）Ｙ
＋（ｓＡｓ＋Ｎ’＋　（ＣＭＡ５１杼’＋　ｎｏａｓＡ
）　ｙ”　Ｈ３＋　（ＥＬ（１：ＭＡＩＹ　Ｈ＋　（５
ｆＡＳＴ５１　＋　ｆＰＴＺ５））Ｙ　Ｈ＋　（ＤＩ５
５１Ｙ′＋（ＳＡ７）Ｈ’　　　　　　・・・・・・・
・（１）サジタル光線（ｙ＝ｏ）に対して ｈＺ＝　１ｓＡ３１Ｈ＋　　１（Ａｓ’ｒ３）＋１ＰＴ
ｚ３））ｚ　Ｈ＋　ｆｓＡ５）Ｈ＋　ｆｓＯＢｓＡ）ヲ
楡３＋　ｆｉＡｓ丁５）　　＋　　ｆＰＴＺ５））２　
　）ｉ＋　ｆｓＡ７）Ｈ＝・＝ｌｉｉ）上記の式（ｉ）
はメリア（オナル光線に対して近軸像点（収差がない時
の像点）と実際の像点とのずれをΔＹとしたもので、Ｙ
は最大像高で規格化した像面における近軸主光線の入射
位置、■は瞳面における瞳径で規格化したマージナル光
線の入射位置である。またＳＡ３．ＳＡ５．ＳＡ７は夫
々３次、５次、７次の球面収差、ＣＭＡ３．ＣＭＡ５は
夫々３次、５次のタンジェンシャルコマ、ＡＳＴ３．Ａ
ＳＴ５は夫々３次、５次の非点収差、ＰＴＺ３．ＰＴ２
５＋１夫々３次、５次ノベツッハール和、ＤＩＳ３．Ｄ
ＩＳ５は夫々３次、５次の歪曲収差、ＴＯＢＳＡは５次
の斜方向のタンジエンシャル球面収差、ＥＬＣＭＡは５
次の楕円コマ、５ＯＢＳＡは５次の斜方向のサジタル球
面収差である。

レンズ系中のある面ｒ、を非球面にした場合、その面で
新たに発生する３次の球面収差係数ＳＡ３は、４次の非
球面係数をＥ、とすると次のように表わされる。

ＳＡ３．ｃｃＨ，−Ｅ、　　　　　　　ｉｉ）又３次の
コマ収差ＣＭＡ３　、は次の通りである。

ＣＭＡ３．Ｃｆ：Ｈ，・Ｙ、・Ｅ、　　　　ｍ更に３次
の非点収差係数ＡＳＴ３　、は下記の通りである。

ＡＳＴ３．ｃｘ：Ｈ，−Ｙ、−Ｅｉ　　　　ｔｖ）ただ
し上の各式でＨｌは、面ｒ、での最大近軸マージナル光
線高、Ｙ、は面ｒ、での最大近軸主光線高である。

上記の式ｆｉ）　、　ｆｉｌ　、　（Ｖ）から推察され
るようにあまり物体側の面つまりイメージガイド等に近
い面に非球面を設けると、この位置はＹ３が大きいので
非点収差係数が大になってしまう、そのために非球面は
次の条件（１）を満足する位置に配置することが望まし
い。

けｊＨ，＞Ｙ。

また、この非球面は、正の屈折力を持つ面に用いるのが
望ましい。それは、球面系で発生する強いマイナスの球
面収差を補正するために、非球面で球面収差をプラスに
発生させる必要がある。

そのための非球面の形状は、正の屈折力を持つ面に用い
ると光軸から離れるにしたがって曲率がゆるくなる形状
とするか、負の屈折力を持つ面で光軸から離れるにした
がって曲率がきつくなる形状となり、製作が難しくなり
好ましくない。

ここで曲率がゆるくなるとは、曲率半径をｒとすると、
ｌｒｌが小さくなることをいう、この形状は又偏芯に対
しても弱い形状であり、偏芯公差やレンズの枠公差を厳
しくする必要があり好ましくない。

さらに非球面を用いるレンズの焦点距離をｆＡとすると
次の条件（２）を満足することが望ましい。

＋２１　０．２　＜　ｆ＝／ｆ　＜　１．０この条件（
２）は、非球面レンズの製作上の限界にもとづいて設定
したもので、条件（２）の下限を越えるとｆＡが小さく
なり非球面化したレンズ面の正の屈折力が強くなりすぎ
、又第２レンズの負の屈折力も強くなりすぎるため、各
レンズの製作上の公差がきびしくなり好ましくない、又
条件（２）の上限を越えると基準球面に比べ非球面係数
の値が大きくなり、非球面を用いる面の有効径の範囲内
で非球面が変曲点をもつようになり、作りにくい非球面
形状になる。

更に第３レンズに非球面を用いる場合式（Ｖｌから非点
収差への影響を考慮して次の条件（３）を満足すること
が好ましい。

＋３１　−０．００２　＜　Δｘ！／ｆ＜　０ただし　
Δｘ３は第３レンズに用いる非球面の最大マージナル光
線高での非球面の近軸曲率半径をもつ球面からのずれ量
で符号は曲率がゆるくなる方向を負とする。

この条件（３）は、第３レンズの非球面で除去する球面
収差量を決めるためのものである。

第１レンズの非球面で球面収差を除去する場合、この面
での近軸主光線高が低いために式（１で示される非点収
差に対する影響はない、しかし第３レンズにおける近軸
主光線高は高いので非点収差に対する影響を生ずる。

条件（３）の下限を越えると非点収差が許容し得な（な
り又上限を越えると球面収差が補正不足になる。

又条件（３）を満足させるためには、第３レンズに非球
面を用いる場合は、一番眼側に用いるのが好ましい。

次に非球面を用いる場合、第１レンズのみに用いるのと
、他のレンズ例えば第３レンズにも用いる場合とで第１
レンズの非球面が若干具なる。

第１レンズのみに非球面を用いるときは、その面の最大
マージナル光線高での基準球面からのずれ量ΔＸ＋は次
の条件（４）を満足することが望ましい。

ｆ４）　　　−０，００６＜Δｘ、／ｆ＜０また第１レ
ンズと第３レンズとに非球面を用いる場合には、次の条
件（５）を満足することが望ましい。

＋５１　　−０．００３　　＜Δｘ、／ｆ　　＜０．０
０２これら条件（４）又は（５）の上限を越えると球面
収差が補正不足になり、下限を越えると球面収差が補正
過剰になる。

［実施例］ 次に本発明の内視鏡用接眼レンズの各実施例を示す． ｒ９＝　２．２７７９ 実施例ｌ ｄ，＝　０．１９２３ ｆ　　＝　１．０ Ｆ／２．０ ■ Ｈ　　＝　０．０９４ ＯＢＪ＝ ６３．９６３１ ｄｌｏ ：　ｏ．１２８２ ｎｓ＝１．５１６３３ ν，＝６４．１５ ｄ，＝　０．１２８２ ｎ，＝　１．５１６３３ ν，＝６４．１５ ｒｚ＝　■ ｄ＊＝　０．０３８５ 『 ＝　Ｈ４＝　０．２５２ Ｙ．＝Ｙ．＝０．０１２ ｒ３＝　■ （絞り） ｆＡ／ｆ＝　０．４６９ Δｘ３／ｆ＝ ０．００２６ ｄ３＝　０．１２８２ 実施例２ ｒ４＝０．３８８４ （非球面） ｆ　　＝　１．０ Ｆ／２．０ ■ Ｈ　＝　０．０９４ ｄ．＝　０．３０４７ ｎ，＝　１．６５８３０ ν２：５７．３３ Ｏ　Ｂ　　Ｊ　＝　−６３．８６４９ ｒｓ＝ １．０３５６ ｒ＋”　■ ｄ．＝　０．０２４４ ｄ，＝　０．１２８０ ｎ＋＝１．５１６３３ ν，＝６４．１５ ｒ６： ０．６７９５ ｒ２＝　■ ｄ．＝　０．０３８５ ｎｎ＝　１．５９２７０ ν．＝３５．２９ ａ２＝　０．０３８４ ｒ７＝　０．２６７８ ｄ，＝　０．２９０１ ｒａ”　■ （絞り） ｒａ＝０．４９４６ ｄｓ”０．１２８０ ｄ．＝　０．３８４５ Ｑ，＝　１．７９９５２ ν４＝４２．２４ ｒ４＝　０．４１７１ ｄ４＝　０．２２１２ ｎ，＝　１．７２９１６ ν２＝　５４．６８ ｒｓ＝２２．４１３８ ｒ＋”　■ ｄｓ＝　０．０３４４ ｄ１ ０．１１７１ １．５１６３３ ＝６４ ｒ．＝−１．５７５３ ｒｚ＝　■ ｄ．＝　０．１８３６ ｎ，＝　１．６８８９３ ν３＝　３１．０８ ｄ．＝　０．０３５１ ｒ，：　０．２８２９ ｒ３＝　■ （絞り） ｄ．＝　０．３２８０ ｄ３＝　０．１１７１ ｒ８＝　０．３６４１ （非球面） ｒ４＝　０．４４３５ （非球面） ｄ．＝　０．３８３８ ｊｌ４＝　１．７４１００ ν．＝５２．６８ ｄ４＝　０．２０２６ １１２＝　ｔ．６９６８０ ν２＝　５６．４９ ｒ＊＝１．３７６９ ｒ５＝　−１．６８３６ ｄ＠＝　０．１９２０ ｄ５＝０．０２２９ ｒｈｏ ｒｓ＝ ０．８９４７ ｄ１。

＝Ｏ．１２８０ ｊｌｓ　：１．５１６３３ ν！＝６４．１５ ｄ６＝　０．２５６６ ｎｓ”　１．５９２７０ ν．＝３５．２９ ｒｌ１ ｒア＝　０．２５８８ ｄ，＝　０．３１９６ ｒｓ＝０．３８８３ （非球面） ｄｌｌ＝　０．３５１２ ｎ４”　１．７７２５０ ν．＝４９．６６ ｆ．／ｆ＝　０．５８ Δｘｓ／ｆ＝ ０．０００７ ｉ”，＝　１．５１６２ 実施例３ ｄ．＝０．１７５６ ｆ　　＝　１．０ Ｆ／２．２ ■ Ｈ　＝０６０８６ ｒ＋ｏ ０　Ｂ　Ｊ　＝　−５８．４２８８ ｄ，。

＝０．１１７１ ｎ＠＝　１．５１６３３ ν５＝６４．１５ ｒ目＝ＯＯ 非球面係数 Ｇ　＝−０，１６４７２ｘ　１０３ Ｈ，＝Ｈ４＝０．２３０　　、　　Ｙ、＝Ｙ、＝０．０
１１Ｈ，＝Ｈ，＝０．１１７　　、　　Ｙ、＝Ｙ、＝０
．０８７ｆＡ／ｆ＝　０．５２４　（面ｒ４）　、　　
０．５９５（面ｒａｌΔｘ［／ｆ　＝　０．０００１　
ｆ面ｒ４）、Δ−３／（＝−０，０００１ｆ面ｒｌｌ）
実施例４ ｆ　＝　１．０　、　Ｆ／２．０　、　　Ｉ　Ｈ＝　０
．０９４０　Ｂ　Ｊ　＝−６３，７８６０ ｒ＋＝　■ ｄ、＝０．１２７８　　　ｎ、＝１．５１６３３　　　
シ、＝６４．１５ｒ２＝　■ ｄ２＝　０．０３８３ ｒ３＝Ｏｏ（絞り） ｄ３＝　０．１２７８ ｒ、　＝　（１，５５６６（非球面） ｄ４＝　０．３２６３　　　　ｆｉ、＝　１．６９６８
０ｒ５＝−１，６４３２ ｄ５＝　０．０４９８ ｒｓ＝−１，９２７３１ ｄａ＝０．２７３９　　　　ｎ−＝　１．７１７３６ｒ
７＝　０．２５５８ ｄ７＝　０．１１９１ ｒａ＝０．５２１３ ｄ、＝　０．３０５３　　　　ｎ４＝　１．７２９１６
ｒ−＝−０，２８８４ ｄ−”　０．０６２２　　　　’ｊｌ、＝　１．５３１
１３ｒｈｏ　　＝−１，７１６０ ｄ、ｏ　　＝０．１９１７ ｒｌｌ　＝閃 ｄ、、　　＝　０．１２７８　　　ｎａ”　１．５．１
６３３ｒ、２　＝■ Ｈ，＝Ｈ４＝０．２５１　　、　　Ｙ、＝Ｙ、＝０．０
１２シ、＝　５６．４９ ν３＝２９．５１ ν４＝　５４．６８ シ５＝６２．４４ シ、＝　６４．１５ ｆＡ／ｆ＝０．６３５　　、　　　Δｘ４／ｆ：　−０
，００１９実施例５ ｆ　＝　１．０　、　Ｆ／２．０　、　　Ｉ　Ｈ＝　０
．０９４０　Ｂ　Ｊ＝　−６３，７８３２ ｒ　：　０Ｏ ｄ１＝　０．１２７８　　　Ｑ、＝　１．５１６３３　
　　ｖ１＝　６４．１５ｒ２＝■ ｄ２＝　０．０３８３ ｒｓ”■（絞り） ｄ３＝０．１２７８ ｒ４＝　０．５７５４　（非球面） ｄ４＝　０．３０２２　　　ｆｉ、＝　１．６５１６０
　　　Ｖ２＝　５８．５２ｒｓ”　−０，９４３３ ｄｓ”　０．０２７１ ｒｓ　＝−０，７９３２ ｄ、　＝　０．１８９７　　１１３＝　１．７２３４２
　　　ｖ、＝　３７．９５ｒｔ”０．５３５７ ｄ、＝０．１８５６ ｒａ＝０．７１５１　（非球面） ｄ、＝　０．１８１０ ｎ、＝　１．６４２５０ ν４＝５８．３７ ｒ、＝　−０，３７１１ ｄ、＝　０．３８３４ ｒｈｏ　　＝−１，１２４１ ｄ、。　＝　０．１９１７ ｒ＋＋　　＝　（資） ｄ、、　　＝０．１２７８ ｒ１２　　＝　ｌ 非球面係数 ｎ５＝１．５３２５６ Ｑ６＝　１．５１６３３ ν５＝４５．９１ シ、＝６４．１５ Ｈ，＝Ｈ４＝０．２５１　　、　　Ｙｉ＝Ｙ、＝０．０
１２Ｈ，＝Ｈ，＝０．１５６　　、　　Ｙ、＝Ｙ、＝０
．０６４ｆＡ／ｆ＝　０．５９５　（面ｒ、）　、　　
０．６８８（面ｒａ）Δｘ１．／ｆ　＝−０，０００５
ｒ面ｒ４）、＆ｉ／ｆニー０．０００８　（面ｒａｌ実
施例６ ｆ　＝　１．０　、　Ｆ／２−０　、　　Ｉ　Ｈ＝０．
０９４０　Ｂ　Ｊ　＝−６３，７８８９ ｒ＋＝　■ ｄ＋＝　０．１２７８　　　０．＝　１．５１６３３ｒ
ｘ＝■ ｄ、＝　０．０３８３ ｒ３＝ｏｏ（絞り） ｄ３＝　ｏ、１２７８ ｒ４＝　０．４９７５　（非球面） ｄ４＝　０．３８３５　　　　ｊｌ、＝　１．７５７０
０ｒｓ”　−１，８０６１ ｄｓ＝　０．０３４３ ｒｓ＝−０，８６８３ ｄ６＝０．１７６０　　　ｎ３＝１．７８４７２ｒｔ＝
０．２８４６ ｄ７＝　０．０６８０ ｒ、＝　０．６０［＋２　（非球面） ｄａ＝　０．１４２８　　　　ｎ４＝　１．４６４５０
ｒｅ＝０．３３３８ ｄ、＝　０．３５７６　　　　ｎｓ＝　１．７８５９Ｏ
ｒ、。　＝　−０，９４３７ ｄ＋ｏ　　＝０．１９１７ ｒ目＝００ シ、＝　６４．１５ ｄ。

＝　ｏ、１２７８ ｎａ＝１ シ、＝６４．１５ ν、：　４７．８７ シ、＝２５．７１ シ、＝６５．９４ ν、＝４４．１８ ｒ、２　＝ＯＯ 非球面係数 Ｅ　＝−０，１２２７７ｘ　１０　　、Ｆ　＝−０，７
４１９９ｆＡ／ｆ＝　０．５５５　ｆ面ｒ、）　、　　
０．４６４（面ｒａｌΔｘＩ／ｆ　＝−０，０００２ｆ
面ｒ　、　）、Ｊ、／Ｊ＝−０、０００３（面ｒｓｌ実
施例７ ｆ　＝　１．０　、　Ｆ／２．０　、　　Ｉ　Ｈ＝　０
．０９４０　Ｂ　Ｊ　＝　−６３，７７９０ ｒｌ＝　閃 ｄ、＝０．１２７８　　　ｎ、＝１．５１６３３　　　
シ、＝６４．１５ｒ２＝　Ｏｏ ｄ、＝　０．０３８３ ｒａ＝■（絞り） ｄ、＝０．１２７８ ｒ４＝　０．４９３１　（非球面） ｄ−＝　０．３８３４　　　　ｊｌ、＝　１．７７２５
０ｒ６：−１，８２７９ ｄ、＝　０．０４１４ ｒｓ＝−０，７７１９ ｄｌｌ＝０．１６５５　　　　ｎ−＝　１．７８４７２
ｒ７＝０．２９３６ ｄ、＝　０．０６７５ ｒ、＝　０．７２９３　（非球面） ｄａ”　０．１１９２　　　　ｎ４＝　１．４６４５０
ｒ＊＝０．３２０９ ｄ、＝　０．３１７５　　　　ｎｓ”　１．７２００Ｏ
ｒ＋ｏ　　＝−０，６７００ ｄ、、　　＝０．１９１７ ｒ８１　＝■ ｄ、、　　＝０．１２７８　　　ｎ、＝１．５１６３３
ｒ＋ｘ　　＝　■ 非球面係数 ν２＝４９．６６ シｓ”２５．７１ シ、＝　６５．９４ シ、＝４６．０３ シ、＝６４．１５ 第８面（ｒ８） Ｐ； Ｅ　＝−０，２２７１［１ｘ　１１１　　、Ｆ　＝−０
，２７４３８ｘ　１０”）１．＝Ｈ，＝０．２５１　　
、　　Ｙ、＝Ｙ、＝０．０１２Ｈ，＝）Ｉａ＝０．１２
０　、　Ｙ、＝ＹＩＩ＝０．０５３ｆＡ／ｆ＝　０．５
４２　ｆ面ｒ４）　、　　０．４６８ｔ面ｒｓｌΔｘ＋
／ｆ　＝−０，０００１１面ｒ　、　）＋Ａｙ７ｆン０
　、０００５　を面ｒ＋ｓｌただしｒｌ、　ｒｌ、・・
・はレンズ各面の曲率半径、ｄ、、　ｄ、、−・・は各
レンズの肉厚およびレンズ間隔、ｎ　１．ｎ　ａ　＋　
・・・は各レンズの屈折率、シ１．シ２．・・・は各レ
ンズのアツベ数、ＩＨは像高である６実施例１は、第１
図に示すレンズ構成で、非球面を第１レンズの正の屈折
面（ｒ４）に設け、この非球面で球面収差、コマ収差を
補正している。又最終面（ｒ９）は球面であるが非点収
差を補正するためにイメージガイド面に対し凹面になっ
ている。

実施例２は、非球面を第３レンズの正の屈折面（ｒ、）
に設けて球面収差、コマ収差を補正している。この面の
みで補正するので非点収差がプラスに強（発生する。こ
れを補正するために非球面の光軸近傍での曲率をきつく
してあり、かつ最終面ｈ　　＝−ｕ、７！１ｉ）Ｚｔｉ
Ｘ　１１１ｔ−’＝ｕ、ｂコｌｊｌ （ｒ−ｉがイメージガイドに対して凹にし、Δｘ１／ｆ
の条件を満足させて補正している。

実施例３は、第３図に示す構成で、第１レンズと第３レ
ンズの正の屈折面に非球面を用いている。第１レンズの
非球面により球面収差を補正し第３レンズの非球面によ
り球面収差、コマ収差をプラスに補正している。これに
より第２レンズで発生させるプラスの球面収差、コマ収
差が少なくてすむため各レンズの補正係数を小さくする
ことが出来る。

実施例４は、第４図に示すレンズ構成で、非球面を第１
面（ｒ３）に設け、又第３レンズを接合レンズにしてコ
マ収差を補正してこのレンズのパワーを強くした。これ
により第１レンズのパワーを弱くして第１レンズの近軸
の球面で発生する球面収差を小さくし又非球面で球面収
差、コマ収差をプラスに発生させて補正している。この
実施例では第３レンズの接合レンズの屈折率差へ〇を次
の条件を満足するようにすることが好ましい。

Δｎ　＞　０．０８ 実施例５は、第５図に示す構成で、非球面を第１レンズ
、第３レンズ（面ｒ　４　＋　ｒ　ａ　）に用い又第３
レンズが接合レンズである。

この実施例のタイプのレンズ系は、各レンズの焦点距離
を大きめに設定し、特にコマ収差を除去している。特に
第１レンズの非球面の近軸曲面で発生するコマ収差を小
さ（し、第３レンズの非球面で球面収差、コマ収差を更
に補正している。

又非点収差の影響をなるべく押えるために第３レンズの
最も眼側に非球面を用いている。

実施例６．７は夫々第６図、第７図の通りで、第１レン
ズ、第３レンズに非球面（面ｒ　ａ　＋　ｒ　６　）を
用い、第３レンズの非球面によりコマ収差９球面収差を
非点収差に影響を与えない範囲で補正している。又接合
レンズの屈折率差は実施例６がΔｍ＝０．３２１４＞　
０．５又実施例７がΔ■＝　０．２５５５＞　０．８で
ある。

各実施例の断面図は、眼側を左に示してあり又データー
も眼側より記載しである。尚実施例１〜７の収差曲線は
第８図乃至第１４図に示す通りで、これは眼側より逆追
跡して求めたものである。

［発明の効果］ 本発明の接眼レンズは、構成枚数が少ないにも拘らず、
ファイバースコープ用として十分な収差補正がなされて
いる。

【図面の簡単な説明】

第１乃至第７図は夫々本発明の実施例１乃至実施例７の
断面図、第８図乃至第１４図は夫々実施例１乃至実施例
７の収差曲線図である。 出願人　オリンパス光学工業株式会社

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）内視鏡用接眼レンズにおいてレンズ系中に少なく
   とも１枚非球面を用いたことを特徴とする内視鏡用接眼
   レンズ。
2. （２）正の屈折力を有する第１レンズ成分と、負の屈折
   力を有する第２レンズ成分と、正の屈折力を有する第３
   レンズ成分とよりなり、上記第１レンズ成分および第３
   レンズ成分の正の屈折力を有する面のうちの少なくとも
   １面が非球面であることを特徴とする内視鏡用接眼レン
   ズ。