JPH0397939A - 空気噴射式織機におけるサブノズル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は空気噴射式織機、即ち、ひ口の上流側よりひ口
内に挿入される緯糸を、筬羽列に沿って適宜間隔を隔て
て複数個配列したサブノズルのノズル孔より噴射する空
気流により搬送して経糸間に緯入れする空気噴射式織機
において、前記空気流を噴射するノズル孔を備えたサブ
ノズルに関する。

［従来の技術］ 空気噴射式織機は、筬羽の所定位置をＵ字状に切り欠い
てＵ字状ガイド壁を形成し、このガイド壁によって囲ま
れる緯糸飛走通路を形成したもの、あるいは筬羽列に沿
って多数の合成樹脂製薄板状のガイド片を列設して、こ
のガイド片のそれぞれに円形または矩形のガイド壁を緯
糸引出通路とともに形成し、このガイド壁によって囲ま
れる緯糸飛走通路を形威したものが、一般的であり、こ
れらの織機は、緯入れ時に前記緯糸飛走通路をひ口内に
位置させ、ひ口の上流側よりメインノズルにより噴射さ
れる空気流とともに緯糸を前記緯糸飛送通路内に挿入し
、前記空気流により緯糸の先端をひ口の下流端まで搬送
して緯入れを行う織機である。これらの織機において、
緯糸先端の飛送距離を延長し、広幅の織機を織成するた
めに、１個または複数個のノズル孔を有するサブノズル
を、筬羽列に沿って適宜間隔を隔てて複数個スレイ上に
配設し、該サブノズルのノズル孔より空気流を前記緯糸
飛送通路内に間欠的に噴射することも知られている。こ
のサブノズルから噴射される空気流は、メインノズルか
ら噴射される空気流に合流せしめられてその速度・圧力
・運動エネルギの低下分を補い、あるいは隣接する下流
側のサブノズルまで緯糸先端を搬送する主たる空気流と
なる。

このサブノズルは、肉厚Ｔが０．２〜０．６Ｍ程度の薄
肉の中空管部材をノズル本体とし、その一端部を閉塞す
るとともに、該ノズル本体の他端部を圧縮空気源に連結
し、かつ前記ノズル本体の外側壁の表面よりノズル本体
の管軸に垂直に直径Ｄを０．５〜１．８ＩｌｖＩ１とす
るノズル孔を穿設してノズル本体の内部空間に連通させ
、該内部空間を空気通路として圧縮空気源からの空気を
前記ノズル孔より噴出せしめるようにしたものが一般的
である。

そして、このサブノズルのノズル孔から前記緯糸飛走通
路内に噴射される空気流の流速は、サブノズルのノズル
孔の断面積と空気通路に供給される圧縮空気の圧力に依
存する。ところで、空気噴射式織機において、空気噴射
量の節約と糸切れ防止を目的として、各サブノズルから
緯入れごとに約１　０１ＳｅＣの時間だけ圧縮空気の供
給バルブを開いて、間欠的にノズル孔より空気を噴射し
て緯糸を搬送すると、サブノズルの噴射初期に緯糸の飛
走方向に空気流の乱れを生ずることがある。

一般に、上記のノズル孔をノズル本体の管軸に垂直に形
成したサブノズルにおいては、前記ノズル孔から噴射せ
しめた空気流が必ずしも前記管軸に対して直角方向に噴
射されるとは限らず、噴射空気流の中心線が前記管軸に
垂直な線に対して傾斜することが知られている。例えば
第２４図に示すようにノズル本体１００の管軸１０１を
垂直線に沿って位置させて、空気通路１０２内に上方に
向けて空気流を供給した場合、ノズル孔１０３から噴射
される空気流Ｊの中心線１０４は、水平に位置せしめた
ノズル孔１０３の中心軸１０５に対して角αだけ斜上方
に指向する（以下この角αを噴射上向き角と称する）。

これは、第２５図および第２６図に示すように、ノズル
孔１０３の直径Ｄに対してノズル本体１００の側壁１０
６の肉厚Ｔが薄く、かつ側壁１０６の内周壁により形成
される空気通路１０２の周壁とノズル孔１０３の内周壁
とが垂直に交叉することと、圧縮空気源からの空気流が
空気通路１０２内を管軸１０１に沿って下方から上方に
供給されることと相俟って、前記空気通路１０２の周壁
とノズル孔１０３の内周壁の交叉部においてノズル孔１
０３の内周壁から噴射空気の大なる剥離流１０７を生じ
、特にこの剥離はノズル孔１０３の上流側端縁（第２６
図の下側）において大きく、かっこの剥離流１０７はノ
ズル孔１０３の内周面の面積が小であるためノズル孔１
０３の内周面でその方向を規制されないためである。

上記サブノズル１００における噴射空気流Ｊの中心線１
０４の噴射上向き角αとサブノズル１００の空気通路１
０２に供給される供給圧力との関係を調べると、第２７
図に示すように、供給圧力Ｐを増大せしめるに従って、
噴射上向き角αが２次関数的に低下する。

そして前述したサブノズルからの間欠的空気噴射を行う
ときには、ノズル孔からの噴射圧力は、供給バルブ開放
より時間の経過とともに数ｍＳＱＣで設定圧まで立ち上
り、その後約１０ｍｓｅｃの間は設定圧での空気流噴射
が行われ、供給バルブ閉止後数十ｍｓｅｃかかつて大気
圧（Ｏｋｇｆ／ｃｌ）まで下がり、台形状に変化する。

従って第２７図からわかるように、サブノズルのノズル
孔から噴射される空気流の中心軸の噴射上向き角αは当
然変動する。この変動状態の一例を第２８図により示す
。図において、サブノズル１００はノズル孔１０３を緯
糸飛走通路１０８に対応位置せしめるとともに、その中
心軸１０５を緯入れ方向に平行に配置して設けられてい
る配置を正面図で示し、ノズル孔１０３より噴射開始後
の空気流の状態をＪ，〜Ｊ．であらわしている。図から
わかるように供給バルブ開放し、噴射開始より１　ｍｓ
ｅｃ後の噴射空気流Ｊ　，は噴射上向き角αが最大であ
り、噴射開始より３　ｍｓｅｃ，　　５　ｍｓｅｃ後の
噴射空気流Ｊ，，Ｊ，はそれぞれ順次噴射上向き角αを
減じており、噴射開始より７　ｍｓｅｃ後の噴射空気流
Ｊ４に至ってノズル孔＋０３付近の空気通路内の圧力が
設定値に達し、その後供給バルブ閉止に至るまで噴射上
向き角αが最低で、安定した空気流となる。このように
噴射開始後７　ｍｓｅｃまで空気流Ｊの中心線１０４の
方向が変動して噴射空気流Ｊが乱れることがら、このよ
うな乱れのある空気流の中を緯糸が飛走する場合は、緯
糸の姿勢が乱れやすくなり、噴射空気流の方向が一定で
ないことから、この間の緯糸飛走通路内の空気流の減衰
も大となり、緯糸飛走速度も低下する。

このような噴射上向き角αの変動を抑えるために，例え
ば特開昭５７−４７９５０号公報に示すものは、ノズル
孔部の流路を厚内にして、ノズル孔径に対するノズル孔
流路壁面の長さの比を大きくし、供給圧力の変化に対す
る噴流上下方向の変化量を少なく、指向性を良くしてい
る。また、特公昭５５−３６７３５号公報に示すものは
、多数の小さい孔の集合によって空気噴射部を形成する
ことにより、前記公報と同様の原理によって噴流上下方
向の指向性を良くしている。さらに、特開昭６３−１４
５４４９号公報に示すものは、空気噴射孔を横に長いス
リットで形成し、その側壁の上辺と下辺、下辺のみにそ
の壁面が外方へ収束するように傾斜させることにより、
噴流上下方向の安定化を図っている。

また、低い供給圧力においても噴流速度を高くするため
に、特開昭６３−２６４９４７号公報に示すものはノズ
ル管の肉厚を比較的自由に変えられるセラミックス材料
を使用して、噴射孔部の肉厚は厚くし、それ以外の部分
は薄肉に形成する。

これにより、サブノズルの外形形状は従来と同じにして
、管内の断面積を増大させ、管内抵抗を小さくすること
によって噴流速度の向上を図っており、特開平１−９７
２３７号公報に示すものは、ステンレス製のサブノズル
パイプにルビーやセラミック等の高硬度材料で作られた
噴射孔リングを挿嵌し、その噴射孔流路壁面を平滑な面
に仕上げ、かつ、噴射孔断面形状を菊花形状あるいは円
形多数孔とし、噴射孔中心にあけられた１個の基礎円形
噴射孔を囲むように形成された数個の円形扇形状あるい
は円形状の孔の軸線が中央の円形噴射孔の軸心の方に向
いており、噴流を中心に向かって集中させることによっ
て、噴流速度の向上を図ろうとするものである。

さらに、高品質の布を得るために、次のような工夫が開
示されている。第２９図に示す変形筬１０９を用いる織
機のサブノズル１００においては、従来経糸Ｗａに対し
第３０図に示すように５度程度回転させて取り付け、緯
糸飛走通路内に噴射しているが、経糸さばきを良好にす
るために、第３１図に示すようにサブノズル先端部の偏
平面と経糸を平行に設定することが望ましい。このよう
な設定を実現するには、噴流の″指向性をサブノズル管
軸に対して水平方向にもたす必要がある。

これを実施するための工夫として、例えば特開昭６３−
１　２０２３８号公報に示すものがある。これは、サブ
ノズルのノズル孔に対向する側壁に、ノズル孔径よりも
小径の棒をノズル孔に向けて立設し、その棒の軸線を水
平方向にわずかに傾け、噴射孔の穿設方向と一致させる
ことにより、噴流の水平方向の指向性を持たせようとす
るものである。

［発明が解決しようとする課題］ 空気噴射式織機におけるサブノズルに要求される性能と
して、次の３点を挙げることができる。

そのｌは、サブノズルから噴射される空気量をできる限
り少なくし、かつ安定した緯入れを行うために、噴射空
気流の噴射方向が供給圧力によって変化することなく、
指向性が良いことが重要である。その２は、緯糸飛走通
路内の緯糸搬送空気流の流速を高速とし、緯糸の先端を
迅速に織物端まで押入するために、噴射空気流の噴射速
度が十分に大であることが重要である。その３は、高品
質の織布を織成するために、サブノズルが経糸間に進入
あるいは退出するに際して、経糸さばきが良好で、経糸
に損傷を与えないことが重要である。

しかしながら、従来技術においては、これら要求性能の
すべてを満足するサブノズルは存在しない。

本発明は、噴射空気流の拡散が小さく、噴射空気流の流
速が大で、いかなる供給圧力においても噴射空気流の中
心線の方向が変化することのない、指向性の良い、空気
噴射式織機におけるサブノズルを提供することを目的と
する。

［課題を解決すべき手段］ 本発明はひ口の上流側よりひ口内に押入される緯糸を、
筬羽列に沿って適宜間隔を隔てて複数個配設したサブノ
ズルのノズル孔より噴射する空気流により搬送して緯入
れする、空気噴射式織機における前記サブノズルに関す
る。

本発明によるサブノズルは、内部に空気通路を形成し、
一端部を閉塞して他端部を圧縮空気源に連結すべくされ
た中空管状のノズル本体と、該ノズル本体の前記閉塞し
た一端部の近傍において前記中空管状のノズル本体の外
側壁に形成した開口と前記空気通路とを連通ずる少なく
とも１個のノズル孔とを備える。

前記ノズル孔の内周壁は、前記ノズル本体の外側壁に形
成された開口のほぼ中心を通り前記空気通路に達するノ
ズル孔軸に関して軸対称、または前記ノズル孔軸に垂直
な線に関して線対称の形状に形成される。このノズル孔
の内周壁の前記ノズル孔軸に垂直な断面は、円形のほか
、正方形、正五角形、正六角形等の正多角形、星形、楕
円形あるいは長方形等の種々の軸対称または線対称の形
状が選択できる。

前記ノズル孔の内周壁の前記ノズル孔軸に垂直な断面は
、前記ノズル本体の外側壁に形成された開口の部分にお
ける前記断面と同一もしくはこれより大なる断面積を有
するものとし、さらに前記ノズル孔の内周壁の主要部を
、前記ノズル孔軸に沿って前記開口から前記空気通路に
向かうに従って、前記ノズル孔軸に垂直な断面の断面積
を次第に増大せしめるものとする。前記断面積の増大は
、ノズル孔軸の全長にわたって次第に増大せしめるもの
が好ましいが、ノズル孔軸の両端部、即ちノズル孔の内
周壁がノズル本体の外周壁に形威した開口に接続する部
分またはノズル孔の内周壁がノズル本体内部の空気通路
の周壁に形成される開口に接続する部分において、ノズ
ル孔軸に沿った僅かな寸法部分を等しい断面積を有する
内周壁に形成してもよい。また前記断面積の増大はｌ次
関数的増大（ノズル孔軸を含む面内の断面において直線
または折れ線状の増大）のみならず、２次関数的増大（
ノズル孔軸を含む面内の断面において曲線状の増大）を
含む。

［発明の作用および効果］ 本発明によるときは、中空管状のノズル本体の圧縮空気
源に連結すべくされた第２の端部から圧縮空気源より空
気流をノズル本体内部の空気通路内に導入し、これをノ
ズル孔より噴射せしめるときは、ノズル孔の内周壁がノ
ズル孔軸に関して軸対称の形状に形成され、かつその主
要部のノズル孔軸に垂直な断面が空気通路側からノズル
本体の外周壁に形成された開口に向うに従い次第に断面
稙を減するように形成されているので、ノズル孔の内周
壁から空気流が剥離し難く、仮に剥離流が生じたとして
も、ノズル孔の内周壁の前記断而積の減少により空気流
が絞られることと相俟って再びノズル孔の内周壁に付着
し、ノズル孔の内周壁により噴射空気流の噴射方向が規
制されるので、ノズル孔の開口から噴射された後の空気
流の拡散は小となり、噴射空気流の中心線は前記ノズル
孔軸と一致するとともに、噴射空気流の流速はノズル孔
の断而積減少分だけ高速となる。

この結果、サブノズルのノズル孔の開口より噴射された
空気流の噴射方向は供給圧力によって変化しない指向性
の良いものとなり、ノズル孔の断面積減少分だけ空気流
の流速を高速とし、緯糸に与える空気流速を増大するこ
とができ、サブノズルの構造を、経糸間に進入または退
出するノズル先端部である中空管状ノズル本体の第１の
端部は閉塞された形状で、ノズル孔はノズル本体の外周
壁に開口するだけの簡単な構造であるから、経糸さばき
が良好で経糸に損傷を与えることがない。

従って本発明によって初めて、前記した空気噴射式織機
におけるサブノズルに要求される３点の性能をすべて満
足するサブノズルを提供することができる。

［実施例コ 第１図ないし第４図に本発明のサブノズルｌの一実施例
を示す。ノズル本体２は、外径Ｒを２．２Ｍ，側壁３の
肉厚Ｔを０．２＋ａｍとするステンレス鋼の中空管状の
バイブよりなり、その管軸４方向の一端部（第ｌの端部
）を絞り加工により円錐形に絞り込み、気密に閉塞した
閉塞部５に形威する。ノズル本体２の内部空間を空気通
路６とし、ノズル本体２の閉塞部５に近接した位置にノ
ズル本体２の側壁３の外周面から空気通路６に貫通せし
めてノズル孔１０を穿設する。符号１１は該ノズル孔１
０によりノズル本体２の側壁３の外周面に形威された開
口であり、符号ｌ２はノズル孔１０の内周壁である。ノ
ズル孔１０の内周壁ｌ２は、前記管軸４に垂直に交叉す
るノズル孔軸１３を中心とし、頂角θを８０度とする截
頭円錐面に形威される（特に第４図参照），ノズル孔軸
１３は直径Ｄが０．８ｍｍの開口１ｌの中心を通過する
。

ノズル孔軸ｌ３が管軸４を横切る点ｌ４は、ノズル本体
２の第１の端部（閉塞部５の先端）より４Ｍ隔たった地
点にある。

本実施例においては、前記ノズル孔１０のほかに、第２
のノズル孔２０がノズル本体２に設けられる。このノズ
ル孔２０は、第２図において、ノズル本体２の管軸４，
前記ノズル孔１０のノズル孔軸１３を含む平面内にあっ
て前記管軸４に８０度の角度で交叉するノズル孔軸２３
を中心として頂角θを８０度とする截頭円錐面の内周壁
２２によって形成される、直径Ｄが０．８ｍｍの第２の
開口２１を備える。第２図から明かなように、第２のノ
ズル孔２０のノズル孔軸２３は、管軸４に垂直に交叉す
る軸線２４に１０度の角αで交わり、ノズル孔軸２３は
第２の開口２ｌのほぼ中心を通過し、ノズル本体２の第
１の端部より７ｍ隔たった点２５で管軸４と交叉する。

第５図はガイド片を用いる空気噴射式織機の要部を示し
、筬３１を立植したスレイ３２上に、ガイド片３３の多
数を筬３ｌに平行に列役せしめるとともに，ガイド片３
３間に約５０ｍｎ＋間隔で前記実施例に示したサブノズ
ル１を列設したものである。サブノズル１に対応して位
置するガイド片３３には筬３ｌに面する側を開口するコ
字状のガイド壁３４が形成され、その余のガイド片３３
には前記コ字状のガイド壁３４と形状の等しい３辺を有
し、かつ緯糸引出通路３５と連通ずる矩形のガイド壁が
形威され、これらガイド壁３４によつて囲まれる緯糸飛
走通路３６に、サブノズル１のノズル孔ｔｏ，２０から
空気流が噴射される。サブノズルｌの第２の端部７はサ
ブノズルｌの４本を１ブロックとして，コネクタ８およ
びバイプ９を介して圧縮空気源（図示せず）に連結され
る。

なおサブノズル１は、ノズル孔１０．２０のノズル孔軸
１３．２３を緯入れ方向に４０度の角度で交叉せしめる
ように、スレイ３２上に植立せしめられており、緯糸の
飛走に合わせて、圧縮空気源からパイブ９，コネクタ８
を介して第２の端部７に至る圧縮空気通路の途中に配設
された供給バルブにより、ひ口の上流側のブロックから
順に間欠的に圧縮空気が供給され、ノズル孔１．０．２
０より空気流が緯糸案内通路に噴射される。

上記実施例のサブノズル１のノズル孔１０は、第６図に
示すように、ノズル孔の直径Ｄの０．８祁に対してノズ
ル本体２の側壁３の肉厚Ｔが０．２Ｍであっても、空気
通路６の周壁とノズル孔１０の内周壁ｌ２とが鈍角で交
叉することにより、該交叉部においてノズル孔１０の内
周壁１２より剥離する剥離流ｌ４が発生し難く、仮に発
生しても、ノズル孔１０の内周壁１２が下流側に絞られ
る円錐面に形成されているためにノズル孔ｌＯ内の空気
流は全体的に絞られるとともに、剥離流ｌ４はノズル孔
１０の内周壁１２の下流側の壁而１５に付着させられ、
該壁面ｌ５により開口ｉ１から噴射される空気流Ｊはノ
ズル孔内周壁ｌ２のノズル孔軸１３を中心とするように
方向づけられて噴射されるから、前記開口１１から噴射
された後の空気流Ｊの拡散は小となるとともに高い流速
が得られ、ノズル孔軸１３と一致した中心線を有する噴
射空気流Ｊが形威される。以上はノズル孔１０について
の考察であるが、ノズル孔２０についても同様のことが
いえる。

本実施例のノズル孔１０．２０を備えたサブノズルｌに
ついて、空気通路６に供給される圧縮空気の供給圧力Ｐ
を変化せしめて、各ノズル孔１０．２０より噴射される
噴射空気流Ｊの噴射上向き角αを計測した。第７図はこ
の計測結果を示すグラフであって、図中実線ＡＩはノズ
ル孔ｌＯについて、実線Ａ２はノズル孔２０について、
それぞれのノズル孔より噴射された噴射空気流Ｊの中心
線が、サブノズル１の管軸４に垂直な線に対し傾斜する
角度αを示している。なお比較のために、上記実施例と
同一寸法、同一材料のノズル本体を用い、上記実施例の
ノズル孔１０．２０と同一位置に直径０．８閣の円筒状
内周壁を有するノズル孔をそれぞれ形成するとともに、
ノズル本体の閉塞部先端より４ｍｍの位置にある第１の
ノズル孔はその円筒状内周壁の中心軸線をノズル本体の
管軸に垂直に、ノズル本体の閉塞端先端部より７Ｍの位
置にあるノズル孔はその円筒状内周壁の中心軸線をノズ
ル本体の管軸に８０度の角度で、それぞれ交わるように
形成した比較例を用い、０１１記第１のノズル孔および
第２のノズル孔より噴射された噴射空気流の噴射上向き
角αを計測し、それぞれ破線Ｂｌ，Ｂ２で示した。この
比較例は上記実施例と同一のディメンションで作られ、
ノズル孔の形状のみが相違するものである。

第７図から明らかなように、比較例のサブノズルの第１
および第２のノズル孔より噴射される噴射空気流は，い
ずれも供給圧力Ｐの変化に対し噴射方向が線Ｂｌ，Ｂ２
で示すように大きく変化するのに対し、本発明の上記実
施例のサブノズルｌにおいては、線ＡＩ，Ａ２で示すよ
うに２個のノズル孔１０．２０から噴射される噴射空気
流の中心線は，いかなる供給圧力Ｐにおいてもノズル孔
１０．２０のノズル孔軸１３，２４とほぼ一致して、噴
射方向をおおむね一定としていることが極めて明らかで
あり、本発明によるサブノズルから緯糸案内通路内に噴
射される噴射空気流Ｊは、緯糸に安定した強い推進力を
与えるものであることを実証している。さらに本比較試
験の結果、本実施例のサブノズルｌはノズル孔１０．２
０の部位における圧力損失が比較例に比して小であって
、緯入れのための消費空気量を低減ができ、緯糸の飛走
ミスを減少させることができることを裏付けている。

第８図ないし第ｌＯ図に本発明の他の実施例を示す。こ
のサブノズル４ｌは、ノズル本体４２を、肉厚Ｔが０．
４ｍｍのステンレス鋼板よりなり平坦な側壁４３．４３
が平行せしめられて対向する偏平な中空管状のバイブよ
りなり、その偏平断面の重心を通る管軸４４方向の一端
部（第１の端部）を絞り加工により、前記側壁４３．４
３に対し傾斜する平坦な端壁４５，４５を形成した先細
の、かつ気密に閉塞した閉塞部４６に形或する。そして
該閉塞部４６の一方の端壁４５には、該端壁の表面から
ノズル本体４１の内部空間を利用した空気通路４７に貫
通せしめて、ノズル孔５０を穿設する。このノズル孔５
０は前記端壁４５の表面に直径１．４ｍｍの開口５ｌを
有し、ノズル孔５０の内周壁５２は前記管軸４４に交叉
するノズル孔軸５３を中心軸とする頂角θが６０度の截
頭円錐面に形成される。

ノズル孔５０のノズル孔軸５３は、第９図に示すように
前記管軸４４を含み端壁４５に垂直な面内において前記
管軸４４に垂直な線５４に対して８度の角度γだけ上向
き方向に傾斜し、かつ第ｌＯ図に示すように前記管軸４
４に垂直な面内において、ノズル本体４２の前記側壁４
３に垂直で管軸４４に交叉する線５５に対して５度の角
度ψだけ偏向せしめられている。

第１１図は筬羽にガイド溝を形成した変形筬タイプの空
気噴射式織機の要部を示し、筬羽６ｌを並列せしめた筬
を立設せしめたスレイ６２上に、筬羽３ｌの前面に８０
ｍ＋＋＋ごとに前記実施例のサブノズル４ｌを列設した
ものである。筬羽６ｌにはそれぞれの一側縁の所定の位
置に該側縁に開口するコ字状のガイド溝６４が形成され
、このガイド溝６４に囲まれる緯糸飛走通路６６がその
長手方向を緯入れ方向として形成される。サブノズル４
１は、ノズル本体４２の側壁４３を経糸Ｗａに平行せし
め、閉塞部４６のノズル孔５０を穿設した端壁４５を緯
入れ方向の下流側に向け、ノズル孔５０を前記緯糸飛走
通路６６に対応せしめてスレイ６２に取付けられ、サブ
ノズル４ｌの第２の端部４７はコネクタ８およびバイブ
９を介して圧縮空気源（図示せず）に連結され、コネク
タ８に配設された供給バルブにより、緯糸の飛走に合わ
せて緯入れ方向上流側のサブノズル４ｌから順次下流側
のサブノズルへと圧縮空気が供給され、それぞれのサブ
ノズル４１のノズル孔５０より緯糸の飛送に合わせて間
欠的に空気流が緯糸飛走通路６６内に噴射される。

本実施例のサブノズル４１によれば、ノズル孔５０の内
周壁５２の直径が１．４Ｍであるのに、ノズル孔５０を
穿設した端壁４５の肉厚が０．４閣と薄いのにも拘わら
ず、空気通路４７の周壁とノズル孔５０の内周壁５２と
の接点から剥離する剥離流が発生し難く、仮に発生して
もノズル孔５０の内周壁５２の円錐形状に基く絞り効果
により剥離流は前記内周壁５２の下流側の内周壁５２に
付着し、該内周壁５２のノズル孔軸５３を中心とする空
気流となってノズル孔５０により方向づけられて噴射さ
れるから、サブノズル４１から噴射される空気流Ｊは前
記上向き角γを約８度とし、ノズル本体４２の管軸４４
に対し緯入れ方向下流側に偏向角φを約５度として噴射
せしめられ、噴射空気流Ｊの方向性は安定するとともに
高速の空気流が得られ、圧力損失も少いことは、前記第
１図ないし第４図に示した実施例と同様である。

上記実施例のサブノズル４ｌについて、ノズル孔５０の
内周壁５２を形威する円錐面を頂角θが２０度から１０
０度までの異なる種々のサブノズルを製作し、これらの
サブノズルの各々について空気通路４７に供給される圧
縮空気の供給圧力Ｐを変化せしめて、ノズル孔５０より
噴射される噴射空気流Ｊの噴射上向き角αが供給圧力の
上昇により変化する変化量△αを計測し、第１２図に示
した。なお比較のために上記実施例のサブノズルとはノ
ズル孔の内周壁が直径１．４ｍｍの円筒状壁である点を
除いて同一材料、同一寸法の比較列についても上記変化
量を計測し、図に付記した。

第１２図から明らかなように、供給圧力Ｐを０．　５　
ｋｇｆ／ｃｒＡとしたときの噴射空気流Ｊの中心線が前
記水平面とのなす角αを基準値とし、供給圧力Ｐを上昇
させて計測した噴射空気流の中心線の噴射上向き角αと
前記基準値との差を変化量Δαとして表示すると、ノズ
ル孔の内周壁が円錐而でない比較例の場合は、破線Ｆで
あらわすように、噴射上向き角αは供給圧力Ｐが上昇す
るに伴って大きく変化し、その変化量△αは供給圧力Ｐ
が５ｋｇｆ／ｄにおいて９度を超すに至るのに対し、本
発明によりノズル孔５０の内周壁５２を円錐面としたサ
ブノズルにおいては、実線Ｅ２で示した円錐面の頂角θ
を２０度としたものは噴射上向き角αの変化量△αが６
度を超えることがなく、また、実線Ｅ４で示す頂角θを
４０度としたもの、実線Ｅ６で示す頂角θを６０度とし
たもの、実線Ｅ８で示す頂角θを８０度としたもの、実
線ＥＩＯで示す頂角θを１００度としたものは、いずれ
も噴射上向き角αの変化量△αが４度を超えることがな
く、かつ供給圧力Ｐが２ｋｇｆ／ｃｎ！前後より前記変
化量△αがほぼ一定となっており、噴射空気流Ｊの方向
性が安定していることを示す。このことから、ノズル孔
の内周壁の主要部を形成する円錐面の頂角θは、２０度
ないし１００度とすることが好ましい。

上記２つの実施例においては、ノズル孔の内周壁を円錐
面のものとして説明したが、ノズル孔のノズル本体外周
壁に開口する開口の形状を楕円形、矩形のように開口形
状の重心を通るノズル孔軸に垂直な線に関して面対称の
形状としてもよく、正方形、正多角形、星形等前記ノズ
ル孔軸に関して軸対称の形状としてもよい。そしていず
れの場合も、前記開口の直径（円以外の開口形状の場合
は等価直径）とノズル本体の肉厚Ｔとの比が小であるほ
ど、前記開口から空気通路に至るノズル孔の内周壁の拡
がり角度を大とすることが好ましい。

さらにノズル孔の内周壁の形状は、第１３図に示すよう
に開口７０より空気通路７１に至る間をノズル孔軸７２
に向って膨出する曲線７３によって形成される断面形状
としたもの、第ｌ４図に示すように空気通路７２に接続
する円周壁部分７４のノズル孔軸７ｌに対する傾斜を開
口７０に接続する内周壁部分７５のノズル孔軸７ｌに対
する傾斜より大として中央部に段を形成したもの、第１
５図に示すように空気通路７２に接続してノズル孔軸７
１方向に僅かに延在する内周壁部分７６をノズル孔軸７
ｌに平行な筒状面とし、該部分７６から開口７０までの
内周壁の主要部７７をノズル孔軸７ｌに傾斜する面とし
たもの、第１６図に示すように空気通路７２に接続する
内周壁の主要部７８をノズル孔軸７ｌに傾斜する面とし
、開口７０に接続してノズル孔軸７ｌ方向に僅かに延在
する内周壁部分７９をノズル孔軸７ｌに平行な筒状面と
したものにおいても、空気通路７２からノズル孔に流入
する空気流の剥離は生じ雌く、かつ仮に剥離流が生じて
も下流側の傾斜面に付着して、開口７０から噴射される
噴射空気流Ｊはよい指向性を有するものとなる。

なおノズル孔の開口７０が第１４図、第１５図に示すよ
うに断面において鋭角な縁辺８０を有する場合において
、経糸Ｗａの損傷を避けるために前記縁辺８ｏに丸みを
つけることがある。この場合噴射空気流の拡散を考えて
前記丸みはできるだけ小さなものとすべきである。

次に本発明のサブノズルのノズル孔の形威方法の一例を
説明する。本発明のサブノズルの場合は織機のスレイ上
に５０ｍまたは８０ｍ等の間隔を隔てて立設され、かつ
経糸Ｗａ間に押入・離脱を繰返すものであるとともに、
ノズル孔より噴射する空気流を効率よく利用するもので
あるため、ノズル本体は肉厚が０．２〜０．８恥のステ
ンレス鋼の中空管状のものとすることが望まれるととも
に、本発明によるノズル孔は、開口の半径（円以外の形
状のものは等価半径）が０．２〜１．２ｍｍであること
が好ましく、またノズル孔の内周壁は円錐面の頂角（円
錐面以外の形状のものはその主要部のノズル孔軸に沿っ
た延長線の交わる角）が２０度ないし１００度の範囲に
あることが好ましい。また経糸Ｗａの損傷を阻止するた
め、ノズル孔の周囲の仕上りは平滑度のよい仕上りが望
ましい。このような場合のノズル孔の加工は放電加工が
最も適切である。

即ち、第１７図に示すように一体を閉塞した中空筒状の
ノズル本体８１を放電加工液中に浸漬し、ノズル本体８
１を陰極に接続し、銅またはタングステン等の円筒状加
工電極８２を陽極に接続し、加工電極８２をノズル孔軸
８３を中心として回転させ、軸方向に僅かの寸法づつ往
復させながら、両極間に放電を繰り返えし、基礎となる
円孔８４を側壁８５に貫通形成する。次いで加工電極８
２を第１８図に示す截頭円錐面の加工部８６を有する加
工電極８７に交換して前記円孔８４内に挿入し、該加工
電極８７をそれ自体の回転中心軸８８を中心に自転させ
ながら前記ノズル孔軸８３を中心として公転させ、公転
半径を僅かづつ増大せしめながら、所期の円錐面のノズ
ル孔内周壁８９を形成する。上記加工電極８７の加工部
８６は、その最大外径を円孔８４の内径より小なる寸法
のものとし、外周面に所期のノズル孔の頂角Ｏと同一の
頂角を有する円錐面を形成し、該円錐面の傾斜角に合わ
せたノズル孔内周壁８９を形成するものである。

上記の工作過程において加工部８６の全周面を截頭円錐
面とした加工電極８７に代えて、第１９図に示すように
、回転中心軸８８の一側に所期のノズル孔内周壁の円錐
面の約ｌ／８（回転中心軸８８を中心とする中心角が約
４５度）の截頭円錐面を形成した加工部９０を有する加
工電極９１、または第２０図に示すように、回転中心軸
８８に対し所期のノズル孔内周壁の項角Ｏの半分の角度
θ／２だけ折曲した断面角形または円形の杆状加工部９
２を形成した加工電極９３を用い、その加工部９０．９
２を前記円孔８４内に挿入してその回転中心軸８８をノ
ズル孔軸８３に一致させて回転させつつ放電加工し、こ
れら加工電極９１．９３を加工の進行に従って回転中心
軸８８に沿って上昇させ、所期のノズル孔内周壁８９を
形成させる方法に代えてもよい。

第１４図ないし第１６図に示すノズル孔内周壁の軸方向
中央部に段を有するノズル孔を穿設するには、第１８図
ないし第１９図に示す加工電極８７，９１．９３の加工
部８６，９０．９２に所期のノズル内周壁の形状に合わ
せた段部を形威した加工電極を用いるか、または回転中
心軸８８に対する傾斜度の異る２個の加工電極を用いて
、ノズル孔内周壁を２度にわたり傾斜度の異る面ごとに
加工する。

第１３図に示すノズル孔の断面がノズル孔軸８３に対し
て膨出する曲線に形成されるノズル孔内周壁は、第１９
図に示した加工電極９ｌと同様に回転中心軸８８を中心
とする中心角が約４５度の加工部表面が前記膨出曲線に
対応して凹んだ断面形状とした加工部９４を形成した加
工電極９５を、第２１図に示すようにその回転中心軸８
８をノズル孔軸８３に一致せしめて回転させ、前記加工
電極９５を回転中心軸８８方向に往復動せしめつつ放電
加工を繰り返し、かつ所期のノズル孔内周壁の曲線７３
に加工されるまで前記加工電極９５を回転中心軸８８に
沿って上昇せしめる。

第２２図および第２３図はノズル孔の開口が正方形でノ
ズル孔内周壁が角錐面であるノズル孔を穿設する加工電
極および加工方法を示す。所期のノズル孔は，その内周
壁２５が角錐面を形威し、ノズル本体の外周面への開口
２６は正方形で、ノズル本体の空気通路への開口２７も
正方形であり、開口２６．２７の角部を接続する斜めの
接続線２８が形成されている。このようなノズル孔を加
工する加工電極９６は、下端に一辺が前記ノズル孔内周
壁２５の空気通路への開口２７の一辺の１／２以下の長
さを底辺とし、前記角錐面の内周壁２５のノズル孔軸８
３に対する傾斜と前記内周壁２５の接続線２８と同一の
傾斜を有する稜線９７とを有する加工面９８を形成した
加工部９９を穿設したものとする。該加工部９９の最大
寸法は第１の工程で円筒状加工電極８２で穿設した円孔
８４中に挿入可能の寸法とする。

この加工電極９６を前記円孔８４中に挿入し、加工電極
９６を直線状に往復動させながら放電加工を行って加工
面９９により円孔８４の空気通路側端縁を直線状に切削
加工し、次いで、加工電極９６を第２３図上で９０度回
転させて前回の移動方向に直角方向に往復動させながら
放電加工を行い、この加工をノズル孔の四辺にわたって
繰返えしながら開口２６の面積を拡大して、所期の開口
面積に達したとき加工を終了する。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第４図は本発明のサブノズルの一実施例を
示し、第１図はその要部の正面図、第２図は第１図■−
■線に沿う断面図、第３図は第１図ｍ−■線に沿う断面
図、第４図はノズル孔の拡大断面図である。 第５図は前記実施例のサブノズルを施した空気噴射式織
機の要部側面図、第６図は前記実施例のサブノズルによ
る噴射空気流の説明図、第７図は前記実施例のサブノズ
ルにおける供給圧力と噴射上向き角の関係を示すグラフ
である。 第８図ないし第１０図は本発明のサブノズルの他の実施
例を示し、第８図はその要部の正面図、第９図は第８図
ＩＸ−ＩＸ線に沿う断面図、第１０図は第８図ｘ−ｘ線
に沿う断面図である。 第１１図は上記実施例のサブノズルを施した空気噴射式
織機の要部側面図、第１２図は上記実施例のサブノズル
における供給圧力と噴射上向き角の変化量との関係を示
すグラフである。 第１３図ないし第１６図は、本発明のサブノズルにおけ
るノズル孔の変形例をそれぞれ示す断面図である。 第１７図ないし第２３図は本発明のサブノズルのノズル
孔を穿設方法を説明する図であって、第１７図はその第
１工程の円孔を穿設する説明図、第１８図はその第２工
程の円錐孔を穿設する説明図、第ｌ９図および第２０図
は第２工程で使用する加工電極の変形例をそれぞれ示す
斜面図、第２１図は断面が曲線の円錐孔を穿設する説明
図、第２２図は角錐形のノズル孔を穿設する加工電極の
斜面図，第２３図は角錐形のノズル孔を穿設する説明図
である。 第２４図ないし第２６図は従来技術のサブノズルを示し
、第２４図はその要部正面図、第２５図は第２４図Ｖ−
ｖ線に沿う断面図、第２６図はそのノズル孔の拡大断面
図である。第２７図は従来技術のサブノズルにおける供
給圧力と噴射」二向き角の関係を示すグラフ、第２８図
は前記サブノズルからの噴射空気流の形成を説明する説
明図、第２９図は前記サブノズルを施した空気噴射式織
機の要部斜面図、第３０図および第３１図はそれぞれサ
ブノズルと経糸との関係を説明する説明図である。 ［符号の説明］ ｌ，４１・・・・・・サブノズル、 ２，４２・・・・・・ノズル本体、 ３．４３・・・・・・側壁、 ４．４４・・・・・・管軸、 ５，４６・・・・・・閉塞部、 ６．４７・・・・・・空気通路、 ｔｏ，５０・・・・・・ノズル孔、 １１，５１・・・・・・開口、 １２．５２・・・・・・内周壁、 １３．５３・・・・・・ノズル孔軸。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ひ口の上流側よりひ口内に挿入される緯糸を、筬羽列に
   沿つて適宜間隔を隔てて複数個配設したサブノズルのノ
   ズル孔より噴射する空気流により搬送して緯入れする空
   気噴射式織機における前記サブノズルにおいて、 内部に空気通路を形成し、第１の端部を閉塞し、第２の
   端部を圧縮空気源に連結すべくされた中空管状のノズル
   本体と、該ノズル本体の前記閉塞した第１の端部の近傍
   において前記中空管状のノズル本体の外側壁に形成した
   開口と前記空気通路とを連通する少くとも１個のノズル
   孔とを備え、前記ノズル孔の内周壁は、前記ノズル本体
   の外側壁に形成された開口のほぼ中心を通り前記空気通
   路に達するノズル孔軸に関して軸対称、または前記ノズ
   ル孔軸に垂直な線に関して線対称の形状に形成され、か
   つ前記ノズル孔の内周壁の前記ノズル孔軸に垂直な断面
   を前記ノズル本体の外側壁に形成された開口の部分にお
   ける前記断面と同一もしくはこれより大なる断面積とし
   、さらに、前記ノズル孔の内周壁の主要部を前記ノズル
   孔軸に沿つて前記開口から前記空気通路に向かうに従い
   前記ノズル孔軸に垂直な断面の面積を次第に増大せしめ
   たことを特徴とする空気噴射式織機におけるサブノズル
   。