JPH0393806A - 重合体の回収方法 - Google Patents
重合体の回収方法Info
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- JPH0393806A JPH0393806A JP2221461A JP22146190A JPH0393806A JP H0393806 A JPH0393806 A JP H0393806A JP 2221461 A JP2221461 A JP 2221461A JP 22146190 A JP22146190 A JP 22146190A JP H0393806 A JPH0393806 A JP H0393806A
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
木梵明は、固体ポリマー及び液体希釈剤のスラリーから
の固体ポリマーの回収方法に関する。他の面において、
本発明は遠状タイブの連続型重合反応器の沈降脚（１０
（＋）の周期的操作と連合してフラッシュ管路（ｌｉｎ
ｅ）加熱器の利用に関する。
の固体ポリマーの回収方法に関する。他の面において、
本発明は遠状タイブの連続型重合反応器の沈降脚（１０
（＋）の周期的操作と連合してフラッシュ管路（ｌｉｎ
ｅ）加熱器の利用に関する。
［発明の背碩］
一般的な固体ポリマーの！ｌｌ造のための多くの重合方
法において、液体媒体、通例反応希釈剤中に懸濁された
、特定のポリマー固体のスラリーである流れが形成され
る。これらの重合方法の多くは、環状反応器のような、
ポリマーが蓄積する下に垂れ下がった沈降脚をもつ、連
続的反応器を利用する。そのような重合方法においては
、沈降脚は定明的に開かれ、その中のスラリーは後続の
処理工程に進み、そこでポリマーと希釈剤が分離される
。
法において、液体媒体、通例反応希釈剤中に懸濁された
、特定のポリマー固体のスラリーである流れが形成され
る。これらの重合方法の多くは、環状反応器のような、
ポリマーが蓄積する下に垂れ下がった沈降脚をもつ、連
続的反応器を利用する。そのような重合方法においては
、沈降脚は定明的に開かれ、その中のスラリーは後続の
処理工程に進み、そこでポリマーと希釈剤が分離される
。
典型的に分離は沈降脚からフラッシュタンクへのスラリ
ーの通過を必要とする。
ーの通過を必要とする。
このような方法の典型的な例は米国特許第４，４２４．
３４’ｌ＠に開示されており、その開示はこれへの参照
によって本明１ｌｌＩ＠へ取り入れられている。
３４’ｌ＠に開示されており、その開示はこれへの参照
によって本明１ｌｌＩ＠へ取り入れられている。
前記の米国特許第４．４２４．４３１号で言及されてい
るように、従来沈降脚からフラッシュチャンバーへ移動
されるとき、スラリーに蒸発熱を供給するためのフラッ
シュ管路加熱器を利用することが知られている。
るように、従来沈降脚からフラッシュチャンバーへ移動
されるとき、スラリーに蒸発熱を供給するためのフラッ
シュ管路加熱器を利用することが知られている。
本明細書に使用される時用語フラッシュ管路加熱器は、
内側が間接的に加熱される引き伸ばされた導管に適用さ
れる。一般的に、大部分のフラッシュ管路加熱器は、二
重管熱交換体である。反応稲釈剤は内側と外側のパイプ
の間の環の中で凝結する蒸気から供給される熱を利用す
る内側のパイプ内で蒸発される。フラッシュ管路加熱器
のデザインは、単純な熱交換体よりも複雑である。なぜ
なら、フラッシュ管路は断続的に作用し、多相混合物（
固体、液体及び蒸気）を相互輸送し、管路内の流速は広
範囲に変化する。デザイン及びフラッシュ管路加熱器の
使用における一つの問題は、ポリマーのスラリーの吐出
速度と関係のないフラッシュ管路内の流速の制御である
。フラッシュ管路はプロセスフロ一を制限すべきでない
ので、それは反応器から流れるものを大きく超過した流
容量をもつように典型的に設計される。典型的にわずか
５〜約１５％の流容量が使用されてきた。フラッシュ管
路加熱器がこの様式で設剖されるとき、流容槍の低利用
は短い期間に使用される大きな伝熱面積を結果として生
ずる。本発明の目的はフラッシュ管路加熱器の伝熱容量
のより効果的な利用を提但することにある。
内側が間接的に加熱される引き伸ばされた導管に適用さ
れる。一般的に、大部分のフラッシュ管路加熱器は、二
重管熱交換体である。反応稲釈剤は内側と外側のパイプ
の間の環の中で凝結する蒸気から供給される熱を利用す
る内側のパイプ内で蒸発される。フラッシュ管路加熱器
のデザインは、単純な熱交換体よりも複雑である。なぜ
なら、フラッシュ管路は断続的に作用し、多相混合物（
固体、液体及び蒸気）を相互輸送し、管路内の流速は広
範囲に変化する。デザイン及びフラッシュ管路加熱器の
使用における一つの問題は、ポリマーのスラリーの吐出
速度と関係のないフラッシュ管路内の流速の制御である
。フラッシュ管路はプロセスフロ一を制限すべきでない
ので、それは反応器から流れるものを大きく超過した流
容量をもつように典型的に設計される。典型的にわずか
５〜約１５％の流容量が使用されてきた。フラッシュ管
路加熱器がこの様式で設剖されるとき、流容槍の低利用
は短い期間に使用される大きな伝熱面積を結果として生
ずる。本発明の目的はフラッシュ管路加熱器の伝熱容量
のより効果的な利用を提但することにある。
本発明のそれ以上の目的はポリマー回収のためのより簡
潔なフラッシュ管路加熱器システムを提供することにあ
る。
潔なフラッシュ管路加熱器システムを提供することにあ
る。
本発明のなお別の目的は蒸気のような間接熱交換流体の
より効果的な利用を促供することにある。
より効果的な利用を促供することにある。
本発明の他の面、目的及び利点は、次の開示及び図１か
ら明らかになるであろう。
ら明らかになるであろう。
［発明の概要］
本発明に従ってモノマーが液体希釈剤中で重合されて標
準的に固体ポリマーの微粒子を含有する液体スラリーを
製造する方法が提供される。周Ｉｌｌい成分が前記微粒
子から分離されるフラッシュチセンバーへ流れるように
液体スラリーの投入を可能にするために間かれる。この
過程は、前記の伸長狭小帯域中のスラリーの前記の投入
の流動時間が沈降脚弁が閉じてから沈降弁が次に開くま
での時間の少なくとも約２５％に等しいように伸長狭小
帯域が構成されるという事実により特徴づけられる。
準的に固体ポリマーの微粒子を含有する液体スラリーを
製造する方法が提供される。周Ｉｌｌい成分が前記微粒
子から分離されるフラッシュチセンバーへ流れるように
液体スラリーの投入を可能にするために間かれる。この
過程は、前記の伸長狭小帯域中のスラリーの前記の投入
の流動時間が沈降脚弁が閉じてから沈降弁が次に開くま
での時間の少なくとも約２５％に等しいように伸長狭小
帯域が構成されるという事実により特徴づけられる。
［発明の詳細な記述］
本発明はポリマー固体及び希釈剤のスラリーを含むどの
ような混合物にも適用できるが、特にオレフィン重合の
結果生じるスラリーに適用できる。
ような混合物にも適用できるが、特にオレフィン重合の
結果生じるスラリーに適用できる。
このような反応に一般的に使用されるオレフィン〔ノマ
ーは、１分子あたり８個までの炭素原子を右し、４位よ
りも近い二重結合に分枝のない１オレフィンである。典
型的な例としては、エチレン、ブロビレン、ブテンー１
、１−ベンテン及び１，３−ブタジエンが挙げられる。
ーは、１分子あたり８個までの炭素原子を右し、４位よ
りも近い二重結合に分枝のない１オレフィンである。典
型的な例としては、エチレン、ブロビレン、ブテンー１
、１−ベンテン及び１，３−ブタジエンが挙げられる。
本発明は、特に、へ＝Ｆ−セン−１又はポリエチレンの
密度の変更に有用であることが知られている他のモノマ
ーのような他のコモノマーを少量加える又は加えないエ
チレンの重合に有用である。
密度の変更に有用であることが知られている他のモノマ
ーのような他のコモノマーを少量加える又は加えないエ
チレンの重合に有用である。
そのようなオレフィン重合に使用される典型的な希釈剤
としては、ブＯパン、ブＯビレン、ブタン、ペンタン、
イソベンタン、Ｎ−へＦサン、トルエン、イソオクタン
、イソブタン、１−ブタンなどのような１分子あたり３
〜１２、好ましくは３〜８個の炭素原子を有する炭化水
素が挙げられる。ある場合には、ナフテン環に５〜６個
の炭素原子をもつノ−テフン炭化水素も使用され、その
ようなナフテン炭化水素の例としてはシクロヘキサン、
シクロベンタン、メチルシクロベンタン、エチルシクロ
ベンタンなどが挙げられる。
としては、ブＯパン、ブＯビレン、ブタン、ペンタン、
イソベンタン、Ｎ−へＦサン、トルエン、イソオクタン
、イソブタン、１−ブタンなどのような１分子あたり３
〜１２、好ましくは３〜８個の炭素原子を有する炭化水
素が挙げられる。ある場合には、ナフテン環に５〜６個
の炭素原子をもつノ−テフン炭化水素も使用され、その
ようなナフテン炭化水素の例としてはシクロヘキサン、
シクロベンタン、メチルシクロベンタン、エチルシクロ
ベンタンなどが挙げられる。
木允明に従って重合が超大気圧で行われ、ポリマー固体
が好ましくは沈降脚に集まる。沈降脚は、フラッシュ管
路加熱器を含む伸長した狭小帯域の中に開いた出入口を
もつ、ＰＴＯ弁に備えつけられる。伸長狭小帯域は順番
にフラッシュ管路加熱器の中身を減圧にさらすフラッシ
ュタンクに連結される。
が好ましくは沈降脚に集まる。沈降脚は、フラッシュ管
路加熱器を含む伸長した狭小帯域の中に開いた出入口を
もつ、ＰＴＯ弁に備えつけられる。伸長狭小帯域は順番
にフラッシュ管路加熱器の中身を減圧にさらすフラッシ
ュタンクに連結される。
重合反応温度は特定の液体希釈剤、［のタイプ及びオレ
フィン反応物のタイプに依存して変化する。しかしなが
ら昔通重合は約１１０℃（約２３ ０ °Ｆ ）より高
くない、より一般的には約１０７．２℃〜約６０℃（約
２２５゜Ｆ〜約１４０゜「）の温度で行われる。
フィン反応物のタイプに依存して変化する。しかしなが
ら昔通重合は約１１０℃（約２３ ０ °Ｆ ）より高
くない、より一般的には約１０７．２℃〜約６０℃（約
２２５゜Ｆ〜約１４０゜「）の温度で行われる。
沈降脚のＰＴＯ弁が周朋的にだけ聞かれるという事実の
ために、フラッシュ管路内のスラリーの流れは間欠性で
ある。本発明は、伸長狭小帯域における流れを１１叶限
すると、直径の小さい、短いフラッシュ管路加熱器で当
恐蒸発が得られるという発見に基づく。
ために、フラッシュ管路内のスラリーの流れは間欠性で
ある。本発明は、伸長狭小帯域における流れを１１叶限
すると、直径の小さい、短いフラッシュ管路加熱器で当
恐蒸発が得られるという発見に基づく。
一般的に伸長狭小帯域中のスラリーの投入罎の流出時間
がＰＴＯ弁が閉じてからＰＴＯ弁が次に開くまでの時間
の少なくとも約２５％に等しいように、伸長狭小帯域が
構成されるべきである。より好ましくは伸長狭小帯域中
のスラリーの流出時間は沈降脚弁が閉じてから次に沈降
弁が開くまでの時間の少なくとも４０〜少なくとも約７
０％の範囲の吊と等しいことである。
がＰＴＯ弁が閉じてからＰＴＯ弁が次に開くまでの時間
の少なくとも約２５％に等しいように、伸長狭小帯域が
構成されるべきである。より好ましくは伸長狭小帯域中
のスラリーの流出時間は沈降脚弁が閉じてから次に沈降
弁が開くまでの時間の少なくとも４０〜少なくとも約７
０％の範囲の吊と等しいことである。
伸長狭小帯域中の流出の制限は切断面の変わるｙＡ域又
は、調節可能なオリフィスを含む領域を含めたどのよう
な適切な手段によっても達成できる。
は、調節可能なオリフィスを含む領域を含めたどのよう
な適切な手段によっても達成できる。
もしも調節可能なオリフィスを使用するならばポリマー
の押し出しの可能性を考慮に入れなくてｔまならない。
の押し出しの可能性を考慮に入れなくてｔまならない。
好ましい実ＩＭ態様においては制限はも一）ばらフラッ
シュ管路加熱器の内管の内部切断面積によって与えられ
る。最も好ましくはこの内管の内部１．７Ｊ断面積がそ
の長さの初めから終りまで実質的に一定であることによ
って与えられる。閉塞流を有する伸長狭小帯域の切断面
は一定の直径をもつ伸長導管帯域の最後の部分である。
シュ管路加熱器の内管の内部切断面積によって与えられ
る。最も好ましくはこの内管の内部１．７Ｊ断面積がそ
の長さの初めから終りまで実質的に一定であることによ
って与えられる。閉塞流を有する伸長狭小帯域の切断面
は一定の直径をもつ伸長導管帯域の最後の部分である。
制限的な、閉塞の流点もまた、より大ぎな直径の導管に
連結された小さな直径の導管の出口でなくてはならなく
、あるいは前記の伸長狭小帯域のどのような便利な場所
におかれた小さな直径の導管でもありえた。
連結された小さな直径の導管の出口でなくてはならなく
、あるいは前記の伸長狭小帯域のどのような便利な場所
におかれた小さな直径の導管でもありえた。
フラッシュ管路加熱器における液体の流ｖＪ！ｉ問の測
定はどのような適切な方法でも得ることができる。ある
技術はＰＴＯ弁の出入口のちょうど後ろの伸長狭小帯域
の圧力を記録することを必要とする。このような測定を
する装置は当技術に利用できる。その例は米国特許第４
．２１１．１２４号に開示されており、その開示はこれ
への参照によって本明１１ｆｌへ取り入れられている。
定はどのような適切な方法でも得ることができる。ある
技術はＰＴＯ弁の出入口のちょうど後ろの伸長狭小帯域
の圧力を記録することを必要とする。このような測定を
する装置は当技術に利用できる。その例は米国特許第４
．２１１．１２４号に開示されており、その開示はこれ
への参照によって本明１１ｆｌへ取り入れられている。
スラリー流出の則間は沈降脚に隣接した伸長狭小帯域中
の圧力がフラッシュタンク中の正常な最低圧以上のまま
である間の時間とみなざれる。
の圧力がフラッシュタンク中の正常な最低圧以上のまま
である間の時間とみなざれる。
典型的に伸長狭小帯域は、約０．５〜約１０６０インチ
の範囲の、より好ましくは約０．５〜約４．０インチの
、尚一層好ましくは約０．７５〜約２．０インチの範囲
内の実質的に一定の内径を有する。
の範囲の、より好ましくは約０．５〜約４．０インチの
、尚一層好ましくは約０．７５〜約２．０インチの範囲
内の実質的に一定の内径を有する。
さらに沈降脚弁の出入口を離れる生成物の内部断面積と
伸長狭小帯域の内部断面積の比と同様に、沈降脚の内部
断面積と沈降脚弁の出入口を離れる生或物の内部断面積
の比がこのような系で１９られた結果に影響するという
ことが見い出された。
伸長狭小帯域の内部断面積の比と同様に、沈降脚の内部
断面積と沈降脚弁の出入口を離れる生或物の内部断面積
の比がこのような系で１９られた結果に影響するという
ことが見い出された。
一般的に、沈降脚の切断面積と出入口を離れる生成物の
内部断面積の比が約２５より大きくてはならないという
ことが知られている。脚が大ぎければ大きいほど、また
出入口の大きさが小さければ小さいほど、ＰＴＯ弁が開
くときの脚でひきおこされる乱れは少なくなる。乱れが
少ないと沈降脚壁土でポリマーが作られ、結局は沈降脚
をふさいでしまう。さらに沈降脚と出入口を離れる生成
物の比が増大すると、沈降脚の体積のある百分率を処分
するためにより多くの時間が必要となる。
内部断面積の比が約２５より大きくてはならないという
ことが知られている。脚が大ぎければ大きいほど、また
出入口の大きさが小さければ小さいほど、ＰＴＯ弁が開
くときの脚でひきおこされる乱れは少なくなる。乱れが
少ないと沈降脚壁土でポリマーが作られ、結局は沈降脚
をふさいでしまう。さらに沈降脚と出入口を離れる生成
物の比が増大すると、沈降脚の体積のある百分率を処分
するためにより多くの時間が必要となる。
約０．１７未満のＰＴＯと伸長狭小帯域の内部断面の比
は推奨されない。なぜならば、そのような小さな比はフ
ラッシュ管路の閉塞を引き起こすからである。これは小
さなＰＴＯ弁出入口は右効な方法でフラッシュタンクへ
固体を輸送するのに十分な流体速度を与えないという事
実によると信じられている。より好ましくは、ＰＴＯと
伸長狭小帯域の内部断面比が約０．２５未満である。
は推奨されない。なぜならば、そのような小さな比はフ
ラッシュ管路の閉塞を引き起こすからである。これは小
さなＰＴＯ弁出入口は右効な方法でフラッシュタンクへ
固体を輸送するのに十分な流体速度を与えないという事
実によると信じられている。より好ましくは、ＰＴＯと
伸長狭小帯域の内部断面比が約０．２５未満である。
典型的沈降脚の内ｇＡ断面積と伸長狭小帯域の内部断面
積の比は、約４〜約２５の範囲にある。本明ｌＩＡ書に
使用される時、用語゛内部断面積”は主題品目の長さの
平均内部所面積のことを言う。
積の比は、約４〜約２５の範囲にある。本明ｌＩＡ書に
使用される時、用語゛内部断面積”は主題品目の長さの
平均内部所面積のことを言う。
フラッシュ管路加熱器に使用される正確な加熱条件は、
所望の特別の結果及び処理される特別なポリマー及び希
釈剤により変化する。一般的に前記のスラリーの実質的
に全部の液体がフラッシュ管路加熱器中の材料がフラッ
シュタンクに到達する時間で蒸発するような条件のもと
でフラッシュ管路加熱器を操作することが好ましい。流
出液がフラッシュチャンバーに流入するとき、フラッシ
ュ管路加熱器からの流出液が約５４．４℃〜約９３．３
℃（約１３０Ｔ〜約２００下〉の温度で、より一般的に
は７１．１℃〜７６．７℃（１６００Ｆ〜１７０下〉の
温度であるようにフラッシュ管路加熱器を操作すること
が望ましい。
所望の特別の結果及び処理される特別なポリマー及び希
釈剤により変化する。一般的に前記のスラリーの実質的
に全部の液体がフラッシュ管路加熱器中の材料がフラッ
シュタンクに到達する時間で蒸発するような条件のもと
でフラッシュ管路加熱器を操作することが好ましい。流
出液がフラッシュチャンバーに流入するとき、フラッシ
ュ管路加熱器からの流出液が約５４．４℃〜約９３．３
℃（約１３０Ｔ〜約２００下〉の温度で、より一般的に
は７１．１℃〜７６．７℃（１６００Ｆ〜１７０下〉の
温度であるようにフラッシュ管路加熱器を操作すること
が望ましい。
フラッシュタンク中で維持される条付もまた望まれる結
果、使用されるポリマー、及び含まれる希釈剤によって
大きく変化する。続いて起るフラッシュ段階を使用する
ことができるが、しかしながら一般的に単独のフラッシ
ュ段階を使用することが好ましい。典型的に単独のフラ
ッシュチャンバーが使用ざれるとき、圧力は約１〜約２
０ ｏｓｉｇの範囲である。
果、使用されるポリマー、及び含まれる希釈剤によって
大きく変化する。続いて起るフラッシュ段階を使用する
ことができるが、しかしながら一般的に単独のフラッシ
ュ段階を使用することが好ましい。典型的に単独のフラ
ッシュチャンバーが使用ざれるとき、圧力は約１〜約２
０ ｏｓｉｇの範囲である。
本発明の一実施態様を使用するシステムを示す第１図を
参照することにより本発明がより一層理解されるであろ
う。
参照することにより本発明がより一層理解されるであろ
う。
第１図に示す実施態様において、重合は環状反応器１０
で行われる。重合混合物はかくはん機１１により循環さ
れる。モノマー及び希釈剤がそれぞれ導管１３に連結さ
れた導管１４及び１６を通して導入される。触媒は導管
１７を通して加えられる。酋通は触媒は炭化水素希釈剤
の懸濁液．として導入される。
で行われる。重合混合物はかくはん機１１により循環さ
れる。モノマー及び希釈剤がそれぞれ導管１３に連結さ
れた導管１４及び１６を通して導入される。触媒は導管
１７を通して加えられる。酋通は触媒は炭化水素希釈剤
の懸濁液．として導入される。
重合が進行するにつれてポリマーのスラリーは沈降脚１
８中に蓄積する。沈降脚はフラッシュチャンバー２０の
中に順番に聞く導管１９に連結された生成物Ｉｎ脱出入
口（ＰＴＯ）を具備する弁が備え付けられている。導管
１９は導管１９中の材料を間接的に加熱する。加熱され
た流体が供給ざれる取り囲み導管２１で囲まれている。
８中に蓄積する。沈降脚はフラッシュチャンバー２０の
中に順番に聞く導管１９に連結された生成物Ｉｎ脱出入
口（ＰＴＯ）を具備する弁が備え付けられている。導管
１９は導管１９中の材料を間接的に加熱する。加熱され
た流体が供給ざれる取り囲み導管２１で囲まれている。
フラッシュチャンパー２０は場合によりその下端にガス
分配板２２を含んでいる。このような場合、導管２３経
由で供給される加熱された希釈蒸気はフラッシュチャン
バー２０の中に、ポリマーの乾燥を肋けるためフラッシ
ュチャンバーでおこるポリマー固体の流動床をひきａ３
こすような形で分配板を通して進入する。
分配板２２を含んでいる。このような場合、導管２３経
由で供給される加熱された希釈蒸気はフラッシュチャン
バー２０の中に、ポリマーの乾燥を肋けるためフラッシ
ュチャンバーでおこるポリマー固体の流動床をひきａ３
こすような形で分配板を通して進入する。
蒸発された希釈剤は米国特許第４，４２４．３４１８に
示されるようにさらに処理するように導管２４経山でフ
ラッシュヂャンバ−２０を出ていく。ポリマー粒子は、
導管２８経由でチｔ！ンバー２０から回収される。導管
２８からのポリマーは当技術で知られている技術を使用
してさらに処理されうる。例えば、２番めのフラッシュ
チャンバー２７へ、そこからコンベア乾燥器４２へ進行
する。本発明の｝１１点の１つは、コンベア乾燥器が単
純なパージ力ラムでおきかえできる徨度に重合流出液の
温度を上界させることができるということである。
示されるようにさらに処理するように導管２４経山でフ
ラッシュヂャンバ−２０を出ていく。ポリマー粒子は、
導管２８経由でチｔ！ンバー２０から回収される。導管
２８からのポリマーは当技術で知られている技術を使用
してさらに処理されうる。例えば、２番めのフラッシュ
チャンバー２７へ、そこからコンベア乾燥器４２へ進行
する。本発明の｝１１点の１つは、コンベア乾燥器が単
純なパージ力ラムでおきかえできる徨度に重合流出液の
温度を上界させることができるということである。
好ましくは導管１９は導管システムにおける少なくとも
１点で混合物が音波速度（又はＲ Ｗ速度）を｛９るよ
うに、圧力減小及び蒸発により拡張する輸送流体を可能
にするのに十分な艮さと直径のものて゛ある。好ましく
は直径と長さは、スラリーのフラッシュチャンバーへの
導入に先立って昇釈剤の完全な蒸発が可能になるように
選ばれる。
１点で混合物が音波速度（又はＲ Ｗ速度）を｛９るよ
うに、圧力減小及び蒸発により拡張する輸送流体を可能
にするのに十分な艮さと直径のものて゛ある。好ましく
は直径と長さは、スラリーのフラッシュチャンバーへの
導入に先立って昇釈剤の完全な蒸発が可能になるように
選ばれる。
ことにより、伸長狭小借域１９からの放出で制限された
流れをもつことによりやがて広げられる。
流れをもつことによりやがて広げられる。
沈降脚の生成物ｌ１脱弁（ＰＴＯ）によりバッチ形の結
果より小さな伝熱の表面積がＰＴＯ弁からくるスラリー
中の反応器の液体の蒸発を達成するために必要である。
果より小さな伝熱の表面積がＰＴＯ弁からくるスラリー
中の反応器の液体の蒸発を達成するために必要である。
本発明は一部、ＰＴＯ弁のＩｇｉ続的な操杵によって、
より小さな直径の導管１９が、等しいスラリー流出体積
用の同じ艮ざのより大きな直径の導管よりも大きなスラ
リー叶出温度を与えることができるという驚くべき允見
に阜づいている。大きな直径の導管は小さな直径の導管
よりも伝熱のための！ｉ位民当たりの表而積がより大き
いので、これは驚くべきことである。音波（ｒｌ′ｌ塞
）速度をひきおこす小さな直径の導管を仙川することに
より、フラッシュ管路加熱器における流体の接触時間、
ずなわら流出時間４１増大し、かくして例え伝熱面積は
小さな直径のフラッシュ管路に対して小さくてら、より
大きな伝熱を得ることを可能にする。
より小さな直径の導管１９が、等しいスラリー流出体積
用の同じ艮ざのより大きな直径の導管よりも大きなスラ
リー叶出温度を与えることができるという驚くべき允見
に阜づいている。大きな直径の導管は小さな直径の導管
よりも伝熱のための！ｉ位民当たりの表而積がより大き
いので、これは驚くべきことである。音波（ｒｌ′ｌ塞
）速度をひきおこす小さな直径の導管を仙川することに
より、フラッシュ管路加熱器における流体の接触時間、
ずなわら流出時間４１増大し、かくして例え伝熱面積は
小さな直径のフラッシュ管路に対して小さくてら、より
大きな伝熱を得ることを可能にする。
本允明にしたがってフラッシュ管路加熱器の適切な設１
１によって、ポリマー乾燥器をＩＪＦ除すること又は少
なくともこのようなポリマー乾燥器を含んだ用役コス１
〜を削減することが可能である。
１によって、ポリマー乾燥器をＩＪＦ除すること又は少
なくともこのようなポリマー乾燥器を含んだ用役コス１
〜を削減することが可能である。
［代表的実施例］
ポリエチレンが生産され、沈降脚から除去される炭化水
素及びポリエチレンのスラリーがフラッシュチャンバー
に入る時間によって１９０下まで加熱される必要がある
方法において、もし閉塞流が使用されなければ伸長狭小
帯域は、８インヂの導管で１３００〜１４００フィート
でなくてはならない。このような設備は、フラッシュ管
路加熱器の流れ及び伝熱の約６％しか使用されない。対
照的に２インチの導管を使用すると、たった３７６フィ
ートのｍｌがフラッシュタンクに入る生或物とおおよそ
同温、ずなわち約８７．８℃〈１９０ °Ｆ ）を供給
寸るのに必要であるにすぎない。
素及びポリエチレンのスラリーがフラッシュチャンバー
に入る時間によって１９０下まで加熱される必要がある
方法において、もし閉塞流が使用されなければ伸長狭小
帯域は、８インヂの導管で１３００〜１４００フィート
でなくてはならない。このような設備は、フラッシュ管
路加熱器の流れ及び伝熱の約６％しか使用されない。対
照的に２インチの導管を使用すると、たった３７６フィ
ートのｍｌがフラッシュタンクに入る生或物とおおよそ
同温、ずなわち約８７．８℃〈１９０ °Ｆ ）を供給
寸るのに必要であるにすぎない。
第１図は、本発明に従って希釈剤からのポリマーの分離
過程を説明する略線図である。
過程を説明する略線図である。
Claims (15)
- （１）液体希釈剤中のモノマを重合して標準的に固体ポ
リマーの粒子を含有する液体スラリーを製造し、生成物
取り除き弁出入口がフラッシュ管路加熱器を含めた伸長
狭小帯域次いで軽い成分が前記粒子から分離されるフラ
ッシュチャンバーへ流れるように流体スラリーの投入を
可能にするために周期的に開かれるポリマー生成物の回
収が改善された重合方法において、前記の伸長狭小帯域
中のスラリーの前記の投入の流動時間が沈降脚弁が閉じ
てから次に開くまでの時間の少なくとも約２５％に等し
いように伸長狭小帯域が構成されているということを特
徴とするポリマー生成物の回収が改善された重合方法。 - （２）前記の伸長狭小帯域中のスラリーの前記の投入の
流動時間が沈降脚弁が閉じてから次に開くまでの時間の
少なくとも約４０％に等しい請求項１記載の重合方法。 - （３）前記伸長狭小帯域中のスラリーの前記の投入の流
動時間が少なくとも約５０％に等しい請求項２記載の重
合方法。 - （４）前記伸長狭小帯域中のスラリーの前記の投入の流
動時間が少なくとも約６０％に等しい請求項３記載の重
合方法。 - （５）前記伸長狭小帯域中のスラリーの前記の投入の流
動時間が少なくとも約７０％に等しい請求項４記載の重
合方法。 - （６）伸長狭小帯域の内径が実質的に一定であり、約０
．５〜約４．０インチの範囲内にある前記の請求項のい
ずれか１項記載の重合方法。 - （７）伸長狭小帯域の内径が実質的に一定であり、約２
インチである請求項６記載の重合方法。 - （８）伸長狭小帯域の内径が実質的に一定であり、約０
．７５インチである請求項６記載の重合方法。 - （９）沈降脚の内部断面積と沈降脚弁の出入口の内部断
面積の比が約２５より大きくない前の請求項のいずれか
１項記載の重合方法。 - （１０）沈降脚弁の出入口の内部断面積と伸長狭小帯域
の内部断面積の比が少なくとも約０．１７である前の請
求項のいずれか１項記載の重合方法。 - （１１）前記沈降脚弁が沈降脚の下端に設けられる前の
請求項のいずれか１項記載の重合方法。 - （１２）前記のスラリーの実質的にすべての液体が前記
の伸長狭小帯域内で蒸発させられる前の請求項のいずれ
か１項記載の重合方法。 - （１３）前記の重合体が本質的にポリエチレンからなる
前の請求項のいずれか１項記載の重合方法。 - （１４）前記のフラッシュ管路加熱器が、前記の流出液
がフラッシュチャンバー中へ進入するとき、フラッシュ
管路加熱器からの流出液が約１６０〜約１７０°Ｆの温
度にあることが保証されるような条件のもとに操作され
る前の請求項のいずれか１項記載の重合方法。 - （１５）沈降脚の内部断面と伸長狭小帯域の内部断面の
比が約４〜約２５の範囲内にある前の請求項のいずれか
１項記載の重合方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US400620 | 1989-08-30 | ||
| US07/400,620 US5183866A (en) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | Polymer recovery process |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0393806A true JPH0393806A (ja) | 1991-04-18 |
| JP2701968B2 JP2701968B2 (ja) | 1998-01-21 |
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ID=23584339
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2221461A Expired - Fee Related JP2701968B2 (ja) | 1989-08-30 | 1990-08-24 | 重合体の回収方法 |
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|---|---|
| US (1) | US5183866A (ja) |
| EP (1) | EP0415427B1 (ja) |
| JP (1) | JP2701968B2 (ja) |
| KR (1) | KR0149444B1 (ja) |
| AT (1) | ATE122689T1 (ja) |
| CA (1) | CA2018920C (ja) |
| DE (1) | DE69019439T2 (ja) |
| DZ (1) | DZ1443A1 (ja) |
| ES (1) | ES2072340T3 (ja) |
| HU (1) | HU209740B (ja) |
| MX (1) | MX171494B (ja) |
| NO (1) | NO175209C (ja) |
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