JPH0390250A - 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 - Google Patents
双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法Info
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- JPH0390250A JPH0390250A JP22658289A JP22658289A JPH0390250A JP H0390250 A JPH0390250 A JP H0390250A JP 22658289 A JP22658289 A JP 22658289A JP 22658289 A JP22658289 A JP 22658289A JP H0390250 A JPH0390250 A JP H0390250A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法
に関するものである。
に関するものである。
【従来の技術]
双ロール式連続鋳造機は、第3図に示す様に隙間を設け
て平行に配置された2本のロールlと該ロール1両端に
設けた堰2との間に溶融金属3を供給し2本のロールl
を下向きに互いに反対方向に回転させることにより、金
属薄板などの鋳片4を連続的に鋳造しているが、鋳造中
に溶融金属3の凝固殻5を形成させると共にロー、+A
、tの軟化を防止するために、ロールlを水冷却してい
る。
て平行に配置された2本のロールlと該ロール1両端に
設けた堰2との間に溶融金属3を供給し2本のロールl
を下向きに互いに反対方向に回転させることにより、金
属薄板などの鋳片4を連続的に鋳造しているが、鋳造中
に溶融金属3の凝固殻5を形成させると共にロー、+A
、tの軟化を防止するために、ロールlを水冷却してい
る。
ロール1の具体的冷却手段の一例として既に提案されて
いるものは、例えば114図及び第5図に示す様に、銅
又は銅合金などの熱伝導率の高い材料で筒状に形成した
冷却壁Bに、0線方向に延びる複数の冷却孔7を形成す
ると共に、該冷却孔7の両端を閉塞し、更に各冷却孔7
の所要の位置に冷却壁Bの内周面を貫通した冷却水人口
aと冷却水出口9とを設け、前記冷却水人口8と連通可
能な給水通路10と、冷却水出口9と連通可能な排水通
路11とを有するロール本体12を前記冷却壁6に嵌入
している。
いるものは、例えば114図及び第5図に示す様に、銅
又は銅合金などの熱伝導率の高い材料で筒状に形成した
冷却壁Bに、0線方向に延びる複数の冷却孔7を形成す
ると共に、該冷却孔7の両端を閉塞し、更に各冷却孔7
の所要の位置に冷却壁Bの内周面を貫通した冷却水人口
aと冷却水出口9とを設け、前記冷却水人口8と連通可
能な給水通路10と、冷却水出口9と連通可能な排水通
路11とを有するロール本体12を前記冷却壁6に嵌入
している。
連続鋳造中にロール1を冷却する場合、ロール本体12
の給水通路lOに一定流量の冷却水を通水することによ
り、冷却水は冷却水人口8から冷却孔7に流入し冷却壁
6を介して溶融金属3の熱を吸収して凝固殻5を形成さ
せ、冷却水出ロ9を経て排水通路11から排出される。
の給水通路lOに一定流量の冷却水を通水することによ
り、冷却水は冷却水人口8から冷却孔7に流入し冷却壁
6を介して溶融金属3の熱を吸収して凝固殻5を形成さ
せ、冷却水出ロ9を経て排水通路11から排出される。
[発明が解決しようとする課!i]
例えば、鋳造される鋼が第3図の様に凝固殻5を形成す
る場合、A−A断面での凝固殻5内部の温度分布は第6
図に示す様に凝固殻5表面での1.300℃から凝固殻
5内部に1mm入った位置での1.450℃まで直線的
に変化する。従って、通常150℃の温度勾配で凝固殻
5が形成されているが、もし温度勾配が急になると凝固
殻5表面と凝固殻5内部との温度差も大きくなり、その
温度差による熱変形等により凝固殻5に割れが発生する
。
る場合、A−A断面での凝固殻5内部の温度分布は第6
図に示す様に凝固殻5表面での1.300℃から凝固殻
5内部に1mm入った位置での1.450℃まで直線的
に変化する。従って、通常150℃の温度勾配で凝固殻
5が形成されているが、もし温度勾配が急になると凝固
殻5表面と凝固殻5内部との温度差も大きくなり、その
温度差による熱変形等により凝固殻5に割れが発生する
。
前述の従来のロールlの冷却方法によると、鋳造開始前
からロール1に一定の割合で多量の冷却水を供給し、凝
固殻5の形成を図ると共にロールlの軟化を防止するた
めロール1表面温度を出来るだけ低くする様にしていた
。この結果、第7図に示す様に冷却水量が最初から一定
であるため、ロール表面温度は最初の低温域から静定す
る昇温域イまでの立上りに時間がかかり、この間、凝固
殻5のロール対向面の温度も低温域におかれる時間が長
くなり、従って上記の様・に、凝固殻5のロール対向面
と凝固殻5内部との温度差が大きい状態が長時間となり
、鋳造初期で凝固殻5に割れが長い間発生し、鋳造され
る鋳片4の歩留り、品質を低下させていた。
からロール1に一定の割合で多量の冷却水を供給し、凝
固殻5の形成を図ると共にロールlの軟化を防止するた
めロール1表面温度を出来るだけ低くする様にしていた
。この結果、第7図に示す様に冷却水量が最初から一定
であるため、ロール表面温度は最初の低温域から静定す
る昇温域イまでの立上りに時間がかかり、この間、凝固
殻5のロール対向面の温度も低温域におかれる時間が長
くなり、従って上記の様・に、凝固殻5のロール対向面
と凝固殻5内部との温度差が大きい状態が長時間となり
、鋳造初期で凝固殻5に割れが長い間発生し、鋳造され
る鋳片4の歩留り、品質を低下させていた。
本発明は、上記実情に鑑み、特に鋳造初期に凝固殻の割
れの発生を防止し得る様にした双ロール式連続鋳造機の
ロール温度制御方法を提供することを目的としてなした
ものである。
れの発生を防止し得る様にした双ロール式連続鋳造機の
ロール温度制御方法を提供することを目的としてなした
ものである。
[課題を解決するための手段]
本発明は、双ロール式連続鋳造機のロール表面温度を検
出し、該ロール表面温度がロール材質軟化温度よりも低
く且つ凝固殻割れを生じるロール表面温度よりも高くな
る様、ロールに供給する冷却水量を調節することを特徴
とするものである。
出し、該ロール表面温度がロール材質軟化温度よりも低
く且つ凝固殻割れを生じるロール表面温度よりも高くな
る様、ロールに供給する冷却水量を調節することを特徴
とするものである。
特に鋳造初期に、ロール表面温度が、凝固殻割れを生じ
るロール表面温度よりも下回っている場合、ロール表面
温度を検出することによりロールを冷却する冷却水量を
減少させ、鋳造開始後短時間でロール表面温度を上昇さ
せるようにしているので、凝固殻の割れの発生を防止或
いは極力減少させることが出来る。更に、冷却水量はロ
ール材質軟化温度よりも低くなる様調節されるのでロー
ルの軟化も防止される。
るロール表面温度よりも下回っている場合、ロール表面
温度を検出することによりロールを冷却する冷却水量を
減少させ、鋳造開始後短時間でロール表面温度を上昇さ
せるようにしているので、凝固殻の割れの発生を防止或
いは極力減少させることが出来る。更に、冷却水量はロ
ール材質軟化温度よりも低くなる様調節されるのでロー
ルの軟化も防止される。
〔実 施 例]
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する。
第1図は本発明の方法を実施する装置の一例であり、流
量制御弁14が配設された給水管15を回転継手13を
介してロールlの給水通路10(第5図参照)に接続す
ると共に排水管IBをロールlの排水通路11(第5図
参照)に接続する。
量制御弁14が配設された給水管15を回転継手13を
介してロールlの給水通路10(第5図参照)に接続す
ると共に排水管IBをロールlの排水通路11(第5図
参照)に接続する。
ロールlの表面温度を非接触で検出可能な熱電対、放射
温度計等の温度検出器17を設け、該温度検出器17か
らの信号を受は前記流量制御弁14を制御し得る様にし
た制御器18を温度検出器17及び流量制御弁14に接
続する。
温度計等の温度検出器17を設け、該温度検出器17か
らの信号を受は前記流量制御弁14を制御し得る様にし
た制御器18を温度検出器17及び流量制御弁14に接
続する。
ロール1表面温度を制御する場合、温度検出器17によ
りロール1表面温度を検出し、該ロールド表面温度をT
、、凝固殻5割れ防止のためのロールi表面温度をTI
、ロールl材質軟化温度又は鋳片4が凝固不足となる温
度をT2とした時、ロール1表面温度Trが T、 <’rr <72 の温度範囲となる様制御器18を介して流量制御弁14
を制御し、給水管15からロールi内に通水される冷却
水量を調節する。
りロール1表面温度を検出し、該ロールド表面温度をT
、、凝固殻5割れ防止のためのロールi表面温度をTI
、ロールl材質軟化温度又は鋳片4が凝固不足となる温
度をT2とした時、ロール1表面温度Trが T、 <’rr <72 の温度範囲となる様制御器18を介して流量制御弁14
を制御し、給水管15からロールi内に通水される冷却
水量を調節する。
例えば、鋼合金の場合、ロール1材質軟化温度T2は4
50〜500℃であり、凝固殻5割れ防止のためのロー
ル1表面温度T1を経験値により定めた時、検出される
ロール1表面温度Trが350〜400℃になる様に設
定して冷却水量を調節するのが好ましい。
50〜500℃であり、凝固殻5割れ防止のためのロー
ル1表面温度T1を経験値により定めた時、検出される
ロール1表面温度Trが350〜400℃になる様に設
定して冷却水量を調節するのが好ましい。
上記の様にロール1表面温度を制御した場合、鋳造開始
時には、ロール1表面温度T「は冷却水の通水により低
下しているので凝固殻5割れ防止のためのロール表面温
度T1よりも下回っているが、第2図に示す様に、制御
器18及び流量制御弁14を介して冷却水量を絞ること
により鋳造開始後短時間でロール1表面温度Trが上昇
し、以後は’r+ <’r、<T2の温度範囲で静定す
る様冷却水量が調節され、凝固殻5の割れの発生を防止
すると共にロール1が軟化しない様にする。
時には、ロール1表面温度T「は冷却水の通水により低
下しているので凝固殻5割れ防止のためのロール表面温
度T1よりも下回っているが、第2図に示す様に、制御
器18及び流量制御弁14を介して冷却水量を絞ること
により鋳造開始後短時間でロール1表面温度Trが上昇
し、以後は’r+ <’r、<T2の温度範囲で静定す
る様冷却水量が調節され、凝固殻5の割れの発生を防止
すると共にロール1が軟化しない様にする。
なお、冷却水温度は30〜50℃に保持する様にするの
が好ましく、又、凝固殻5割れ防止のためのロール表面
温度T、は、鋳造される鋳片4の材質、例えば鉄系の鋼
、ステンレス鋼、非鉄系のアルミニウム等により経験的
に決定される。
が好ましく、又、凝固殻5割れ防止のためのロール表面
温度T、は、鋳造される鋳片4の材質、例えば鉄系の鋼
、ステンレス鋼、非鉄系のアルミニウム等により経験的
に決定される。
[発明の効果]
以上説明した様に、本発明によれば特に鋳造初期に短時
間でロール表面温度が上昇するので凝固殻割れの発生を
防止し、鋳造歩留り及び鋳造される鋳片の品質を向上さ
せることが出来る等の優れた効果を奏し得る。
間でロール表面温度が上昇するので凝固殻割れの発生を
防止し、鋳造歩留り及び鋳造される鋳片の品質を向上さ
せることが出来る等の優れた効果を奏し得る。
第1図は本発明の方法を実施する装置の一例を示す配置
図、第2図は本発明の方法で実施した場合の時間に対す
るロール表面温度、冷却水量0関係を示すグラフ、第3
図は双ロール式連続鋳造機の鋳造状態を示す略図、第4
図は既に提案されている冷却ロールの一例を示す斜視図
、第5図は第4図の■−■矢視図、第6図は鋼を鋳造す
る場合の凝固殻の温度分布を示すグラフ、第7図は従来
の方法で実施した場合の時間に対するロール表面温度、
冷却水量の関係を示すグラフである。 図中1はロール、4は鋳片、5は凝固殻、14は流量制
御弁、15は給水管、IBは排水管、17は温度検出器
、18は制御器を示す。
図、第2図は本発明の方法で実施した場合の時間に対す
るロール表面温度、冷却水量0関係を示すグラフ、第3
図は双ロール式連続鋳造機の鋳造状態を示す略図、第4
図は既に提案されている冷却ロールの一例を示す斜視図
、第5図は第4図の■−■矢視図、第6図は鋼を鋳造す
る場合の凝固殻の温度分布を示すグラフ、第7図は従来
の方法で実施した場合の時間に対するロール表面温度、
冷却水量の関係を示すグラフである。 図中1はロール、4は鋳片、5は凝固殻、14は流量制
御弁、15は給水管、IBは排水管、17は温度検出器
、18は制御器を示す。
Claims (1)
- 1)双ロール式連続鋳造機のロール表面温度を検出し、
該ロール表面温度がロール材質軟化温度よりも低く且つ
凝固殻割れを生じるロール表面温度よりも高くなる様、
ロールに供給する冷却水量を調節することを特徴とする
双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22658289A JPH0390250A (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22658289A JPH0390250A (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0390250A true JPH0390250A (ja) | 1991-04-16 |
Family
ID=16847433
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22658289A Pending JPH0390250A (ja) | 1989-09-01 | 1989-09-01 | 双ロール式連続鋳造機のロール温度制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0390250A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6588493B1 (en) | 2001-12-21 | 2003-07-08 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
KR100674615B1 (ko) * | 2004-12-28 | 2007-01-26 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판 제조 장치에서 주조롤 표면온도 제어방법 |
KR100770336B1 (ko) * | 2006-07-12 | 2007-10-25 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판 주조공정에서 주조롤의 열평형 도달 시간 단축방법 |
-
1989
- 1989-09-01 JP JP22658289A patent/JPH0390250A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6588493B1 (en) | 2001-12-21 | 2003-07-08 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
WO2003055623A1 (en) * | 2001-12-21 | 2003-07-10 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
US6755234B2 (en) | 2001-12-21 | 2004-06-29 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
AU2002350286B2 (en) * | 2001-12-21 | 2009-04-23 | Nucor Corporation | Model-based system for determining casting roll operating temperature in a thin strip casting process |
KR100674615B1 (ko) * | 2004-12-28 | 2007-01-26 | 주식회사 포스코 | 쌍롤형 박판 제조 장치에서 주조롤 표면온도 제어방법 |
KR100770336B1 (ko) * | 2006-07-12 | 2007-10-25 | 주식회사 포스코 | 쌍롤식 박판 주조공정에서 주조롤의 열평형 도달 시간 단축방법 |
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