JPH0390142A - 縫合針の加工方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〉 本発明は医療用に用いられる縫合針及びその加工方法に
関するものである。

〈従来の技術〉 医療用に用いられる縫合針には、テーパポイント型と呼
ばれる鋭利な針先を有するテーパ状の縫合針と、カッテ
ィングエツジ型と呼ばれる鋭利な針先と鋭利な切刃を有
する多角形状の縫合針とがある。また縫合針に対する縫
合糸の取り付は形態に応じてアイド針及びアイレス針が
ある。そしてこれらの縫合針を生体の縫合部位の性質に
応じて選択的に用いて縫合している。

前記縫合針には、刺通抵抗の小さいこと、及び切れ味の
良さが持続すること等の特性を有することが要求されて
いる。特に、カッティングエツジ型縫合針にあっては、
生体Ｍｉ織を縫合する際に該組織を切開しつつ縫合針を
挿通して縫合するため、針先及び切刃に於ける切れ味が
持続することが強く要求されている。

前記要求に対応するため、カッティングエツジ型縫合針
では、冷間線引き加工を施されたオーステナイト系ステ
ンレスの線を所定の長さに切断すると共に、咳線を軸方
向に機械的手段によって研削加工することで針先及び切
刃を形成している。

このようにして形成された針先及び切刃は非常に鋭利な
形状を有しているが、縫合針の表面は研削砥粒による微
細な凹凸を有している。

〈発明が解決しようとした！！Ｉｌｌ！＞上記の如く構
成した同一仕様のカッティングエツジ型縫合針を複数用
い、ポリエステルシートに対する刺通抵抗を測定した場
合、縫合針によって刺通抵抗の計測値にバラツキが生じ
るここがある。

前記バラツキの発生原因を追及したところ、個々の縫合
針の針先或いは切刃に付着したバリの状態に影響される
ことが明らかとなった。

即ち、縫合針の針先或いは切刃に付着したバリの量及び
形状等が刺通性に悪影響を与えるものである。また前記
バリの量及び形状は、個々の縫合針によって微妙に異な
っており、このため、刺通抵抗の計測値にバラツキが生
じるものである。

針先或いは切刃にバリの付着した縫合針を用いて生体組
織を刺通する際に、針先及び切刃によって切開された生
体＆ＩＩｍの一部が切除されてバリに付着し、該組織に
よってバリを付着した針先或いは切刃が覆われることか
ら、刺通回数の増加に伴って刺通抵抗が増大すると共に
切れ味が損なわれるものである。

従来の縫合針の加工工程に於いて、所定の形状に底形し
た縫合針の素材をアイド針にあってはテンパー処理した
後、またアイレス針にあってはテンパー処理及び糸取付
穴部をアニーリング処理した後、前記テンパー処理又は
テンパー処理及びアニーリング処理した際に発生する酸
化皮膜を除去することを目的として化学研磨処理を実施
している。

前記化学研磨処理は以下の条件によって実施している。

即ち、テンパー処理を実施した縫合針の素材に対する研
磨処理は、処理液として約９７℃に設定した２５％の王
水液を用い、処理時間を約６０秒に設定することで酸化
皮膜を除去している。またテンパー処理及びアニーリン
グ処理を実施した素材に対する研磨処理は、前記処理液
を用い、処理時間を約９０秒に設定することで酸化皮膜
を除去している。

このように、従来技術に於いて、化学研磨処理工程に於
いて要求されることは、テンパー処理又はテンパー処理
及びアニーリング処理によって生じた酸化皮膜を除去す
ることであり、縫合針の切刃に付着したバリ処理を行う
ことについては全く無関心である。このため、前記化学
研磨処理工程に於いて切刃に付着したバリが除去される
か否かは全く管理されていないのが実情である。

本発明の目的は、針先及び切刃に付着したバリを除去す
ると共に鋭利な針先と切刃を有する縫合針を提供するこ
と、及び切刃に付着したバリの状態に応じて研磨処理の
処理条件を変化させ、或いは研磨処理に於ける処理条件
を固定して該処理条件のもとに研磨除去し得る研磨厚さ
に応じて機械研削条件を変化させることで、切刃に付着
したバリを確実に除去することが出来る加工方法を提供
するものである。

く課題を解決するための手段〉 上記！１題を解決するための本発明に係る縫合針は、＆
ｌ織を切開するための切刃を有する縫合針であって、縫
合針の素材を所定の研削条件に設定した機械的研削手段
によって研削して針先及び切刃を形成すると共に、前記
素材に所定の処理条件に設定した化学研磨処理又は電解
研磨処理を施すことによって、前記針先及び切刃に付着
したバリを除去すると共に鋭利な針先及び切刃を構成し
たものである。

また縫合針の加工方法は、機械研削によって針先及び切
刃を形成した縫合針の素材に対し、該素材に付着したバ
リの状態に応じて化学研磨工程又は電解研磨工程に於け
る処理条件を変化させて処理を行うことを特徴としたも
のである。

前記加工方法に於いて、変化させる処理条件を化学研磨
工程に於ける場合には、処理時間、処理液の組成、処理
温度とし、また電解研磨工程に於ける場合には、処理時
間、処理液のＩｋｌ戒、処理温度、電流密度として設定
することが好ましい。

また他の縫合針の加工方法は、予め化学研磨工程又は電
解研磨工程に於ける処理条件を設定し、前記処理条件に
於ける研磨厚さに応じて縫合針の素材に対し針先及び切
刃を形成する機械研削工程に於ける研削条件を変化させ
ることを特徴としたものである。

前記加工方法に於いて、変化させる研削条件を針材の砥
石に対する押しつけ力として設定することが好ましい。

（作用〉 上記縫合針によれば、縫合針の素材を所定の研削条件に
設定した機械的研削手段によって研削して針先及び切刃
を形成し、該素材に所定の処理条件に設定した化学研磨
処理又は電解研磨処理（以下ｒ研磨１或いはｒ研磨処理
ｊという）を施すことによって、前記針先及び切刃に付
着したバリを除去すると共に鋭利な針先及び切刃を横取
したので、良好な刺通性を有し、且つ刺通回数が増加し
ても刺通性が損なわれることが無い。

上記第１の加工方法に於いて、縫合針の素材を機械研削
して針先及び切刃を底形した場合、針先或いは切刃には
バリが付着する。前記バリの状態は、研削手段、押しつ
け力等の研削条件によって異なるが、研磨工程に於ける
処理条件をバリの状態に応じて変化させることで、該バ
リを除去することが出来る。

即ち、縫合針の素材に付着しているバリが大きい場合、
或いは針先又は切刃とバリとの付着部分が大きい場合に
は、研磨工程に於ける処理条件、例えば化学研磨処理に
あっては、処理時間、処理液の組成、処理温度、また電
解研磨処理にあっては、処理時間、処理液の組成、処理
温度、電流密度等を単独に或いは組み合わせて変化させ
ることによって、縫合針の切刃の形状に悪影響を及ぼす
こと無くバリを除去することが出来る。

上記第２の加工方法に於いて、予め研磨工程に於ける処
理液濃度、処理温度、処理時間等の処理条件を設定した
場合、該研磨工程に於ける研磨厚さを現定することが出
来る。従って、機械研削工程に於いて、縫合針の素材に
形成した針先或いは切刃に付着するバリの状態を、前記
研磨厚さに応じた厚さで形成すれは該バリを研磨処理に
よって除去することが出来る。

即ち、縫合針の素材を機械研削する際に、研磨工程に於
ける研磨厚さに応じて砥石に対する押しつけ力を変化さ
せることで、針先或いは切刃に付着するバリの厚さを規
定すると共に、バリの付着した素材を研磨処理すること
で、該バリを除去することが出来る。

〈実施例〉 以下本発明に係る縫合針及び前記縫合針の加工方法の実
施例について図を用いて説明する。

第１図は縫合針の説明図、第２図（＾）〜（Ｃ）は縫合
針に付着したバリの説明図、第３図（Ａ）、（Ｂ）乃至
第６図（Ａ）　、　（Ｂ）は縫合針の針先及び切刃の拡
大説明図、第７図は刺通抵抗の測定装置の説明図、第８
図は第７図の要部説明図、第９図は測定結果の説明図で
ある。

第１図はカッティングエツジ型の縫合針１を示しており
、先端に針先１ａが形成されると共に、胴部ｌｂは多角
形状（本実施例では三角形状に形成している）に形成さ
れ、且つ元端には縫合糸を取り付けるための穴１ｃが形
成されている。三角形状を有する胴部１ｂに於いて、各
稜線の針先ｌａの近傍に切刃１ｄが構成されており、ま
た各稜線を結んで平面１ｅが形成されている。

前記縫合針ｌは後述する加工方法に基づいて加工された
ものであり、針先１ａ及び切刃１ｄにはバリが付着する
ことが無く、且つ切刃１ｄは鋭利な状態で形成されてい
る。

前記縫合針１を用いて生体組織を縫合する場合、針先１
ａ及び切刃１ｄによって円滑に生体組織を切開して縫合
針１を挿通することが可能である。

また縫合針１による生体組織の切開、及び縫合針１の挿
通に際し、該縫合針１の針先１ａから切刃ｌｄに至る稜
線にバリの付着による微細な凹凸が無く、従って、針先
１ａ、切刃１ｄに生体＆ｆｌ織が付着することがない、
このため、常に針先ｌａ。

切刃１ｄが鋭利な状態で露出することから、刺通回数が
増加しても良好な刺通性を維持することが可能であり、
切れ味が損なわれることがない。

ここで、前記縫合針ｌの製造工程について簡単に説明す
る。

先ず、所定の径を有するオーステナイト系ステンレスの
線材を冷間線引き加工によって加工すべき縫合針の径と
等しい径に伸線する。前記線を所定の長さに切断して素
材とし、該素材を機械的研削手段によって研削して、針
先１ａ、切刃１ｄ平面１ｅを形成する。

次いでドリル、レーザービーム、電子ビーム等の加工手
段を用いて元端に穴１ｃを形成する。前記の如くして針
先１ａ、切刃１ｄ、平面１ｅ、穴ｌｃを形成した素材を
所定の形状に屈曲させた後、研磨処理を施すことで針先
１ａ、切刃１ｄに付着したバリを除去すると共に、機械
的研削によって平面１ｅに生じた微細な凹凸を除去する
。

そしてバリを除去した素材を不活性雰囲気中に於いて、
テンパー処理を施すことで残留応力を時効処理すると共
に、穴１ｃの近傍をアニーリング処理することで縫合針
ｌを得ている。前記テンパー処理又はテンパー処理及び
アニーリング処理を不活性雰囲気中で行うことによって
、素材の表面に酸化皮膜が生じることが無い。

前記機械研削工程に於いて必然的にバリ２が発生し、第
２図（Ａ）及び第３図（Ａ）　、　（Ｂ）に示すように
、縫合針ｌの針先１ａ及び切刃１ｄに付着する。

前記バリ２は第２図（Ｂ）に示すように、縫合針１の稜
線と結合部２ａによって結合しており、バリ２を除去す
る際には結合部２ａの大きさが問題となる。特に、縫合
針１の太さは６０−〜１．４０ｕと非常に細いため、前
記バリ２を機械的研磨手段によって除去することは不可
能である。また例え機械的研磨手段によってバリ２を除
去し得たとしても、新たなバリの発生を防止することは
不可能である。

このため、本発明に係る第１の加工方法にあっては、バ
リ２を化学研磨又は電解研磨等の研磨処理によって除去
するものである。特に、縫合針ｌに対するバリ２の付着
状態に応じて前記研磨処理条件を変化させることによっ
て、バリ２を除去するものである。また本発明に係る第
２の加工方法にあっては、研磨処理条件を一定の条件下
に設定して研磨除去し得る厚さを規定すると共に、機械
研削条件を変化させて、縫合針ｌに付着するバリ２に前
記研磨厚さと等しい厚さの結合部２ａを形成させること
によって、機械研削した後の縫合針ｌを研磨処理して該
縫合針ｌに付着したバリ２を除去するものである。

即ち、バリの付着した縫合針を何等条件を与えること無
く研磨した場合、バリの除去を管理することは出来ない
０例えば、研磨時間が短い場合には、バリは除去される
こと無く縫合針に付着した状態で製品化されることとな
り、また研磨時間が長い場合には、バリは除去されるが
縫合針に形成された切刃も同時に研磨されることで鋭利
さを失い、この結果切れ味を損なうこととなる。

本実施例では、第２図（Ｂ）に示すように予めバリ２の
付着した縫合針１に於ける切刃１ｄの位置（鎖線で示す
）を想定すると共に、バリ２の結合部２ａの厚さＸを測
定することによって、研磨工程に於ける除去層の厚さｙ
を算出し、該厚さｙを除去するために必要な研磨時間を
設定して研磨処理することによって、バリ２を除去する
と共に、切刃１ｄの鋭利さを維持し得るよう構成してい
る。

即ち、縫合針ｌに付着したバリ２の状態に応じて研磨時
間を変化させることで、バリ２を効果的に除去している
。

例えば切刃１ｄの角度αが６０度、太さ２０Ｏｎ。

長さ７ｕで構成された縫合針１に於いて、接合部２ａの
厚さＸを測定したところ８ｎであった、この場合除去層
の厚さｙは、ｙ＝ｘ／２であり、４ｎとなる。

またオーステナイト系ステンレス材料からなる縫合針１
に対する研磨処理を化学研磨とし、２５％王水の処理液
を用い、処理液の温度を９７℃に設定して研磨した場合
、１分間当たり除去し得る厚さは実験的に１２ｎである
。従って、厚さ４−の除去層を除去するための設定時間
は２０秒となる。

前記時間は、従来のテンパー処理又はテンパー処理及び
アニーリング処理によって生じた酸化皮膜を除去するた
めの研磨処理時間と比較して大きな差を有している。

上記の如く、縫合針ｌに付着したバリ２の状態を切刃１
ｄに於けるバリ２の結合部２ａの厚さＸを測定し、この
厚さＸに応じた除去１ｉ！ｙの厚さを除去し得る研磨条
件を設定することによって、確実にバリ２を除去すると
共に、切刃１ｄの鋭利さを維持することが可能となる。

バリ２の結合部２ａの厚さＸは、機械研削工程に於ける
砥石の粗さ、素材の砥石に対する押しつけ力及び湿式、
乾式等の研削条件によって変化することが知られている
。従って、縫合針ｌの形状に応じて前記研削条件を適宜
選択することによって、結合部２ａの淳さＸを選択条件
に応じた値に設定することが可能である。

即ち、本実施例では太さ２００ｍ、長さ７關の寸法を有
する素材を、粗さ１５００番の砥石に対し１本当たりの
押しつけ力を１００ｇＦに設定した湿式機械研削を行う
ことによって、結合部２ａの厚さＸに８ｎの数値を得て
いる。前記押しつけ力を増加させることによって、厚さ
Ｘの値を大きくすることが可能であり、また押しつけ力
を小さくすることによって、厚さＸの値を小さくするこ
とが可能である。

−ｔａに化学研磨処理又は電解研磨処理によって、除去
層の厚さｙを所望の値に設定することは困難である。ま
た処理液の組成によって異なるが一般的に化学研磨では
処理液の劣化が早く、−液で研磨し得る厚さが少ない場
合が多い。このことからも除去層の厚さｙを所望の値に
設定することは困難である。

研磨処理に於ける研磨メカニズムは、第一に溶解反応し
易い結晶粒に対する選択的なエツチングが起こり、次い
で溶解反応し難い結晶粒がエツチングされる。即ち、化
学研磨処理に於けるサイクルは、選択的エツチング−全
エツチング−表面の平滑化−処理液の劣化となっている
。前記サイクルに於いて研磨厚さを設定し得るのは、平
滑化−処理液劣化の間であって、例えば、２５％の王水
を９７℃に設定した条件のもとでは、−回の処理に於け
る研磨厚さは２．０ｎ〜３．０．ｕｍの範囲となってい
る。

従って、バリ２の結合部２ａの厚さが８−であり、除去
層の厚さｙが４ｎである場合には、研磨処理を２回実施
することでバリ２を除去することが可能であるが、例え
ば、除去層の厚さｙが３．５−である場合には、処理の
行いようがない。このような場合、処理液の王水濃度の
変更、或いは硝酸と塩酸の比率を変更することによって
、即ち、処理条件を変化させることによって、−回の研
磨処理によって除去層の厚さｙが３．５ｎであるバリ２
を除去することが可能である。

また前記の如く除去層の厚さｙが３．５−である場合、
機械研削条件である砥石に対する素材の押しつけ力を増
加して、除去層の厚さｙが４ｎとなるように研削するこ
とで、研磨処理を二回実施することによってバリ２を除
去することが可能となる。

縫合針１に於いて、平面１ｅに機械研削による微細な凹
凸が生じている場合、該凹凸が縫合針ｌによって生体組
織を挿通する際の抵抗となることがある。このため、刺
１ｌｌ）抵抗を低減することを目的として、平面１ｅを
平滑にすることが必要であ平面１ｅの平滑化は、研磨処
理によって針先ｌａ、切刃１ｄに付着したバリ２の除去
と同時に行われる。研磨処理を実施する場合、平面ｌｅ
の凸部に接触している処理液は活性であり、且つ凹部に
接触している処理液は不活性であるため、凸部に対する
エツチング量が大きくなることから、平面１ｅは一定時
間後には平滑となる。然し、平面ｌｅが平滑化される以
前に研磨処理を終了させた場合、溶解し易い部分が多く
反応しているため、平面１ｅは梨地状となる。従って、
縫合針の如く平面１ｅの平滑さが要求される場合には、
該平面１ｅに生ずる凹凸の高さの差、即ち、表面粗さを
除去層の厚さｙと等しいか或いはそれ以下の値となるよ
うに研削条件を設定することが必要となる。

即ち、結合部２ａの厚さｘ７！！（ｌｉ小であり、除去
層の厚さｙが平面ｌｅに於ける粗さよりも小さい場合、
咳除去層を除去するための所要研磨時間が短く、平面１
ｅに生じた凹凸を平滑にし得ない場合がある。このよう
に平面１ｅに凹凸を有する縫合針ｌにあっては、平面１
ｅの滑り性が悪いため刺通抵抗を増加させ、且つ光沢も
ないことから、商品価値が低下する虞がある。

前記の如く、除去層の厚さｙが表面粗さよりも小さい場
合には、機械研削工程に於ける砥石に対する素材の押し
つけ力を増加させることで、結合部２ａの厚さＸの値を
大きく形成することによって、除去層の厚さｙの値を大
きく、即ち、研磨厚さを大きくすることで研磨処理時間
を長くし、除去層を除去すると共に平面１ｅを平滑化す
ることが可能となる。

上記の如く、本発明に係る第１の加工方法によれば、針
先１ａ、切刃１ｄに付着したバリ２の状態に心して、研
磨処理工程に於ける研磨時間、或いは処理液等の研磨条
件を変化させることで、バリ２を除去することが可能で
あり、且つ第２の加工方法によれば、研磨条件を一定の
条件としたことによって、研磨処理工程に於ける研磨厚
さを規定し、研削工程に於ける研削条件を変化させるこ
とで、前記研磨厚さに応じたバリ２を形成すると共に該
バリ２を研磨処理によって除去することが可能となる。

上記の如くして針先１ａ、切刃１ｄに付着したバリ２を
除去した素材を、窒素ガス或いはアルゴンガス等の不活
性ガス雰囲気または真空等の不活性雰囲気中に於いて、
約３５０℃に加熱してテンパー処理を行う。またアニー
リング処理を行う場合には、素材に形成した穴１ｃ部分
を集中的に約８５０℃に加熱することでアニーリング処
理を行う。

前記各加熱処理が不活性ガス雰囲気中で実施されること
から、素材の表面には酸化皮膜が発生すること無く、テ
ンパー処理又はテンパー処理及びアニーリング処理を施
された素材によって縫合針１を構成することが可能とな
る。

〔実験例〕

次に、太さ２００ＰＭ、長さ７ｕの寸法を有する素材を
、粗さ１５００番の砥石に対し１本当たりの押しつけ力
を１００ｇｆに設定し、湿式機械研削を施して形成した
眼科角膜用縫合針１に対する化学研磨処理時間に応した
、バリ２の除去状態を第３図（Ａ）（Ｂ）乃至第６図（
Ａ）　、　（Ｂ）を用いて説明し、各図に示す縫合針の
刺通抵抗値の測定結果について説明する。

第３図乃至第６図に於ける各（Ａ）図は縫合針ｌの針先
１ａ及び切刃１ｄを８６倍に拡大した説明図であり、各
（Ｂ）図は針先１ａ及び切刃１ｄの一部を８６０倍に拡
大した説明図である。

第３図は、前記縫合針ｌの研削直後の状態を示しており
、同図（Ａ）　、　（Ｂ）に示すように稜線に略連続し
てバリ２が付着している。また前記状態に於ける断面形
状を第２図（Ｃ）の細線で示す。

第４図は前記縫合針１を１０秒間研磨処理した状態を示
している。同図〈＾〉では稜線に付着したバ１７２を確
認することは困難であるが、同図（Ｂ）に示すように針
先１ａに付着したバリ２は完全に除去されていない、前
記状態に於ける断面形状を第２図（Ｃ）の−点鎖線で示
す。

第５図は前記縫合針１を更に１０秒間研磨処理した状態
、従って合計２０秒間研磨処理した状態を示している。

同図（＾）、（Ｂ）に示すように稜線に付着したバリ２
は完全に除去されると共に、切刃１ｄの鋭利さが維持さ
れている。前記状態に於ける断面形状を第２図（Ｃ）の
実線で示す。

第６図は前記縫合針１を更に２０秒間研磨処理した状態
、従って合計４０秒間研磨処理した状態を示している。

同図（Ａ）　、　（Ｂ）に示すように稜線に付着したバ
リ２は完全に除去されているが、切刃ｌｄの鋭利さが損
なわれ始めている。前記状態に於ける断面形状を第２図
（Ｃ）の二点鎖線で示す。

次に、上記第３図に示す状態の縫合針ｌ、及び前記縫合
針ｌに対し一定時間の研磨処理を施した状態の刺通抵抗
値を第７図及び第８図に示すように構成した測定装置に
よって計測した測定結果について説明する。

先ず、測定装置の概略構成を説明する０図に於いて、直
立して設けられると共に、図示しないサーボモーターに
よって駆動されるボールネジ１１が設けられている。前
記ボールネジ１１にクロスヘツド１２が噛合している。

前記クロスヘツド１２の中央にペンレコーダー１３ａと
接続されたロードセル１３が設けられており、該ロード
セル１３に取り付けたバイス１４に縫合針２が固着され
ている。前記縫合針２に対向して円形状の孔１５ａを形
成した資料台１５が設けられている。前記資料台１５は
パルスモータ−１６によって所定の分割角度毎に回転駆
動される。また資料台１５には刺通抵抗を計測するため
のポリエステルシー）１７が取り付けられている。

上記の如く構成した測定装置に於いて、縫合針１の針先
１ａは、資料台１５に形成した円形状の孔１５ａの円周
から一定距離離隔した位置になるよう配設している。ま
たポリエステルシート１７の厚さは２０ｎとして設定し
、縫合針１の刺通距離は２關に設定している。

前述の研削条件のもとに研削した第３図に示す縫合針１
に対し、ｌＯ秒間隔で６０秒の研磨処理を行い、各処理
時間経過時の刺通抵抗値を計測したところ、第９図に示
す結果を得た。同図に示すように、縫合針ｌを約２０秒
研磨処理した状態の刺通抵抗が最も小さな値を示し、そ
の掻除々に刺通抵抗値が増加している。

前記のことから、縫合針１に付着したバリ２は、約２０
秒間研磨処理を施すことによって除去されるが、この時
間以上研磨処理を施すことによって切刃１ｄの鋭利さを
損なうということが言える。

従って、縫合針ｌに付着したバリ２の状態に応して、該
バリ２を除去するために最適な研磨条件を設定すること
が可能となる。また縫合針ｌに対し許容される刺通抵抗
の範囲を与えることによって、適当な研磨条件を設定す
ることが可能である。

即ち、例えば縫合針ｌの刺通抵抗値を１５ｇｆ以下の範
囲に設定した場合、同図に明らかな如く、研磨時間は約
１３秒〜４０秒の間で設定することが可能となる。

また前記測定結果から、従来技術に於いて、テンパー処
理又はテンパー処理及びアニーリング処理によって発生
した酸化皮膜を除去するために研磨処理を施しているが
、この処理時間がテンパーカラーを除去する場合で約６
０秒であり、またテンパーカラーとアニーリング処理に
よる酸化皮膜を除去する場合で約９０秒であることから
、従来技術によって加工された縫合針はバリの付着はな
いが、切刃の鋭利さが損なわれていることが判明する。

次に電解研磨処理によるバリ除去について説明する。

機械研削によって針先、切刃を構成した、大さＱ、５ｍ
ｍ、長さ３組織５の三角針（図示せず）を、リン酸８９
％、残部硫酸のＵ戒を有し且つ常温に設定した電解処理
液に８０本浸漬し、浴電圧１０ボルトとして３０秒間通
電したところ、切刃に付着していたバリを完全に除去す
ると共に切刃の鋭利性を維持することが出来た。

前記処理に於ける電流密度は、６　Ａ／ｄｏ（である。

上記の如き電解研磨処理に於いて、除去層の厚さを制御
するには、処理時間の変更、処理液の組成の変更、処理
温度を変更、電流密度の変更等の処理条件を単独で或い
は組み合わせることで実施することが可能である。

（発明の効果〉 以上詳細に説明したように、本発明に係る縫合針は、針
先及び切刃に付着したバリを確実に除去すると共に、切
刃の鋭利さを保持しているため、刺通性が良く且つ刺通
回数が増加しても刺通抵抗が増大することがない。

また本発明に係る第１の加工方法は、縫合針に付着した
バリの状態に応じて研磨工程に於ける処理条件を変化さ
せることによって、縫合針に付着したバリを確実に除去
すると共に、針先及び切刃の鋭利さを維持することがで
きる。

また第２の加工方法は、予め研磨工程に於ける処理条件
を設定し、該研磨工程に於ける研磨厚さを規定して、機
械研削工程に於ける研削条件を変化させることで、針先
或いは切刃に付着するバリの厚さを規定すると共に、バ
リの付着した素材を研磨処理して咳バリを除去すること
が出来る。

このため、一定の刺通性と切れ味とを有する安定した品
質の縫合針を量産することが出来る等の特徴を有するも
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は縫合針の説明図、第２図（Ａ）へ（ｅ）は縫合
針に付着したバリの説明図、第３図（Ａ）、（Ｂ）乃至
第６図（＾）、（Ｂ）は縫合針の針先及び切刃の拡大説
明図、第７図は刺！Ｉｌ抵抗の測定装置の説明図、第８
図は第７図の要部説明図、第９図は測定結果の説明図で
ある。 ｌは縫合針、ｌａは針先、１ｂは胴部、１ｃは穴、ｌｄ
は切刃、２はバリ５．２ａは結合部である。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）組織を切開するための切刃を有する縫合針であっ
   て、縫合針の素材を所定の研削条件に設定した機械的研
   削手段によって研削して針先及び切刃を形成すると共に
   、前記素材に所定の処理条件に設定した化学研磨処理又
   は電解研磨処理を施すことによって、前記針先及び切刃
   に付着したバリを除去すると共に鋭利な針先及び切刃を
   構成したことを特徴とした縫合針。
2. （２）機械研削によって針先及び切刃を形成した縫合針
   の素材に対し、該素材に付着したバリの状態に応じて化
   学研磨工程又は電解研磨工程に於ける処理条件を変化さ
   せて処理を行うことを特徴とした縫合針の加工方法。
3. （３）前記研磨工程が化学研磨工程である場合に於いて
   、変化させるべき処理条件が処理時間、処理液の組成、
   処理温度であり、前記処理条件を単独に又は組み合わせ
   て変化させることを特徴とした請求項（２）記載の縫合
   針の加工方法。
4. （４）前記研磨工程が電解研磨工程である場合に於いて
   、変化させるべき処理条件が処理時間、処理液の組成、
   処理温度、電流密度であり、前記処理条件を単独に又は
   組み合わせて変化させることを特徴とした請求項（２）
   記載の縫合針の加工方法。
5. （５）予め化学研磨工程又は電解研磨工程に於ける処理
   条件を設定し、前記処理条件に於ける研磨厚さに応じて
   縫合針の素材に対し針先及び切刃を形成する機械研削工
   程に於ける研削条件を変化させることを特徴とした縫合
   針の加工方法。
6. （６）前記機械研削工程に於ける研削条件が針材の砥石
   に対する押しつけ力であることを特徴とした請求項（５
   ）記載の縫合針の加工方法。