JPH0386019A - 負荷駆動回路 - Google Patents
負荷駆動回路Info
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- JPH0386019A JPH0386019A JP1221591A JP22159189A JPH0386019A JP H0386019 A JPH0386019 A JP H0386019A JP 1221591 A JP1221591 A JP 1221591A JP 22159189 A JP22159189 A JP 22159189A JP H0386019 A JPH0386019 A JP H0386019A
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- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 10
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 claims 1
- 101150088150 VTH2 gene Proteins 0.000 abstract description 4
- 101100102849 Saccharomyces cerevisiae (strain ATCC 204508 / S288c) VTH1 gene Proteins 0.000 abstract 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 241000750042 Vini Species 0.000 description 3
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は出力回路を交互に駆動する場合に適する負荷駆
動回路に関する。
動回路に関する。
従来、2つの負荷を交互に駆動させる回路卵を第5図に
示す。ここで差動アンプ1.抵抗R,〜R41コンデン
サC1は自己発振用コンデンサ回路2を示し、差動アン
プ3、抵抗Rs、Rhは波形整形・インピーダンス変換
回路4を示し、トランジスタQl、抵抗R1〜R,はレ
ベル反転回路5を示し、トランジスタQ2、抵抗RIO
〜R11は第1の出力回路6を示し、トランジスタQz
、抵抗R1□〜R13は第2の出力回路7を示し、8
.9は負荷、 Vccは電源、 GNDは接地を示す。
示す。ここで差動アンプ1.抵抗R,〜R41コンデン
サC1は自己発振用コンデンサ回路2を示し、差動アン
プ3、抵抗Rs、Rhは波形整形・インピーダンス変換
回路4を示し、トランジスタQl、抵抗R1〜R,はレ
ベル反転回路5を示し、トランジスタQ2、抵抗RIO
〜R11は第1の出力回路6を示し、トランジスタQz
、抵抗R1□〜R13は第2の出力回路7を示し、8
.9は負荷、 Vccは電源、 GNDは接地を示す。
第5図の回路は、自己発振回路2の出力信号を、回路4
で波形整形した後、その出力を、出力回路7に供給する
と共に、レベル反転回路5で逆相にして出力回路6に供
給している。これにより負荷8.9を交互にオン駆動で
きる。
で波形整形した後、その出力を、出力回路7に供給する
と共に、レベル反転回路5で逆相にして出力回路6に供
給している。これにより負荷8.9を交互にオン駆動で
きる。
(発明が解決しようとする課題)
しかし第5図の回路は、トランジスタQ、がレベル反転
トランジスタQ、を介して駆動されるため、そのスイッ
チング時間に遅れが生じ、トランジスタQ、、Q3が同
時にオンする期間があり、このため電源Vcc 、接地
間に過大な電流が流れたり、誤動作が生じたりした。
トランジスタQ、を介して駆動されるため、そのスイッ
チング時間に遅れが生じ、トランジスタQ、、Q3が同
時にオンする期間があり、このため電源Vcc 、接地
間に過大な電流が流れたり、誤動作が生じたりした。
そこで本発明の目的は、上記問題点をなくすことができ
る負荷駆動回路を提供することにある。
る負荷駆動回路を提供することにある。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段と作用)
本発明は、第1の作動アンプの一方の入力側に、電圧分
圧回路より得られた第1の基準電圧供給部を、前記差動
アンプのもう一方の入力側に、第1の時定数を有するコ
ンデンサ回路を接続し、第1の差動アンプの出力により
第1の負荷駆動用トランジスタのベース回路を駆動させ
、前記トランジスタのコレクタ側より前記コンデンサ回
路、電圧分圧回路への系路に各々帰還抵抗を設け、纂2
の差動アンプの一方の入力側に、前記第1の基準電圧よ
り低い第2の基準電圧供給部、及び第2の時定数を有す
。るコンデンサ回路を接続し、第2の差動アンプのもう
一方の入力側に、前記第1の時定数を有するコンデンサ
回路を接続し、第2の差動アンプの出力により第2の負
荷駆動用トランジスタのベース回路を駆動させてなり、
前記第1゜第2の負荷駆動用トランジスタを交互に導通
するようにしたことを特徴とする負荷駆動回路である。
圧回路より得られた第1の基準電圧供給部を、前記差動
アンプのもう一方の入力側に、第1の時定数を有するコ
ンデンサ回路を接続し、第1の差動アンプの出力により
第1の負荷駆動用トランジスタのベース回路を駆動させ
、前記トランジスタのコレクタ側より前記コンデンサ回
路、電圧分圧回路への系路に各々帰還抵抗を設け、纂2
の差動アンプの一方の入力側に、前記第1の基準電圧よ
り低い第2の基準電圧供給部、及び第2の時定数を有す
。るコンデンサ回路を接続し、第2の差動アンプのもう
一方の入力側に、前記第1の時定数を有するコンデンサ
回路を接続し、第2の差動アンプの出力により第2の負
荷駆動用トランジスタのベース回路を駆動させてなり、
前記第1゜第2の負荷駆動用トランジスタを交互に導通
するようにしたことを特徴とする負荷駆動回路である。
即ち本発明は、差動アンプ出力による基準電圧のヒステ
リシスと、この電圧間の発振波形比較とで、第1と第2
の負荷駆動用トランジスタのいずれかをスイッチング制
御し、前記ヒステリシス及び波形比較関係が、前記両ト
ランジスタのスイッチング条件範囲外では、これら両ト
ランジスタを共にオフとすることにより、前記両トラン
ジスタが同時オンするのをなくし、また前記両トランジ
スタのオン、オフ期間を選択することにより、モータ等
の負荷に流れる交流電流を制御できるようにしたもので
ある。
リシスと、この電圧間の発振波形比較とで、第1と第2
の負荷駆動用トランジスタのいずれかをスイッチング制
御し、前記ヒステリシス及び波形比較関係が、前記両ト
ランジスタのスイッチング条件範囲外では、これら両ト
ランジスタを共にオフとすることにより、前記両トラン
ジスタが同時オンするのをなくし、また前記両トランジ
スタのオン、オフ期間を選択することにより、モータ等
の負荷に流れる交流電流を制御できるようにしたもので
ある。
(実施例)
第1図は本発明の一実施例の回路図、第2図は同回路の
動作を示すタイ旦ング波形図である。
動作を示すタイ旦ング波形図である。
第1図において、電源Vccと接地GND間の抵抗R2
1〜R0は、基準電圧VT□+ VTH2を得る電圧分
圧回路である。抵抗R2tは、抵抗R□I Rziに比
較してかなり、抵抗値小でよく、基準電圧シア□。
1〜R0は、基準電圧VT□+ VTH2を得る電圧分
圧回路である。抵抗R2tは、抵抗R□I Rziに比
較してかなり、抵抗値小でよく、基準電圧シア□。
vtoz間に差を形成する。21は発振系の差動アンプ
、22は負荷駆動用トランジスタQ4.QSが同時オン
するのを防止する回路系の差動アンプ、23.24は負
荷である。コンデンサC4,抵抗R74は遅れ時定数C
4Rz4形成用、コンデンサCS、抵抗R□は発振時定
数Cs Rzs形成用である。基準電圧VT)+1がシ
ア□1とv7□1間のヒステリシスが生じるのは、トラ
ンジスタQ、のスイッチングで、抵抗R1&が、抵抗R
0側に並列になったり、抵抗R0側に並列になったりす
ることによる。基準電圧VTH2が、VTH2−Hとv
tMz−L間ノヒステリシスが生じるのも、vT□の場
合と同様の理由である。この場合両基準電圧(Vt□−
H+ vT□1とvtoz−n l vyoz−t )
(Dずれは、抵抗R2tがあルコとによる。
、22は負荷駆動用トランジスタQ4.QSが同時オン
するのを防止する回路系の差動アンプ、23.24は負
荷である。コンデンサC4,抵抗R74は遅れ時定数C
4Rz4形成用、コンデンサCS、抵抗R□は発振時定
数Cs Rzs形成用である。基準電圧VT)+1がシ
ア□1とv7□1間のヒステリシスが生じるのは、トラ
ンジスタQ、のスイッチングで、抵抗R1&が、抵抗R
0側に並列になったり、抵抗R0側に並列になったりす
ることによる。基準電圧VTH2が、VTH2−Hとv
tMz−L間ノヒステリシスが生じるのも、vT□の場
合と同様の理由である。この場合両基準電圧(Vt□−
H+ vT□1とvtoz−n l vyoz−t )
(Dずれは、抵抗R2tがあルコとによる。
第1図の動作は、まず発振動作について考えてみると、
後述の発振電圧VINIが基準電圧vT□(この場合V
、□−L)より低くなって、トランジスタQ、がオンか
らオフに切り換わった時点では、コンデンサC2に充電
はなされていない。この状態では、差動アンプ21の入
力VINIは基準電圧Vt□1より低い。このためアン
プ21の出力Vll+は′L” (底)レベルで、トラ
ンジスタQ5はオフ(つまり上記v7□はVア□−8側
にあり〉で、トランジスタQ、のコレクタは“H″ (
高)レベルである。従って負荷24側から抵抗Rzsを
介して、cs RISの時定数でコンデンサC6に充電
が始まる。この充電電圧が、しばらくしてVf□−Hを
こえると、アンプ21の出力が反転し、voは“H”と
なり、トランジスタQ、がオンで、そのC5のコレクタ
は“L”となる、従って抵抗R1を介して電圧分圧回路
31に帰還がかかり、V、□はvy□−tになる(vT
、lzもVynt−c ニなル)。上記トランジスタQ
sがオンであることにより、コンデンサCsの電圧が抵
抗R1Sを介してC5RISの時定数で放電される。そ
してコンデンサCSの電圧がvT□−1を横切ると、ア
ンプ21の出力VOIは“L”となり、これで最初の状
態にもどる。このようにして発振電圧v1□が得られる
。
後述の発振電圧VINIが基準電圧vT□(この場合V
、□−L)より低くなって、トランジスタQ、がオンか
らオフに切り換わった時点では、コンデンサC2に充電
はなされていない。この状態では、差動アンプ21の入
力VINIは基準電圧Vt□1より低い。このためアン
プ21の出力Vll+は′L” (底)レベルで、トラ
ンジスタQ5はオフ(つまり上記v7□はVア□−8側
にあり〉で、トランジスタQ、のコレクタは“H″ (
高)レベルである。従って負荷24側から抵抗Rzsを
介して、cs RISの時定数でコンデンサC6に充電
が始まる。この充電電圧が、しばらくしてVf□−Hを
こえると、アンプ21の出力が反転し、voは“H”と
なり、トランジスタQ、がオンで、そのC5のコレクタ
は“L”となる、従って抵抗R1を介して電圧分圧回路
31に帰還がかかり、V、□はvy□−tになる(vT
、lzもVynt−c ニなル)。上記トランジスタQ
sがオンであることにより、コンデンサCsの電圧が抵
抗R1Sを介してC5RISの時定数で放電される。そ
してコンデンサCSの電圧がvT□−1を横切ると、ア
ンプ21の出力VOIは“L”となり、これで最初の状
態にもどる。このようにして発振電圧v1□が得られる
。
次にトランジスタQa 、Qsの同時オン防止動作を説
明する。発振電圧VINIがVt□(この場合Vt+u
−t )より低くなり、トランジスタQ、がオンからオ
フに切り換った時点を考えると、差動アンプ22の十人
力v+gzは、C4R14の時定数で立ち上がる。また
発振波形vI□は上記の動作であるから、この波形とア
ンプ人力VIN!はa点で交わる。するとアンプ22の
出力v、!が反転して1H”となり、トランジスタQ4
がオンする。ここで上記トランジスタQ、がオフしてC
4がオンするまでの時間をt、とする、しかして波形v
y*zは速゛く立ち上がり、波形v1□は遅く立ち上が
る。
明する。発振電圧VINIがVt□(この場合Vt+u
−t )より低くなり、トランジスタQ、がオンからオ
フに切り換った時点を考えると、差動アンプ22の十人
力v+gzは、C4R14の時定数で立ち上がる。また
発振波形vI□は上記の動作であるから、この波形とア
ンプ人力VIN!はa点で交わる。するとアンプ22の
出力v、!が反転して1H”となり、トランジスタQ4
がオンする。ここで上記トランジスタQ、がオフしてC
4がオンするまでの時間をt、とする、しかして波形v
y*zは速゛く立ち上がり、波形v1□は遅く立ち上が
る。
上記波形Lugの電圧は、最終的にbox−nに落ちつ
く、それからしばらくして発振波形がb点を通過すると
、アンプ22の出力v62が反転して“L”となり、ト
ランジスタQ4はオフとなる。
く、それからしばらくして発振波形がb点を通過すると
、アンプ22の出力v62が反転して“L”となり、ト
ランジスタQ4はオフとなる。
つまり第2図の時間t2の間はトランジスタQ、。
Q、は共にオフであるし、これら両トランジスタQ、、
Q、は上記時間tlでもオフだから、オン動作が重なる
ことはない。
Q、は上記時間tlでもオフだから、オン動作が重なる
ことはない。
第3図は、第1図の回路を交流モータ負荷41の駆動回
路に適用したものである。ダイオードD r −D a
は、トランジスタQ4〜Q、のブリッジ回路の負荷が、
インダクタンス負荷であることにより設けたものである
。この回路はアンプ21の出力が“H”である時、トラ
ンジスタQ、がオンし、負荷41の左側が“Lゝとなっ
て、トランジスタQ6の工4フタ、ベース、抵抗R,+
1、トランジスタQSのコレクタ、エミッタと電流が流
れることによりトランジスタQ、がオンし、Q、→負荷
41→Q、と電流が流れる。またアンプ21の出力が“
L”の時、トランジスタQsがオフで、そのコレクタ側
が“H”となり、トランジスタQ、がオフとなる。トラ
ンジスタQ4がオンの時、同様の原理で電流を、Q、−
負荷4l−C4と電流を流す。つまり交流モータ負荷4
1には、左右交互に電流が流れ、交流モータ駆動が行な
われるが、トランジスタQ、、Qsは、同時オンするこ
とがないから、電源Vcc、 GND間に過大電流が流
れず、破壊とか誤動作を防止できるものである。またト
ランジスタQ、、QSのオンとかオフ期間を適宜選べる
ので、モータ負wI41の交流電流制御が行なえるもの
である。
路に適用したものである。ダイオードD r −D a
は、トランジスタQ4〜Q、のブリッジ回路の負荷が、
インダクタンス負荷であることにより設けたものである
。この回路はアンプ21の出力が“H”である時、トラ
ンジスタQ、がオンし、負荷41の左側が“Lゝとなっ
て、トランジスタQ6の工4フタ、ベース、抵抗R,+
1、トランジスタQSのコレクタ、エミッタと電流が流
れることによりトランジスタQ、がオンし、Q、→負荷
41→Q、と電流が流れる。またアンプ21の出力が“
L”の時、トランジスタQsがオフで、そのコレクタ側
が“H”となり、トランジスタQ、がオフとなる。トラ
ンジスタQ4がオンの時、同様の原理で電流を、Q、−
負荷4l−C4と電流を流す。つまり交流モータ負荷4
1には、左右交互に電流が流れ、交流モータ駆動が行な
われるが、トランジスタQ、、Qsは、同時オンするこ
とがないから、電源Vcc、 GND間に過大電流が流
れず、破壊とか誤動作を防止できるものである。またト
ランジスタQ、、QSのオンとかオフ期間を適宜選べる
ので、モータ負wI41の交流電流制御が行なえるもの
である。
第4図は第3図の変形例で、モータ負荷41の代りに、
例えば抵抗負荷51を用い、ダイオードD1〜D4を省
略すると共に、負荷51に交流電流を流す場合の例であ
る。
例えば抵抗負荷51を用い、ダイオードD1〜D4を省
略すると共に、負荷51に交流電流を流す場合の例であ
る。
なお本発明は実施例のみに限られず種々の応用が可能で
ある。例えば本発明においては、電圧が高い、低いは、
負方向に考えてもよい。
ある。例えば本発明においては、電圧が高い、低いは、
負方向に考えてもよい。
[発明の効果〕
以上説明した如く本発明によれば、第1.第2の負荷駆
動用トランジスタが同時オンすることがないから、破壊
とか誤動作を防止でき、また第1、第2の負荷駆動用ト
ランジスタのオン、オフ期間を適宜選択することにより
、負荷に流れる交流電流の制御が行なえるものである。
動用トランジスタが同時オンすることがないから、破壊
とか誤動作を防止でき、また第1、第2の負荷駆動用ト
ランジスタのオン、オフ期間を適宜選択することにより
、負荷に流れる交流電流の制御が行なえるものである。
第1図は本発明の一実施例を示す回路図、第2図は同回
路の作用を示すタイミング波形図、第3図、第4図は本
発明の異なる実施例を示す回路図、第5図は従来の負荷
駆動回路図である。 21.22・・・差動アンプ、23,24,4151・
・・負荷、31・・・電圧分圧回路、Qa 、 Qs負
荷駆動用トランジスタ、R□〜R2,・・・抵抗、C,
、c、・・・コンデンサ。
路の作用を示すタイミング波形図、第3図、第4図は本
発明の異なる実施例を示す回路図、第5図は従来の負荷
駆動回路図である。 21.22・・・差動アンプ、23,24,4151・
・・負荷、31・・・電圧分圧回路、Qa 、 Qs負
荷駆動用トランジスタ、R□〜R2,・・・抵抗、C,
、c、・・・コンデンサ。
Claims (3)
- (1)第1の差動アンプの一方の入力側に、電圧分圧回
路より得られた第1の基準電圧供給部を、前記差動アン
プのもう一方の入力側に、第1の時定数を有するコンデ
ンサ回路を接続し、第1の差動アンプの出力により第1
の負荷駆動用トランジスタのベース回路を駆動させ、前
記トランジスタのコレクタ側より前記コンデンサ回路、
電圧分圧回路への系路に帰還抵抗を設け、第2の差動ア
ンプの一方の入力側に、前記第1の基準電圧より低い第
2の基準電圧供給部、及び第2の時定数を有するコンデ
ンサ回路を接続し、第2の差動アンプのもう一方の入力
側に、前記第1の時定数を有するコンデンサ回路を接続
し、第2の差動アンプの出力により第2の負荷駆動用ト
ランジスタのベース回路を駆動させてなり、前記第1、
第2の負荷駆動用トランジスタを交互に導通するように
したことを特徴とする負荷駆動回路。 - (2)前記電圧分圧回路、帰還抵抗と、第1の負荷駆動
用トランジスタのスイッチングとで、前記第1、第2の
基準電圧はそれぞれヒステリシス特性を有することを特
徴とする請求項1に記載の負荷駆動回路。 - (3)前記第1の差動アンプ系は発振回路を構成し、第
2の差動アンプ系は前記各トランジスタの同時オン防止
回路を構成することを特徴とする請求項1に記載の負荷
駆動回路。(4)前記各トランジスタの交互オンで、負
荷に双方向の電流を流すことを特徴とする請求項1また
は3に記載の負荷駆動回路。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1221591A JPH0386019A (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 負荷駆動回路 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1221591A JPH0386019A (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 負荷駆動回路 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0386019A true JPH0386019A (ja) | 1991-04-11 |
Family
ID=16769155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1221591A Pending JPH0386019A (ja) | 1989-08-30 | 1989-08-30 | 負荷駆動回路 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0386019A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8638014B2 (en) | 2006-10-24 | 2014-01-28 | Resmed Motor Technologies Inc | Brushless DC motor with bearings |
JP2019083631A (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-30 | 文化シヤッター株式会社 | 非常電源装置及び開閉体装置 |
-
1989
- 1989-08-30 JP JP1221591A patent/JPH0386019A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8638014B2 (en) | 2006-10-24 | 2014-01-28 | Resmed Motor Technologies Inc | Brushless DC motor with bearings |
JP2019083631A (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-30 | 文化シヤッター株式会社 | 非常電源装置及び開閉体装置 |
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