JPH037308A

JPH037308A - 樹脂補強用不織布及び該不織布を用いた成形用シート

Info

Publication number: JPH037308A
Application number: JP2041757A
Authority: JP
Inventors: Hideki Yasushiro; 秀樹保城; Hirotada Funabiki; 船曵　宏直; Kenji Nishiomote; 西面　憲二; Shunei Daito; 大東　俊英; Hiroshi Sugishima; 杉島　博
Original assignee: Kuraray Co Ltd
Current assignee: Kuraray Co Ltd
Priority date: 1989-03-31
Filing date: 1990-02-21
Publication date: 1991-01-14
Anticipated expiration: 2010-10-04
Also published as: JPH0790551B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（作業上の利用分野）本発明は、有磯合成繊准からなる樹脂補強用不織布に関
するもので、その目的とするところは、耐衝撃性が極め
て優れた成形物を得ることが出来る樹脂補強用不織布並
びに該不織布に樹脂組成物を含浸してなる成形用シート
を提供することにある。

（従来の技術）従来、Ｓ　Ｍ　Ｃで代表される補強材で補強された成形
用シートは、不飽和ポリエステル樹脂に充填剤、着色剤
、内部離型剤、硬化剤、増粘剤等を混和した樹脂組成物
と、ガラス繊維ロービングヤーンのカット物（いわゆる
ガラス繊維ストランド）を複合し、ポリエチレンフィル
ム等で両面をカバーして加圧し、前記樹脂混合物をガラ
ス繊維ストランド間へ含浸さ仕て、脱泡を行ない、過変
な温度下で熟成して得られるものである。このように従
来より樹脂補強用繊維としては一般にガラス繊維か用い
られているが、この理由は、ガラス繊維が繊維強度、剛
性等の機成的物性や耐熱性、寸法安定性、あるいは加工
性等に優れている点にある。

（発明が解決しようとする課題）これらガラス繊維で補強された繊維補強樹脂成形物（以
下ＦＲＰと略記する）の最大の弱点は耐衝撃性能に劣る
ことである。もし、ＦＲＰの耐衝撃性能、特に耐落球衝
撃性能が高いならば、成形体に衝撃か加わった際に成形
物表面にクラックあるいは白化が発生しに＜＜、製品の
品質並びに外観が損なわれることかない。したがって、
高い耐落球衝撃性能は、自動車、車両、船舶等の外板の
みならずパイプ、浴漕等の用途には欠く事の出来ない条
件ではあるが、現実にはガラス繊維ストランドが用いら
れている以上この要求を満たすことが出来ない。このよ
うなことにより、ＦＲＰの分野において耐落球衝撃性能
を飛躍的に向上させる技術が求められていた。

本発明者らは、ＦＲＰの耐落球衝撃性能を高めろ技術に
関して研究を続けた結果、耐落球衝撃性能を高めるため
には、（１）有機合成繊進、特に高強度で高弾性率を有
する有機合成繊維を使用すること、（２）単繊維を比較
的均一に分散させること、（３）デニールの大きい単繊
維を補強材として用いること、さらに（４）補強材の形
植は不識布状格が望ましいことを見いだした。本発明者
らは、これらの（１）〜（４）の知見をもとにさらに検
討を続けた結果、本発明に到達した。

なお、特開昭６３−４２９５２号公報には樹脂補強用不
織布として非ガラス繊維系ステーブル繊維を用い、しか
もそのステープル繊維が、解繊されたステーブル繊維群
と座数本の繊維が集束状態で存在する未解繊ステープル
繊維群とを混在させ、両者繊維間を接着性繊維で接合し
た不織布が記載されている。そして、その構成の不織布
とすることによってガラス繊維チョップトストランドマ
ットに比べて繊維含有量が半分以下で強度、弾性率が共
に高いＦＲＰ製品が得られることが記載されている。し
かし、この発明においては、解繊されたステープル繊維
群と未解繊ステープル群との配合状籾が明かにされてい
ない。ＦＲＰ製品の引っ張り強度、曲げ強度並びに耐衝
撃性能等は繊維の太さ、集束状態及び分布状態によって
大きく変化するものであり、単に解繊されたステープル
繊維群と未解繊ステープル群とを配合しただけでは、優
れたＦＲＰ製品は得られない。しかも該発明においては
、繊維群を結合するバインダーは接着性繊維か用いられ
ている。しかし、接着性繊維がバインダーとして機能す
るには、添加量を増やさねばならず１．主補強材の添加
量が少なくなり、結果として補強効果が低下する。また
ｖｄ詣成形物成形の際、繊維群と繊維群との結合の解除
が実際上不利となり、その流動性が悪いために深絞り成
形品の加工が出来ないという欠点がある。したがって本
発明は、このような公知技術の問題点をも解決したらの
である。

（課題を解決するための手段）すなわち、本発明は、「樹脂成形品を補強するための有
機合成繊維からなる不織布であって、該不織布は、単繊
維デニール１〜５０、繊維長５〜２００ｍｍの有機合成
繊維単繊維（Ａ）及びその集束体（Ｂ）からなり、（Ａ
）＋（Ｂ）中に占める（Ａ）の割合がＯ〜５０重量％で
あり、かつ（Ａ）＋（Ｂ）中に占めるトータルデニール
３００以下の（Ｂ）と（Ａ）の合計量が２０〜８０重量
％であり、さらに（Ａ）＋　（Ｂ）中に占めろトータル
デニール５００以上５０００以下の（Ｂ）の割合が５〜
２０重量％であり、該単繊維（Ａ）及びその集束体（Ｂ
）が非繊維バインダー１〜２０重量％／（Ａ）÷（Ｂ）
を用いて固定されたことを特長とする樹脂補強用不織布
」であり、また「前記不織布と該不織布に含浸されＬ樹
脂組成物とからなることを特長とする成形用ソート」に
関するものである。

我々は、ＦＲＰの耐落球衝撃性能を高めるために、有機
合成繊維を用いた補強材の最適単繊維デニールを検討し
た結果、単繊維デニールは、１〜５０が好ましく、５〜
３０がより好ましいことを見い出した。すなわち、通常
ガラス繊維で使用されている太さよりも太いものの方が
優れている事を見い出した。

一般的にガラス繊維は、単繊維が太くなると繊維強度及
び剛性が急激に低下する傾向があるか、何機合成繊維は
ガラス繊維に比べて、比較的性能の低下が少ない。この
ため、有機合成繊維を補強材として用いる場合は、単繊
維を太くしてＦＲＰの引張り・曲げ強度を低下させずに
、耐落球衝撃性を上げる事が可能である。

ＳＭＣの製造し易さに関して乙、単繊維のデニールが１
より小さくなると、得られる不織布が紙状になってしま
い樹脂含浸性や繊維の流動性が悪い。逆に単繊維デニー
ルが５０を越えて大きくなっても得られるＦＲＰの表面
性が悪くなるという問題点を有する。

耐落球衝撃性能を向上させるためには、不織布中におい
て単繊維デニール１〜５０の有機合成単繊維及びトータ
ルデニールが小さい集束体が均一に分散していることが
最も好ましい。これは、ＦＲＰに衝撃が加わった際衝撃
エネルギーが均一に分散した単繊維の破断によって吸収
され、樹脂領域が破断されにくいからである。すなわち
、単繊維デニールｌ〜５０の有機合成繊維単繊１　（Ａ
）及びその集束体（Ｂ）からなる不織布において、（Ａ
）＋　（Ｂ）中に占める（Ａ）の割合が、０〜５０重量
％であり、かつ（Ａ）＋　（Ｂ）中に占めるトータルデ
ニール３００以゛下の（Ｂ）と（Ａ）の合計量が２０〜
８０重量％であるときに、耐落球衝撃性が優れているこ
とを見いだした。しかしながら、樹脂補強用不織布が主
として単繊維からなり、均一に分散している場合は、耐
落球衝撃性は優れているらのの繊維の引き抜き抵抗が小
さくなって、ＦＲＰの完全破断までに吸収するエネルギ
ー量、即ちアイゾツト衝撃性は低いという欠点を有する
。逆に、トータルデニールの大きい集束体を多く含む不
織布は、繊維の引き抜き抵抗が大きくなってアイゾツト
衝撃性は向上するものの、樹脂領域で破断が起こり、繊
維の物性が充分に生かされず、耐落球挟撃性及びＦＲＰ
の曲げ強度等機減的物性が低下する。このために、いず
れの衝撃性をも満足し、充分な機械的物性を得る単繊維
及び集束体の分布状態を検討した結果、上記集束分布条
件に加えてトータルデニール５００以上の（Ｂ）の割合
が５〜２０重量％である！！を脂補強用不織布が最も好
ましいことを見い出した。

我々の実験結果から判断すると、トータルデニールが５
００以上である集束体が全体の５重量％より小さくなる
とアイゾツト衝撃性の著しい向上が見られず、また逆に
トータルデニールが５ｆｌＯ以上である集束体か全体の
２０重重量を越えてらＦＲＰの機械的性能か低下するば
かりでなく、表面性が悪くなるという問題点を有するこ
とが判った。なお、集束体の途中で裂けた物のデニール
は、裂けている箇所の長さが繊進長さ方向で５０％以内
であれば、らとの集束体のデニールで表す事とする。

樹脂補強用不織布としては、本発明に記載され、た繊維
集束状態及び分布状態を有していることが重要であり、
不織布の製造方法は、特に限定しない。このため、本発
明に記載した単繊維及び集束体を適量混合して、そのま
ま不織布を製造してら構わないし、集束体を製造中に適
度に解繊（割裂）して不織布を製造しても構わない。し
かしながら、得られる樹脂補強用不織布の製造コストを
考慮すると繊維集束体を適度に解繊し、それを不織布化
することが好ましい。

不織布を製造する際に使用する集束体のトークルデニー
ルは、５００〜５０００が好ましく、７００〜３０００
かより好ましい。トータルデニールが５００より小さく
なると、製造時に繊維がほぼ単繊惟状に分散してしまい
集束体による効果が充分には得られない。また逆にトー
タルデニールか５０００を越える集束体を使用すると不
織布中に極めて大きい集束体が存在することになり、Ｆ
ＲＰ性能及び表面性に悪い影響を与える。

現在、Ｓ　Ｍ　Ｃ用に使用されているガラス繊維の場合
は、トータルデニール５００〜７００のガラス繊維ロー
ビングヤーンをロービングカッターで切断してすぐにＳ
ＭＣ製造するため、はとんど集束体が分繊されず、した
がって集束体は本発明に記載されているような分布状態
を有せず、はとんどｌ−−タルストランドデニール５０
０〜７００のガラス繊維ストランドからなる。

繊維及びその集束体の繊維長は、構成する単繊維のデニ
ールにもよるが、５〜２００ｍｍが好ましく、１．０−
１００ｍｍがより好ましい。繊維長が５１１ｆｆｉより
短くなると繊維の機械的物性が充分に生かされず、また
繊維長が２００ｍｍを越えるものは、不織布の製造が極
めて困堆になる。

得られるＦＲＰの性能を考慮すると不織布を構成する有
機合成繊維の単繊維強度は、８０〜５００ｋｇ／ｍｍ！
、単繊維の初期弾性率は２５００〜２５０００ｋｇ／ｍ
ｍ’が好ましい。また、成形体樹脂と繊維との接着性を
高めるために、有機合成繊維は表面か粗面化されたもの
や異形断面を有するものを用いてもかまわない。

不織布を構成する有機合成繊維としては、ポリビニルア
ルコール系繊維、ポリアクリロニトリル系繊維、ポリア
ミド系繊維、ポリエステル系繊維、アラミド系繊維、ボ
リアリレート系繊維等が挙げられるが、得られるＦＲＰ
の引張強度、曲げ強変、耐衝撃性等を必要とする用途で
は、ポリビニールアルコール系繊維、アラミド系繊維、
ボリアリレート系繊維が特に好ましい。用途によっては
、有機合成繊維単独では、剛性、耐熱性及び寸法安定性
に問題があるために、ガラス繊維を始め炭素繊維、ポロ
ン繊維、炭化ケイ素繊維等の有機合成繊維以外のｗｔ惟
を単独或は目的に応じて数種類組合せても構わない。

集束体を製造するために用いる接着樹脂としては、ポリ
酢酸ビニル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチレン
系樹脂、ポリウレタン系樹脂、メラミン系樹脂、エポキ
シ系樹脂、ビニルエステル系樹脂、不飽和ポリエステル
系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、フェノー
ル系樹脂等が可能であり、その付着量としては、繊維に
対して０．１〜２０重量％が好ましい。また、樹脂と有
機合成＠椎との接着性を高めるために、重合助触媒、ン
ランカップリング剤、樹脂浸透剤等を接着１１脂に適量
混合しても構わない。

各集束体及び／または単繊維間を固定するために、用い
るマット形成バインダーとしては、非繊維バインダーを
用いることか肝要である。本発明においては、いわゆる
バインダー繊維（例えば、熱易溶融性ポリエステル系繊
維、ポリオレフィン系繊維）は、下記の理由で用いるの
に好ましくないことがわかった。（１）繊維状バインダ
ーは、その繊維の太さ（２〜５ｄｒ）とその捲縮形聾の
ために、不織布が嵩高くなり、繊維含有量の高いＦ、Ｒ
Ｐが得られないこと、（２）繊維状バインダーは接着効
率が悪いために、充分な接着力を出すためには、繊維状
バインダーの添加量を増やす必要性があること、またそ
の結果、補強効果が低下すること、（３）繊維状バイン
ダーは、各集束体及び／または単繊維間の結合解除が容
易でなく、したかって深絞り成形体を加工する際、繊維
を端部まで分散させ難いという問題点を有する。

従って、本発明のマット形校バインダーとしては、不飽
和ポリエステル系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ポリエ
ステル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリウレタン系樹
脂、メラミン系樹脂、エポキシ系樹脂等を溶液、エマル
ジョン、ザスベンジョン、粉末状物等として用いる乙の
である。また上記バインダー樹脂をメルトブロ一方式で
極細繊維からなる薄い不織布を予めつくっておき、集束
体及び／または単繊維と張り合わせることも可能である
。このメルトブロー不織布物は、その構成繊ｉ（ｔ　ｈ
＜極細で、かつ目付けの小さい極め薄い不織布形態とす
ることか出来、いわゆる熱易溶融性バインダー繊維を用
いる場合の不満足かなく使用できることが判った。また
、主に不織布ポリエステル樹脂をマトリックスとして製
造するＳ　Ｍ　Ｃ用途の場合には、該不飽和ポリエステ
ル樹脂の架橋剤がスチレンであることを考慮し、バイン
ダー樹脂としては、このスチレン可溶性の樹脂を用いれ
ばより好ましい。そのようなバインダー樹脂としては、
ポリ酢酸ビニル系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリスチ
レン系１を指、不飽和ポリエステル系樹脂が良い。また
、その付着量は、１〜２０重量％が好ましい、即ち本発
明は、ＳＭＣ製造に際して、仕込時は２次元シートとし
ての工程通過性を確保し、ＳＭＣシート成形後の熟成時
にバインダーが溶解して、樹脂成形体製造時に単繊維並
びにその集束体が極めて容易に流動して分散するもので
ある。

なお、不織布を製造するために用いられるマット形成バ
インダー樹脂は、集束体を形成しているバインダーを再
度熱溶融して、マット形成バインダーとして利用してら
構ねない。

本発明によって得られる不織布は、Ｓ　Ｍ　Ｃ用途に用
いるだけでなく、通常のハントレイアップ、去、マツチ
ドダイ法、レジンインジェクション法、レジントランス
ファーモールディング法等のＦＲＰ製造方法やスタンバ
ブルシート製造方法の様なＦＲＴＰ製造方法に用いるこ
とら可能である。このたりに用いる樹脂としては、不飽
和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、
メラミン樹脂等の熱硬化性樹脂だけでなく、ポリプロピ
レン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチ
レンテレフタレート１ｔ　１１、ポリカーボネート樹脂
、ポリアセタールｌａｔ詣、ポリフェニレンサルファイ
ド樹脂、ポリアミドｔｅｌ脂、ＡＢｓｌを指等の熱可塑
性樹脂も用いられる。

なお、本発明の不織布の代表的な製造方法としては下記
のような方法がある。単繊維デニールが１〜５０である
繊維をトータルデニールが５００〜５０００となるよう
に揃え、前記集束用樹脂を０．１〜２０重量％、好まし
くは、０．３〜１０重量％付着させる。

得られた樹脂集束ヤーンを５〜２００ｍｍに切断し、ネ
ット上に集束体が分散されるように力を加えつつエアー
ブローするか、或は解職機等により一部解職させる。場
合により、工程通過性を良くするために軽くニードルパ
ンチングする。その後、マット形成バインダーをスプレ
ーにて均一に噴霧し、熱プレスして単繊維及び集束体を
結合させ、不織布を製造する。

得られる不織布の目付（ｇｅｍ’）は、用いるＦＲＰの
繊維添加量によって異なるが、２０〜１１００（Ｉ／Ｃ
か好ましく、５０〜５００ｇ／Ｉ１１’がより好ましい
。

不織布の厚みはＦＲＰの施工性を考慮すると、０．２〜
３　、０ｍｍが好ましい。また、不織布の密度は０．０
１〜０．５ｇ／ｃｍ’の領域であることが望ましい。

なお、ここで言う不織布の厚みは、ＪＩＳＰ８１１８に
よって測定された値を示す。

上記の如く得られた補強用不織布を用い、成形用シート
並びに成形物を製造する方法の例を以下に示す。成形用
シートは、通常のＳ　Ｍ　Ｃ製造装置を使用する。即ち
、不飽和ポリエステル樹脂に充填剤、硬化剤、増粘剤、
着色剤等を混合した樹脂組成物の中に前記不織布を連続
的に挿入し、ポリエチレンフィルム等で両面をカバーし
て加圧し、前記樹脂組成物を不織布の繊維間に含浸させ
、脱泡して所定の長さに巻きとった後、適当な温度下で
熟成して成形用シートを得る。この成形用シートを従来
のＳ　Ｍ　Ｃと同様に鋳型に入れ、熱加圧成形すること
によって成形体を得ることが出来る。

また、別な方法としては、鋳型の中に不織布を入れ、鋳
型を閉じた後に樹脂をインノエクノヨノして成形物を得
ることが出来る。また、鋳型の中に樹脂組成物と補強用
不織布を入れて、内部から加圧脱泡させるいわゆるバク
成形によって成形体を得ることが出来る。また、前記不
織布をテープ状に細長く切断して樹脂に含浸した後、通
常のフィラメントワインディング法によってパイプ状に
成形加工することも可能である。また、ポリプロピレン
樹脂シート間に前記不織布を挟み込んで加圧し、繊維内
部まで樹脂を含浸さ仕たスタンパブルシートを鋳型の中
に入れ、加熱圧縮成形して成形体を得ることもできる。

ＦＲＰＩ造時、本発明によって得られる樹脂補強用不織
布は、単独で用いても構わないし、ガラス繊維ストラン
ドマット、ガラス繊維織布、ガラス繊維エントレスマッ
ト等の従来−数的に使用されているガラス繊維補強材や
炭素繊維、アラミド繊維のｇ織布及び不織布等を必要に
応じて積層して用いても構わない。

本発明によっては得られる樹脂補強用不織布は、下記の
様な特長を有する。

［）本発明で得られる樹脂補強用繊維不織布は、樹脂の
含浸性が極めて優れ、従来のガラス繊維ストランドマッ
トと同様な使い方が出来るために、通常のハンドレイア
ップ、フィラメントワインデイノブ法、マツチドダイ法
、レノンインジェクション法、レノントランスファーモ
ールテデイング法等のＦＲＰ製造用不織布やスタンパブ
ルシート製造法の様なＦＲＴＰ製造用不織布として用い
ることも可能である。

２）有機合成繊維を大した設備投資を必要とせずに、Ｓ
〜ｆｃ製造装置に供給することか可能であり、得られる
成形用シートは、繊維流動性が極めて優れているために
、従来のＳＭＣと同様に使用することが可能である。

３）得られるＦＲＰは、従来のガラス繊維で補強したＦ
ＲＰに比べて耐衝撃性、特に耐落球衝撃性能が優れる。

４）有機合成繊維は、ガラス繊維に比べて比重が小さい
ために、得られるＦＲＰら軽量である。

以下実施例によってさらに具体的に説明する。

実施例１単繊維デニール１０ｄ「で単繊維強Ｋ　２７０ｋｇ／　
ｍｍ’、初期弾性率７０００ｋｇ／　ｎ＋１１２のポリ
ビニルアルコール系繊維にポリ酢酸ビニール系樹脂（大
同化成（味）調高品名ビニゾール２１０２）をｌＯ重量
％付着させてヤーンデニール２５００ｄｒに集束し、５
０ｍｍに切断した繊維集束体を作った。この繊維集束体
を解繊賎に掛けてネット上にランダムに落下させて乾式
ウェブを作成し、これにポリエステル系樹脂エマルノヨ
ン（東洋紡（Ｉｔ８）製パイロナールＭＤＩ２００）を
噴霧し、乾燥させて目付け２００ｇ／ｌ！ｌｔの不織布
を得た。不織布のポリビニルアルコール繊維に対するポ
リエステル系樹脂の付着重量比は、５％であった。得ら
れた不織布は、単繊維が５重量％、トークルデニールが
３００以下である単繊維及び集束体か全体の３５重量％
であり、且つトークルデニールが５００以上である集束
体が全体の１５重量％であった。上記不織布を通常のＳ
ＭＣ製造装置に挿入し、不飽和ポリエステル樹脂組成物
と混合したものをポリエチレンフィルムにサンドイッチ
状に挟みこんで、以下常法によってＳＭＣを製造した。

得られたＦＲＰの性能を第１表に示す。

実施例２単繊維デニール１０ｄｒで単繊維強度３５０ｋｇ／　ｍ
ｎ’。

初期弾性率８８００ｋｇ／　ｎａ＋’のボリアリレート
系繊維にスチレンラテックス（日本ゼオン（株）製Ｎ１
ｐｏｌＬ　Ｘ　３０３）を４．０重量％付着させてヤー
ンデニール１８００ｄｒに集束し、５０ｍｍに切断して
繊維集束体を作った。この繊維集束体を解繊機にかけて
ネット上にランダムに落下させて乾式ウェブを作り、こ
れを１５０°Ｃ、ｌｏｏｋｇ／　ｃｍ’でローラー熱プ
レスして目付２００ｇ７’＋ｎ”の不織布とした。得ら
れた不織布は、単繊維、が５重１％、単繊維とトータル
デニール３００以下である集束体の合計量が全体の２５
重量％であり、且つトークルデニールが５００以上であ
る集束体が全体の１０重量％であった。

実施例３実施例２で製造したボリアリレート系繊維の集束体のカ
ット物を送綿機の中に投入し、エアーブローした後、連
続的にネット上に均一かつランダムに落下させて乾式ウ
ェブを作成し、これにポリエステル系樹脂エマルンヨン
（東洋紡（株）製パイロナールＭ　Ｄ　Ｉ２００）を噴
霧し、乾燥させて目付け１５０ｇ／ｍ”の不織布を得た
。ポリエステル系樹脂のボリアリレート系繊維に対する
付着量は、７％であった。得られた不織布は、単繊維が
１０重量％であり、単繊維とトークルデニールか３００
以下である集束体の合計量が全体の７５重量％であり、
且つトークルデニールが５００以上である集束体が全体
の７重量％であった。

実施例４単繊維デニールが１．５ｄｒて単繊維強度３１５ｋｇ／
ｍｉ１初期弾性率１１３００ｋｇ／　ｍｍ”のアラミド
繊維に酢酸ビニール系樹脂（大同化成（昧）調高品名ビ
ニゾール２＋０２）を１．０重量％付着させてヤーンデ
ニール１５００ｄｒに集束し、５０ｍｍに切断した繊維
集束体と上記未集束の同しく　５０ｍ＋ｎに切断したア
ラミド単繊維を重量比３０対ＩＯの割合で解繊Ｋに挿入
し、ネット上にランダムに落下させて乾式ウェブを作成
し、その上に不飽和ポリエステル樹脂粉末（三洋化成（
株）調高品名ケミチレンＰ　Ｅ　Ｂ　−１３）を均一に
５重量％添加し１．１５０℃、８０ｋｇ／ｃｍ’でロー
ラー熱プレスして不織布とした。不織布は単繊維が４０
重量％、単繊維とトータルデニールが３００以下である
集束体の合計量が全体の７０重量％であり、且つトータ
ルデニールが５００以上である集束体が全体の１５重量
％であった。

実施例５実施例１で製造したポリビニルアルコール系繊維の集束
体にガラス繊維ロービング（日東紡（株）裂開品名ＲＳ
　２４０Ｐ　Ａ　−５４９Ｓ　Ｓ　）を５０ｍｍに切断
したストランドを体積比で７０対３０の割合で混合し、
実施例１と同様な操作によって不織布を製造した。

比較例１実施例Ｉで製造したポリビニルアルコール系繊維集束体
を振動定量供給装置であるポールフィーダーの中に投入
し、ネット上に均一かつランダムに落下補集して乾式ウ
ェブを得、これに実施例１と同じくポリエステル樹脂エ
マルノヨン（東洋紡（昧）パイロナールＭ　Ｄ　１２０
０）を噴霧し、乾燥さ仕て目付２００ｇ／ｍ″の不織布
を得た。バインダー付着量は、繊維に対して５重量％で
あった。得られた不織布の集束体は、全く分繊されてい
ないためにトータルデニールは、すべて２５０Ｑｄｒで
あった。

比較例２単繊維デニール１ｏｄｒで単繊維強度２３０ｋｇ／　ｍ
ｍ’、初期弾性率８４４０ｋｇ／　ｍｍ’のポリビニル
アルコール系繊維に酢酸ビニール系樹脂を１．０重量％
付着さけてヤーンデニール４００ｃｌｒに集束し、５１
１ｍｍに切断した繊維集束体を用いて、比較例１と同様
の手法によって不織布を製造した。得られた不織布中の
集束体は、全く分繊されていないため、すべて４００ｄ
ｒであった。

比較例３単繊維デニール１７ｄｒで単繊維強度２７０ｋｇ／ｍｍ
’。

初期弾性率７０００ｋｇ／ｍｍ”のポリビニルアルコー
ル系ｍ維を集束させずに８０ｍ＋ｎに切断し、常法によ
ってニードルパンチング法乾式不織布を製造した。

得られた不織布は、単繊維が完全に均一分散されている
ものであった。

比較例４実施例２とは１．集束デニールが１ｏ００ｄｒである点
を除いて、池は同一の繊維集束体をつくり、この繊維集
束体を実施例２と同様に解繊機にかけてネット上にラン
ダムに落下させ補集して乾式ウェブを作り、これに実施
例２と同じ＜１５０℃、１００ｋｇ／ｃｍ’でローラー
熱プレスして目付２００ｇ／ｍ’の不織布を得た。

得られた不織布は、単繊維が８重量％、単繊維とトータ
ルデニールが３０（ｌｄｒ以下である集束体の合計量が
全体の３１重量％、トータルデニールが５００ｄｒ以上
である集束体か全体の４％であった。

比較例５実施例２とは、集束デニールが４０００ｄｒである点を
除いて他は同一の繊維集束体を作り、この繊維集束体を
実施例２と同様に解職機にかけてネット上にランダムに
落下さ仕、補集して乾式ウェブを作り、これに実施例２
と同じ＜１５０℃、１００ｋｇ／ｅｍ’でローラー熱プ
レスして目付１８０ｇ／Ｉｌｌ”の不織布を得た。この
場合、得られた不織布は、単繊維が６重量％、単繊維と
トータルデニールが３００以下である集束体の合計量が
全体の１９重量％、トータルデニールか５００ｄｒ以上
である集束体が全体の１８％であった。

以上の各実施例及び比較例で得られた補強用不織布に、
実施例１で記載した如く不飽和ポリエステル樹脂を含浸
させ、ポリエチレンフィルムでサンドイッチ状に挟み込
み、常法によってそれぞれ成形用シートを得、次いでこ
のそれぞれの成形用シートを用いて熱圧縮成形して得ら
れた各成形物の物性が、実験条件等と共に第−表で示さ
れる。

尚第−表には、市販のＳ　Ｍ　Ｃ（昭和高分子（Ｉｔ、
）製すゴラックＭＧ−１００）を積、層してＦＲＰを製
造した参考例１をも併せて示す。

本番実施例においては、曲げ強度は、ガラス繊維補強成
形物のそれと同等であり、しかもその上で落球衝撃性並
びにアイゾツト衝撃性が著しく改善されることが示され
る。

以下余白比較例６実施例１で得られｆ二２５００ｄｒ、　５０ｍｍの繊維
集束体を用い、この繊￥（を集束体に、単繊維デニール
２５ｄｒの捲縮した熱易溶融性繊維（（昧）クラレ調高
品名ソフィットＮ７１０）を２０重量％添加して均一に
混合し、これらの繊維を解職機にかけてネット上にラン
ダムに落下ざ仕、１７０℃、ｌｏｏｋｇ／ａｍ’でロー
ラー熱プレスして不織布とした。得られた不織布の繊維
繊度の分布は、実施例１とほぼ等しいものであったが、
この不織布を用い、実施例Ｉと同様条件で成形用シート
をつくり、さらにその成形用シートから成形物を作った
ところ、その物性値は、次のようになった。

これで示される様に、マットバインダーとしていわゆる
熱易溶融性繊維を用いろ場合は、接着効率が悪いために
、熱易溶融性繊維の添加量を増やす必要があり、補強オ
の添加量が少なくなり、結果として曲げ強度並びに衝撃
性が低下する。

実施例６実施例１で製造したポリビニルアルコール系繊維集束体
を解繊機に掛けてネット状にランダムに落下させて乾式
ウェブを作成した。これに、あらかじめ不飽和ポリエス
テル樹脂粉末（三洋化成（抹）調高品名ケミチレンＰ　
Ｅ　Ｂ　−１３）をメルトブロ一方式で作成した目付１
０ｇ／ｍ”のバインダー不織布（単繊維径１〜５μｍ）
を重ね、１５０°Ｃ、１００ｋｇ／ｃｍ”のローラー熱
プレスして不織布を製造しｆこ。

この不織布を用い、実施例１の場合と同じ樹脂組成並び
に成形条件を用いて成形物を製造し１こ。

得られた成形物の物性は、下記に示す如〈実施例１の場
合と同様に、曲げ強度に優れかつ落球衝撃性並びにアイ
ゾツト衝撃性に優れているものであった。

手　　　　、読　　　　補　　　　正置（自　発）

Claims

【特許請求の範囲】

（１）樹脂成形品を補強するための有機合成繊維からな
る不織布であつて、該不織布は、単繊維デニール１〜５
０、繊維長５〜２００ｍｍの有機合成繊維単繊維（Ａ）
及びその集束体（Ｂ）からなり、（Ａ）＋（Ｂ）中に占
める（Ａ）の割合が０〜５０重量％であり、かつ（Ａ）
＋（Ｂ）中に占めるトータルデニール３００以下の（Ｂ
）と（Ａ）の合計量が２０〜８０重量％であり、さらに
（Ａ）＋（Ｂ）中に占めるトータルデニール５００以上
５０００以下の（Ｂ）の割合が５〜２０重量％であり、
該単繊維（Ａ）及びその集束体（Ｂ）が非繊維バインダ
ー１〜２０重量％／（Ａ）＋（Ｂ）を用いて固定された
ことを特長とする樹脂補強用不織布。
（２）不織布の目付けが２０〜１０００ｇ／ｍ＾２、厚
みが０．２〜３．０ｍｍであることを特長とする樹脂補
強用不織布。
（３）非繊維バインダーがスチレン可溶性の樹脂である
ことを特長とする請求項（１）項または（２）項記載の
樹脂補強用不織布。
（４）単繊維強度が８０〜５００ｋｇ／ｍｍ＾２である
ことを特長とする請求項（１）〜（３）項のいずれかに
記載の樹脂補強用不織布。
（５）有機合成繊維で補強した樹脂成形品を得るための
成形用シートであつて、該成形用シートは、単繊維デニ
ール１〜５０、繊維長５〜２００ｍｍの有機合成繊維単
繊維（Ａ）及びその集束体（Ｂ）からなり、（Ａ）＋（
Ｂ）中に占める（Ａ）の割合が０〜５０重量％であり、
かつ（Ａ）＋（Ｂ）中に占めるトータルデニール３００
以下の（Ｂ）と（Ａ）の合計量が２０〜８０重量％であ
り、さらに（Ａ）＋（Ｂ）中に占めるトータルデニール
５００以上５０００以下の（Ｂ）の割合が５〜２０重量
％であり、該単繊維（Ａ）及びその集束体（Ｂ）が非繊
維バインダー１〜２０重量％／（Ａ）＋（Ｂ）を用いて
固定された不織布と該不織布に含浸された樹脂組成物と
からなることを特長とする成形用シート。