JPH0367925B2 - - Google Patents
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- JPH0367925B2 JPH0367925B2 JP60271263A JP27126385A JPH0367925B2 JP H0367925 B2 JPH0367925 B2 JP H0367925B2 JP 60271263 A JP60271263 A JP 60271263A JP 27126385 A JP27126385 A JP 27126385A JP H0367925 B2 JPH0367925 B2 JP H0367925B2
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Landscapes
- Air Transport Of Granular Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は粉粒体を分配装置以降固気二相流状態
で複数の吹込端に分配搬送する粉粒体と気体の分
配装置、例えば電力業のボイラーの燃焼炉に微粉
炭及び石炭粒等を分配搬送する分配装置の使用方
法に関するものである。
で複数の吹込端に分配搬送する粉粒体と気体の分
配装置、例えば電力業のボイラーの燃焼炉に微粉
炭及び石炭粒等を分配搬送する分配装置の使用方
法に関するものである。
（従来の技術）
従来技術としては第５図（実公昭41−21135号
公報）の如く筒状からなる分配器３２にその下部
中央より粉粒体と搬送気体を混合した固気二相流
を流入させ、該分配器３２内で拡散させた後、該
分配器３２の筒状本体周壁の内周面に沿つて所定
間隔で設けた開孔部に入口端を接続した支管３３
ａ，３３ｂ…へ分配器流出させるものである。微
粉炭と搬送気体の固気二相流は支管３３ａ，３３
ｂ…を通り吹込端３４ａ，３４ｂ…に吹込まれ
る。
公報）の如く筒状からなる分配器３２にその下部
中央より粉粒体と搬送気体を混合した固気二相流
を流入させ、該分配器３２内で拡散させた後、該
分配器３２の筒状本体周壁の内周面に沿つて所定
間隔で設けた開孔部に入口端を接続した支管３３
ａ，３３ｂ…へ分配器流出させるものである。微
粉炭と搬送気体の固気二相流は支管３３ａ，３３
ｂ…を通り吹込端３４ａ，３４ｂ…に吹込まれ
る。
本方式は機械的な稼働部がないため極めて信頼
性の高い方式であるが、各々の支管３３ａ，３３
ｂ…に粉粒体及び気体の流量を制御する機構を保
有しないため、複数の吹込端３４ａ，３４ｂ…に
均等に粉粒体及び気体を吹込むためには各支管３
３ａ，３３ｂ…での固気二相流の圧力損失をほぼ
同一にする必要がある。ところが一般に固気二相
流の輪送管内の圧力損失を求める計算式は実験結
果に基づいており実際とは必ずしも一致しない。
このため各支管３３ａ，３３ｂ…を設計する際の
最も効果的且つ信頼出来る方法は全ての支管３３
ａ，３３ｂ…の幾可学的形状及び寸法を同一にす
る事である。
性の高い方式であるが、各々の支管３３ａ，３３
ｂ…に粉粒体及び気体の流量を制御する機構を保
有しないため、複数の吹込端３４ａ，３４ｂ…に
均等に粉粒体及び気体を吹込むためには各支管３
３ａ，３３ｂ…での固気二相流の圧力損失をほぼ
同一にする必要がある。ところが一般に固気二相
流の輪送管内の圧力損失を求める計算式は実験結
果に基づいており実際とは必ずしも一致しない。
このため各支管３３ａ，３３ｂ…を設計する際の
最も効果的且つ信頼出来る方法は全ての支管３３
ａ，３３ｂ…の幾可学的形状及び寸法を同一にす
る事である。
また第６図（特開昭57−112231号公報）の如く
供給母管３５より供給された粉粒体と搬送気体を
混合した固気二相流を分配器３２で分配する際、
各支管３６ａ，３６ｂ…毎の粉粒体の流量を、例
えば分配器３２に設置した圧力計３７と各支管３
６ａ，３６ｂ…途中に設置した圧力計３８ａ，３
８ｂ…との各差圧として検出し、この値に基づき
差圧発信器３９ａ，３９ｂ…により系外からの付
加気体管４０ａ，４０ｂ…の途中に設置した付加
気体流調弁４１ａ，４１ｂ…を駆動し、各支管３
６ａ，３６ｂ…に気体を付加する事により各支管
毎の粉粒体流量を制御する方式がある。この方式
では各支管３６ａ，３６ｂ…の幾可学的形状及び
寸法が異なる場合でも、各支管３６ａ，３６ｂ…
毎に均等もしくは任意設定値の粉粒体流量で分配
する事が理論上可能である。例えば支管３６ａと
支管３６ｂを比較した場合、支管３６ｂの方が配
管長が長く、従つて圧力損失抵抗値が大きい場
合、付加気体流調弁４１ｂを閉とし、４１ａを開
とし、支管３６ａに気体を付加すれば支管３６ａ
の気体付加部下流の圧力損失が増大するため、分
配器３２に設置した圧力計３７と各支管途中に設
置した圧力計３８ａ，３８ｂ間の各々の差圧が等
しくなるまで付加気体を増加すれば各支管３６
ａ，３６ｂの粉粒体の流量は均等になる。
供給母管３５より供給された粉粒体と搬送気体を
混合した固気二相流を分配器３２で分配する際、
各支管３６ａ，３６ｂ…毎の粉粒体の流量を、例
えば分配器３２に設置した圧力計３７と各支管３
６ａ，３６ｂ…途中に設置した圧力計３８ａ，３
８ｂ…との各差圧として検出し、この値に基づき
差圧発信器３９ａ，３９ｂ…により系外からの付
加気体管４０ａ，４０ｂ…の途中に設置した付加
気体流調弁４１ａ，４１ｂ…を駆動し、各支管３
６ａ，３６ｂ…に気体を付加する事により各支管
毎の粉粒体流量を制御する方式がある。この方式
では各支管３６ａ，３６ｂ…の幾可学的形状及び
寸法が異なる場合でも、各支管３６ａ，３６ｂ…
毎に均等もしくは任意設定値の粉粒体流量で分配
する事が理論上可能である。例えば支管３６ａと
支管３６ｂを比較した場合、支管３６ｂの方が配
管長が長く、従つて圧力損失抵抗値が大きい場
合、付加気体流調弁４１ｂを閉とし、４１ａを開
とし、支管３６ａに気体を付加すれば支管３６ａ
の気体付加部下流の圧力損失が増大するため、分
配器３２に設置した圧力計３７と各支管途中に設
置した圧力計３８ａ，３８ｂ間の各々の差圧が等
しくなるまで付加気体を増加すれば各支管３６
ａ，３６ｂの粉粒体の流量は均等になる。
（発明が解決しようとする課題）
従来法は上記説明の様に複数の吹込端に均等に
粉粒体を分配するのに有効な方法ではあるが、
各々の支管の幾可学的形状及び寸法を同一にする
ためには、分配器に近い吹込端と遠い吹込端の配
管長の差及び幾可学的形状差をなくすために必要
以上に配管長を長くする必要があり、従つて分配
器は各吹込端より離れた位置に設置せざるを得な
い。また各支管毎に気体を付加する場合には、分
配器を吹込端近傍に設置した場合、各支管毎の圧
力損失抵抗値の差が大きくなり、各支管毎に付加
する気体の流量差が大きくなる事により付加気体
が空気の場合、各支管毎の粉粒体と搬送気体の重
量比が大きく異なり、吹込端毎の燃焼効率等が変
化し、均一燃焼を阻害する恐れがある。このため
気体を付加する場合も分配器は吹込端より離れた
位置に設置する必要がある。
粉粒体を分配するのに有効な方法ではあるが、
各々の支管の幾可学的形状及び寸法を同一にする
ためには、分配器に近い吹込端と遠い吹込端の配
管長の差及び幾可学的形状差をなくすために必要
以上に配管長を長くする必要があり、従つて分配
器は各吹込端より離れた位置に設置せざるを得な
い。また各支管毎に気体を付加する場合には、分
配器を吹込端近傍に設置した場合、各支管毎の圧
力損失抵抗値の差が大きくなり、各支管毎に付加
する気体の流量差が大きくなる事により付加気体
が空気の場合、各支管毎の粉粒体と搬送気体の重
量比が大きく異なり、吹込端毎の燃焼効率等が変
化し、均一燃焼を阻害する恐れがある。このため
気体を付加する場合も分配器は吹込端より離れた
位置に設置する必要がある。
しかしながら、搬送分配する粉粒体によつては
摩耗特性の高いものがあり、この様な場合支管等
に高価な耐摩耗材を使用する必要が生じ、分配器
を吹込端近傍に設置し、支管長を短くし、幾可学
的形状を簡素にする事が、建設費、整備費を削減
する上で重要となる。
摩耗特性の高いものがあり、この様な場合支管等
に高価な耐摩耗材を使用する必要が生じ、分配器
を吹込端近傍に設置し、支管長を短くし、幾可学
的形状を簡素にする事が、建設費、整備費を削減
する上で重要となる。
またいずれの方法でも各吹込端に於いて粉粒体
流量に応じた気体流量の制御は不可能である。
流量に応じた気体流量の制御は不可能である。
（課題を解決するための手段）
本発明は分配器以降燃焼装置迄の全ての支管の
吹込端近傍に備えた固気混合器へ付加する気体の
量をQ2、少なくとも１個以上の支管の分配器近
傍に備えた固気混合器へ付加する気体の量をQ1
とし、前記全ての支管においてQ2＋Q1が等しく
なる範囲で、圧力損失抵抗値が等しくなるように
前記、固気混合器に付加するQ2，Q1の割合を調
整することにより、それぞれの支管の幾可学的形
状及び寸法の相違によらず支管の最終部のそれぞ
れの吹込端に於いて粉粒体流量及び気体流量を設
定値に制御する事を特徴とする粉粒体と気体の分
配装置の使用方法にある。
吹込端近傍に備えた固気混合器へ付加する気体の
量をQ2、少なくとも１個以上の支管の分配器近
傍に備えた固気混合器へ付加する気体の量をQ1
とし、前記全ての支管においてQ2＋Q1が等しく
なる範囲で、圧力損失抵抗値が等しくなるように
前記、固気混合器に付加するQ2，Q1の割合を調
整することにより、それぞれの支管の幾可学的形
状及び寸法の相違によらず支管の最終部のそれぞ
れの吹込端に於いて粉粒体流量及び気体流量を設
定値に制御する事を特徴とする粉粒体と気体の分
配装置の使用方法にある。
以下本発明を詳述する。
例えば第２図に示す様に供給母管１８より供給
された粉粒体を分配器１９より複数の吹込端に分
配搬送する場合、分配器１９に最も近い吹込端２
０ａと最も遠い吹込端２０ｂに粉粒体を搬送する
支管を各々２１ａ，２１ｂとし各支管２１ａ，２
１ｂ…毎の分配器１９近傍に気体を付加する第１
固気混合器として２２ａ，２２ｂ…を設置すると
共に吹込端２０ａ，２０ｂ…近傍に気体を付加す
る第２固気混合器として２３ａ，２３ｂ…を設置
する。
された粉粒体を分配器１９より複数の吹込端に分
配搬送する場合、分配器１９に最も近い吹込端２
０ａと最も遠い吹込端２０ｂに粉粒体を搬送する
支管を各々２１ａ，２１ｂとし各支管２１ａ，２
１ｂ…毎の分配器１９近傍に気体を付加する第１
固気混合器として２２ａ，２２ｂ…を設置すると
共に吹込端２０ａ，２０ｂ…近傍に気体を付加す
る第２固気混合器として２３ａ，２３ｂ…を設置
する。
各支管毎の第１、第２固気混合器に付加する付
加気体総流量Ｑは各付加気体管２４ａ，２４ｂ…
に設置した付加気体流量計２５ａ，２５ｂ…で計
測し、付加気体流調弁２６ａ，２６ｂ…で設定値
に制御する。第１、第２固気混合器に付加する気
体流量をQ1，Q2とすると、付加気体総流量Ｑに
対するQ1，Q2の比は第１固気混合器２２ａ，２
２ｂ…の付加気体管に設置した付加気体分配弁２
７ａ，２７ｂ…の開度調整で制御する。
加気体総流量Ｑは各付加気体管２４ａ，２４ｂ…
に設置した付加気体流量計２５ａ，２５ｂ…で計
測し、付加気体流調弁２６ａ，２６ｂ…で設定値
に制御する。第１、第２固気混合器に付加する気
体流量をQ1，Q2とすると、付加気体総流量Ｑに
対するQ1，Q2の比は第１固気混合器２２ａ，２
２ｂ…の付加気体管に設置した付加気体分配弁２
７ａ，２７ｂ…の開度調整で制御する。
各支管２１ａ，２１ｂ…毎の粉粒体の流量は分
配器１９と第１固気混合器２２ａ，２２ｂ…間の
差圧より換算するか、第２図に示す様に粉粒体流
量計２８ａ，２８ｂ…を設置し測定する。
配器１９と第１固気混合器２２ａ，２２ｂ…間の
差圧より換算するか、第２図に示す様に粉粒体流
量計２８ａ，２８ｂ…を設置し測定する。
ここで各支管２１ａ，２１ｂ…毎の粉粒体分配
率（粉粒体流量）及び吹込端２０ａ，２０ｂ…に
おける粉粒体と搬送ガスの重量比（固気比）は指
示設定器２９で設定し、この設定値に対し演算算
器３０で各支管２１ａ，２１ｂ…毎に必要な付加
気体総流量Ｑを算出し、この値に基づき付加気体
総流量Ｑを制御すると共に、粉粒体流量計２８
ａ，２８ｂ…で計測した粉粒体流量と粉粒体流量
設定値を比較し、気体分配弁２７ａ，２７ｂ…の
開度調整を行ない各支管２１ａ，２１ｂ…毎の粉
粒体流量を制御する。
率（粉粒体流量）及び吹込端２０ａ，２０ｂ…に
おける粉粒体と搬送ガスの重量比（固気比）は指
示設定器２９で設定し、この設定値に対し演算算
器３０で各支管２１ａ，２１ｂ…毎に必要な付加
気体総流量Ｑを算出し、この値に基づき付加気体
総流量Ｑを制御すると共に、粉粒体流量計２８
ａ，２８ｂ…で計測した粉粒体流量と粉粒体流量
設定値を比較し、気体分配弁２７ａ，２７ｂ…の
開度調整を行ない各支管２１ａ，２１ｂ…毎の粉
粒体流量を制御する。
ここで各吹込端２０ａ，２０ｂ…毎の粉粒体流
量を均一に分配し、且つ各吹込端に於ける固気比
を一定にする場合を考える。
量を均一に分配し、且つ各吹込端に於ける固気比
を一定にする場合を考える。
支管２１ａ及び支管２１ｂに付加する気体流量
に各々添字ａ，ｂをつけると例えば支管２１ａの
第１固気混合器２２ａに付加する気体量はQ1aと
なる。各吹込端２０ａ，２０ｂ…での粉粒体流量
及び固気比は一定のため各支管２１ａ，２１ｂ…
毎で付加するQ1とQ2の和、即ち付加気体総流量
Ｑは各支管に於いて一定となる。
に各々添字ａ，ｂをつけると例えば支管２１ａの
第１固気混合器２２ａに付加する気体量はQ1aと
なる。各吹込端２０ａ，２０ｂ…での粉粒体流量
及び固気比は一定のため各支管２１ａ，２１ｂ…
毎で付加するQ1とQ2の和、即ち付加気体総流量
Ｑは各支管に於いて一定となる。
即ち
Ｑ＝Q1a＋Q2a＝Q1b＋Q2b＝…
の関係が成立する。
各吹込端２０ａ，２０ｂ…での粉粒体流量が均
一の場合の分配器１９と吹込端との間の差圧△Ｐ
と第１固気混合器２２ａ，２２ｂ…への付加気体
流量Q1と付加気体総流量Ｑとの比の関係を第３
図に示す。
一の場合の分配器１９と吹込端との間の差圧△Ｐ
と第１固気混合器２２ａ，２２ｂ…への付加気体
流量Q1と付加気体総流量Ｑとの比の関係を第３
図に示す。
実線の曲線及び破線の曲線は各々支管２１ａ，
２１ｂの関係を示す。図から分るように各々の支
管２１ａ，２１ｂ…に於いてQ1／Ｑ＝０即ち付
加気体総流量Ｑを第２固気混合器２３ａ，２３ｂ
…より付加する時差圧△Ｐは最小値をとり、
Q1／Ｑ＝１即ち付加気体総流量Ｑを第１固気混
合器２２ａ，２２ｂ…より付加する時差圧△Ｐは
最大値をとる。
２１ｂの関係を示す。図から分るように各々の支
管２１ａ，２１ｂ…に於いてQ1／Ｑ＝０即ち付
加気体総流量Ｑを第２固気混合器２３ａ，２３ｂ
…より付加する時差圧△Ｐは最小値をとり、
Q1／Ｑ＝１即ち付加気体総流量Ｑを第１固気混
合器２２ａ，２２ｂ…より付加する時差圧△Ｐは
最大値をとる。
また同一のQ1／Ｑの値に対して常に支管２１
ｂの差圧（破線）の方が支管２１ａの差圧（実
線）より大きな値となる。この様に各吹込端２０
ａ，２０ｂ…での粉粒体流量が均一の場合、同一
のQ1／Ｑの値に対して支管長が長く、従つて圧
力損失抵抗値の大きな支管の差圧△Ｐは大きくな
る。実際には各支管２１ａ，２１ｂ…に於いて分
配器１９と吹込端２０ａ，２０ｂ…間の差圧△Ｐ
は等しいため差圧が等しくなる様に各支管毎に
Q1／Ｑの値を設定する必要がある。
ｂの差圧（破線）の方が支管２１ａの差圧（実
線）より大きな値となる。この様に各吹込端２０
ａ，２０ｂ…での粉粒体流量が均一の場合、同一
のQ1／Ｑの値に対して支管長が長く、従つて圧
力損失抵抗値の大きな支管の差圧△Ｐは大きくな
る。実際には各支管２１ａ，２１ｂ…に於いて分
配器１９と吹込端２０ａ，２０ｂ…間の差圧△Ｐ
は等しいため差圧が等しくなる様に各支管毎に
Q1／Ｑの値を設定する必要がある。
動力費を最も削減させつつ差圧△Ｐを等しくす
るためには、第３図に示す様に支管長の長い支管
２１ｂに対しては付加気体総流量Ｑを第２固気混
合器２３ｂより付加し、この時の支管２１ｂの差
圧の値（破線の曲線のQ1／Ｑ＝０の値）を等し
くなる実線の曲線のQ1／Ｑの値〔Q1／Ｑ〕＊で
支管２１ａの第１固気混合器２２ａと第２固気混
合器２３ａに気体を付加すれば良い。
るためには、第３図に示す様に支管長の長い支管
２１ｂに対しては付加気体総流量Ｑを第２固気混
合器２３ｂより付加し、この時の支管２１ｂの差
圧の値（破線の曲線のQ1／Ｑ＝０の値）を等し
くなる実線の曲線のQ1／Ｑの値〔Q1／Ｑ〕＊で
支管２１ａの第１固気混合器２２ａと第２固気混
合器２３ａに気体を付加すれば良い。
第４図には分配器１９と吹込端２０ａ，２０ｂ
…との間の差圧△Ｐが各支管２１ａ，２１ｂ…に
於いて等しい場合の各支管の粉粒体流量Ｗと
Q1／Ｑの関係を示す。付加気体総流量Ｑを第２
固気混合器２３ａ，２３ｂ…より付加する時、す
なわちQ1／Ｑ＝０の時、支管長が短い支管２１
ａ（実線）の粉粒体流量は、支管２１ｂ（破線）の
粉粒体流量より多い。ここで支管２１ａ（実線）
のQ1／Ｑを調整し、第１固気混合器２２ａより
気体を付加すると支管２１ａの粉粒体流量は減少
し、Q1／Ｑ＝〔Q1／Ｑ〕**の時に支管２１ｂの粉
粒体流量と等しくなる。厳密には支管２１ａの粉
粒体流量が減少した分他の支管２１ｂ…の粉粒体
流量が増加するため第４図のQ1／Ｑ＝〔Q1／Ｑ〕*
＊より小さい値（第３図に示すQ1／Ｑ〕*）で各支
管２１ａ，２１ｂ…の粉粒体流量は等しくなる。
…との間の差圧△Ｐが各支管２１ａ，２１ｂ…に
於いて等しい場合の各支管の粉粒体流量Ｗと
Q1／Ｑの関係を示す。付加気体総流量Ｑを第２
固気混合器２３ａ，２３ｂ…より付加する時、す
なわちQ1／Ｑ＝０の時、支管長が短い支管２１
ａ（実線）の粉粒体流量は、支管２１ｂ（破線）の
粉粒体流量より多い。ここで支管２１ａ（実線）
のQ1／Ｑを調整し、第１固気混合器２２ａより
気体を付加すると支管２１ａの粉粒体流量は減少
し、Q1／Ｑ＝〔Q1／Ｑ〕**の時に支管２１ｂの粉
粒体流量と等しくなる。厳密には支管２１ａの粉
粒体流量が減少した分他の支管２１ｂ…の粉粒体
流量が増加するため第４図のQ1／Ｑ＝〔Q1／Ｑ〕*
＊より小さい値（第３図に示すQ1／Ｑ〕*）で各支
管２１ａ，２１ｂ…の粉粒体流量は等しくなる。
（実施例）
第１図に粒径10mm以下の石炭粒を燃焼炉に供給
する場合の実施例を示す。この場合燃焼炉に設置
した各吹込端毎の石炭粒の吹込量は均一にする必
要があり、各吹込端に於ける石炭粒と搬送エアー
の重量比（固気比）は0.8〜1.2の範囲で均一にす
る事が望ましい。
する場合の実施例を示す。この場合燃焼炉に設置
した各吹込端毎の石炭粒の吹込量は均一にする必
要があり、各吹込端に於ける石炭粒と搬送エアー
の重量比（固気比）は0.8〜1.2の範囲で均一にす
る事が望ましい。
第１図に於いて供給装置（図示せず）より供給
母管１を経て分配器２に搬送された石炭粒は分配
器２より各支管３ａ，３ｂ…に分配される。各支
管３ａ，３ｂ…毎の石炭粒流量は分配器２に設置
した圧力計４と各支管３ａ，３ｂ…途中に設置し
た圧力計５ａ，５ｂ…との差圧として差圧計６
ａ，６ｂ…で検出する。ここで各支管３ａ，３ｂ
…毎の石炭粒流量を精度良く検出するため分配器
２以降各支管に設置した圧力計５ａ，５ｂ…まで
の各支管の幾可学的形状及び寸法は同一にする必
要がある。
母管１を経て分配器２に搬送された石炭粒は分配
器２より各支管３ａ，３ｂ…に分配される。各支
管３ａ，３ｂ…毎の石炭粒流量は分配器２に設置
した圧力計４と各支管３ａ，３ｂ…途中に設置し
た圧力計５ａ，５ｂ…との差圧として差圧計６
ａ，６ｂ…で検出する。ここで各支管３ａ，３ｂ
…毎の石炭粒流量を精度良く検出するため分配器
２以降各支管に設置した圧力計５ａ，５ｂ…まで
の各支管の幾可学的形状及び寸法は同一にする必
要がある。
分配器２を燃焼炉１７近傍に設置しているため
分配器２に最も近い吹込端７ａと最も遠い吹込端
７ｂでは各支管の配管長は異なるが、支管３ａ，
３ｂに示す様に支管に設置した圧力計５ａ，５ｂ
…以降の支管は水平部長さのみが異なる簡素なレ
イアウトとする。
分配器２に最も近い吹込端７ａと最も遠い吹込端
７ｂでは各支管の配管長は異なるが、支管３ａ，
３ｂに示す様に支管に設置した圧力計５ａ，５ｂ
…以降の支管は水平部長さのみが異なる簡素なレ
イアウトとする。
本実施例では分配器２より16本の支管３ａ，３
ｂ…に均一分配しており目標分配精度±８％を満
足するために吹込端７ａ…が分配器２に近い側の
４本の支管３ａ…にのみ第１固気混合器８ａ…を
設置し、それ以外の12本の支管３ｂ…には第１固
気混合器を設置していない。吹込端７ａ，７ｂ…
近傍には全支管３ａ，３ｂ…に第２固気混合器９
ａ，９ｂ…を設置する。
ｂ…に均一分配しており目標分配精度±８％を満
足するために吹込端７ａ…が分配器２に近い側の
４本の支管３ａ…にのみ第１固気混合器８ａ…を
設置し、それ以外の12本の支管３ｂ…には第１固
気混合器を設置していない。吹込端７ａ，７ｂ…
近傍には全支管３ａ，３ｂ…に第２固気混合器９
ａ，９ｂ…を設置する。
付加エアー本管１０にはエアー流量計１１とエ
アー流調弁１２を設置し、供給装置より搬送され
る石炭粒流量に応じ、設定した固気比になるよう
にエアー流量を制御する。
アー流調弁１２を設置し、供給装置より搬送され
る石炭粒流量に応じ、設定した固気比になるよう
にエアー流量を制御する。
各付加エアー支管１３ａ，１３ｂ…にはエアー
流量計１４ａ，１４ｂ…を設置し手動弁１５ａ，
１５ｂ…によりこの場合は各付加エアー支管流量
が均一になるように流量を調整する。
流量計１４ａ，１４ｂ…を設置し手動弁１５ａ，
１５ｂ…によりこの場合は各付加エアー支管流量
が均一になるように流量を調整する。
各支管３ａ，３ｂ…の石炭粒流量を目標分配精
度に収めるには各支管の差圧計６ａ，６ｂ…によ
り石炭粒流量を確認し、第１固気混合器８ａ，…
に付加するエアー流量を気体分配手動弁１６ａ…
にて調整する。手動弁１５ａ，１５ｂ…及び気体
分配手動弁１６ａ…の調整は最大石炭粒流量時に
目標分配精度に収まるように調整すれば、他の流
量時に再調整する必要はない。
度に収めるには各支管の差圧計６ａ，６ｂ…によ
り石炭粒流量を確認し、第１固気混合器８ａ，…
に付加するエアー流量を気体分配手動弁１６ａ…
にて調整する。手動弁１５ａ，１５ｂ…及び気体
分配手動弁１６ａ…の調整は最大石炭粒流量時に
目標分配精度に収まるように調整すれば、他の流
量時に再調整する必要はない。
本実施例では以上の様に分配装置システムを簡
素にしたにも拘らず、各吹込端毎に石炭粒流量及
び固気比を均一にする事が可能である。
素にしたにも拘らず、各吹込端毎に石炭粒流量及
び固気比を均一にする事が可能である。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように本発明は吹込端
近傍に分配器を設置し分配器以降の各支管の幾可
学的形状及び寸法が異なる場合に於いても各吹込
端毎に精度良く設定値に応じた粉粒体の分配が可
能である。又分配器を吹込端近傍に設置するため
支管の形状が簡素なものとなる。この事より粉粒
体の摩耗性が高い場合、耐摩耗対策費が削減出来
建設費及び整備費の削減が図れる。
近傍に分配器を設置し分配器以降の各支管の幾可
学的形状及び寸法が異なる場合に於いても各吹込
端毎に精度良く設定値に応じた粉粒体の分配が可
能である。又分配器を吹込端近傍に設置するため
支管の形状が簡素なものとなる。この事より粉粒
体の摩耗性が高い場合、耐摩耗対策費が削減出来
建設費及び整備費の削減が図れる。
また吹込端毎に搬送気体流量を制御出来るため
粉粒体と搬送気体の重量比（固気比）を設定値に
応じて制御可能である。この事は燃焼装置等に可
燃性の粉粒体を吹込む際、最も燃焼性の良い固気
比とする事が可能となり、燃焼効率の向上及び
NOxSOx等の公害物質の抑制に極めて有効な手
段となる。
粉粒体と搬送気体の重量比（固気比）を設定値に
応じて制御可能である。この事は燃焼装置等に可
燃性の粉粒体を吹込む際、最も燃焼性の良い固気
比とする事が可能となり、燃焼効率の向上及び
NOxSOx等の公害物質の抑制に極めて有効な手
段となる。
この様な理由により本発明の分配装置の使用方
法は粉粒体及び気体の分配に対して極めて有効で
ある。
法は粉粒体及び気体の分配に対して極めて有効で
ある。
第１図は本発明の分配装置の実施例を示す系統
図、第２図は本発明の分配装置の詳細説明のため
の系統図、第３図は第２図に示す分配装置に於い
て各支管に均一に粉粒体を分配する時の各支管の
分配器と吹込端間の差圧△Ｐと各支管毎の付加気
体総流量Ｑに対する第１固気混合器の付加気体流
量Q1の比Q1／Ｑの関係を示す特性曲線図、第４
図は第２図に示す分配装置に於いて各支管の分配
器と吹込端との差圧△Ｐが均一の場合の各支管の
粉粒体流量ＷとＱ／Q1の関係を示す特性曲線図、
第５図、第６図は従来技術の系統図である。 １，１８，３５…粉粒体供給母管、２，１９，
３２…分配器、３ａ，３ｂ，２１ａ，２１ｂ，３
３ａ，３３ｂ，３６ａ，３６ｂ…支管、４，５
ａ，５ｂ，３７，３８ａ，３８ｂ…圧力計、６
ａ，６ｂ…差圧計、７ａ，７ｂ，２０ａ，２０
ｂ，３４ａ，３４ｂ…吹込端、８ａ，２２ａ，２
２ｂ…第１固気混合器、９ａ，９ｂ，２３ａ，２
３ｂ…第２固気混合器、１０…付加エアー本管、
１１，１４ａ，１４ｂ…エアー流量計、１２…エ
アー流調弁、１３ａ，１３ｂ…付加エアー支管、
１５ａ，１５ｂ…エアー流調手動弁、１６ａ…気
体分配手動弁、１７…燃焼炉、２４ａ，２４ｂ，
４０ａ，４０ｂ…付加気体管、２５ａ，２５ｂ…
付加気体流量計、２６ａ，２６ｂ，４１ａ，４１
ｂ…付加気体流調弁、２７ａ，２７ｂ…付加気体
分配弁、２８ａ，２８ｂ…粉粒体流量計、２９…
指示設定器、３０…演算器、３１…粉粒体受入装
置、３９ａ，３９ｂ…差圧発信器。
図、第２図は本発明の分配装置の詳細説明のため
の系統図、第３図は第２図に示す分配装置に於い
て各支管に均一に粉粒体を分配する時の各支管の
分配器と吹込端間の差圧△Ｐと各支管毎の付加気
体総流量Ｑに対する第１固気混合器の付加気体流
量Q1の比Q1／Ｑの関係を示す特性曲線図、第４
図は第２図に示す分配装置に於いて各支管の分配
器と吹込端との差圧△Ｐが均一の場合の各支管の
粉粒体流量ＷとＱ／Q1の関係を示す特性曲線図、
第５図、第６図は従来技術の系統図である。 １，１８，３５…粉粒体供給母管、２，１９，
３２…分配器、３ａ，３ｂ，２１ａ，２１ｂ，３
３ａ，３３ｂ，３６ａ，３６ｂ…支管、４，５
ａ，５ｂ，３７，３８ａ，３８ｂ…圧力計、６
ａ，６ｂ…差圧計、７ａ，７ｂ，２０ａ，２０
ｂ，３４ａ，３４ｂ…吹込端、８ａ，２２ａ，２
２ｂ…第１固気混合器、９ａ，９ｂ，２３ａ，２
３ｂ…第２固気混合器、１０…付加エアー本管、
１１，１４ａ，１４ｂ…エアー流量計、１２…エ
アー流調弁、１３ａ，１３ｂ…付加エアー支管、
１５ａ，１５ｂ…エアー流調手動弁、１６ａ…気
体分配手動弁、１７…燃焼炉、２４ａ，２４ｂ，
４０ａ，４０ｂ…付加気体管、２５ａ，２５ｂ…
付加気体流量計、２６ａ，２６ｂ，４１ａ，４１
ｂ…付加気体流調弁、２７ａ，２７ｂ…付加気体
分配弁、２８ａ，２８ｂ…粉粒体流量計、２９…
指示設定器、３０…演算器、３１…粉粒体受入装
置、３９ａ，３９ｂ…差圧発信器。
Claims (1)
- １ 分配器以降燃焼装置迄の全ての支管の吹込端
近傍に備えた固気混合器へ付加する気体の量を
Q2少なくとも１個以上の支管の分配器近傍に備
えた固気混合器へ付加する気体の量をQ1とし、
前記全ての支管においてQ2＋Q1が等しくなる範
囲で、圧力損失抵抗値が等しくなるように前記、
固気混合器に付加するQ2，Q1の割合を調整する
ことにより、それぞれの支管の幾何学的形状及び
寸法の相違によらず支管の最終部のそれぞれの吹
込端に於いて粉粒体流量及び気体流量を設定値に
制御する事を特徴とする粉粒体と気体の分配装置
の使用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27126385A JPS62130927A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 粉粒体と気体の分配装置の使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27126385A JPS62130927A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 粉粒体と気体の分配装置の使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62130927A JPS62130927A (ja) | 1987-06-13 |
| JPH0367925B2 true JPH0367925B2 (ja) | 1991-10-24 |
Family
ID=17497640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27126385A Granted JPS62130927A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 粉粒体と気体の分配装置の使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62130927A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57112231A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-13 | Nippon Steel Corp | Method of controlling distributing of powder |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57178024U (ja) * | 1981-05-02 | 1982-11-11 | ||
| US4453865A (en) * | 1982-07-21 | 1984-06-12 | Stone & Webster Engineering Corp. | Automatic pressure sensitive regulation assembly |
-
1985
- 1985-12-02 JP JP27126385A patent/JPS62130927A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57112231A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-13 | Nippon Steel Corp | Method of controlling distributing of powder |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62130927A (ja) | 1987-06-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |