JPH0366976A - 自動変速機の油圧制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、車両等に搭載された自動変速機における変速
機構に内蔵された摩擦係合要素に、作動油圧を選択的に
供給することにより、変速機構に変速動作を行わせる自
動変速機の油圧制御装置に関する。

（従来の技術） 車両に備えられる自動変速機として、流体トルクコンバ
ータと多段ギア式の変速機構とから威るものが汎用され
ており、斯かる自動変速機には、通常、油圧制御装置が
付設される。

油圧制御装置においては、通常、オイルポンプからの油
圧を調圧して、例えば、エンジン負荷が大となるに伴っ
て高くなるという如くに、エンジンの負荷状態に応じて
変化するライン圧を形成する、レギュレータ弁等から成
るライン圧形成部と、変速レンジを切り換えるべく手動
操作されるマニュアル弁、ライン圧形成部からのライン
圧に基づいて作動油圧を形成し、その作動油圧を変速機
構におけるクラッチやブレーキ等の油圧制御式の複数の
摩擦係合要素に選択的に供給する複数のシフト弁、及び
、そのシフト弁の動作状態を切り換える複数のソレノイ
ド弁等から成る作動油圧供給部とが設けられる。そして
、自動変速機における変速制御にあっては、油圧制御装
置に備えられた制御ユニットにより、予め定められた変
速特性に従って駆動信号が作動油圧供給部に設けられた
所定のソレノイド弁に供給されてシフト弁の動作状態が
切り換えられ、それにより、複数の摩擦係合要素のうち
の選択されたものに作動油圧が供給されてそれが締結状
態とされ、自動変速機における変速レンジ及び変速段の
切り換えが行われる。

このような油圧制御装置にあっては、複数の摩擦係合要
素のうちの選択されたものに作動油圧供給部からの作動
油圧が急速に供給されると、選択された摩擦係合要素の
締結が急激に行われてショックが生じる虞があるが、斯
かるショックを抑制すべく、作動油圧供給部と変速機構
における複数の摩擦係合要素とを接続する油路の夫々に
は、例えば、実開昭６２−１７０８６３号にも示される
如くに、作動油圧供給部から各摩擦係合要素への供給が
適正に行われるようになすアキュムレータが設けられる
。

従来提供されているアキュムレータは、例えば、第７図
に示される如くに、スプリング２により付勢されるピス
トン３によって区画される、容積が可変とされた背圧室
４及び内圧室５が設けられ、背圧室４が油路６を介して
ライン圧形成部に接続されるとともに、内圧室５がオリ
フィス９が設けられた油路７を介して、作動油圧を供給
するシフト弁に接続される構成を有するものとされる。

斯かる第７図に示される例においては、油路７における
内圧室５とオリフィス９との間の部分が、摩擦係合要素
であるクラッチ８に接続されている。

そして、変速機構においてクラッチ８が解放状態にされ
るべき変速動作が行われるときには、アキュムレータに
おける背圧室４に油路６を介してライン圧が供給され、
ピストン３が一点鎖線により示される締結基準位置から
スプリング２の付勢力に抗して、第７図における右方に
移動せしめられ、それにより、内圧室５から作動油圧が
排出されて、クラッチ８が解放状態にされる。一方、変
速機構においてクラッチ８が締結状態にされるべき変速
動作が行われるときには、アキエムレータの内圧室５に
油路９を介して作動油圧が供給されて、ピストン３が実
線により示される解放基準位置からスプリング２の付勢
力に従って、第７図における左方に移動せしめられ、斯
かる際における背圧室４からのライン圧の排出を伴う内
圧室５の容積の増大変化のもとに、調圧された作動油圧
がクラッチ８に供給されて、クラッチ８が締結状態とさ
れる。

このようなアキエムレータを経てクラッチ８に供給され
る作動油圧は、アキュムレータの内圧室５への作動油圧
の供給開始直後には急激に上昇し、その後、ピストン３
の移動が開始されるとピストン３が停止せしめられるま
での期間において、極めて緩やかに上昇する槽圧を形成
するものとなり、さらに、ピストン３が停止せしめられ
た後には、再び、急激に上昇して一定圧状態となるよう
に変化せしめられる。そして、クラッチ８の締結は、作
動油圧の槽圧形成期間内に行われるようにされる。

（発明が解決しようとする課題） 上述の如くに、アキュムレータの作動によって、クラッ
チ８に供給される作動油圧が槽圧を有するものとされる
にあたっては、クラッチ８の締結がショックを伴うこと
なく円滑に行われるようにすべく、クラッチ８に供給さ
れる作動油圧が適正な槽圧形成期間を有するものとされ
ることが望まれる。しかしながら、ライン圧形成部にお
いて形成されるライン圧が比較的小なるものとされる場
合には、アキュムレータの内圧室５に供給される作動油
圧も比較的小なるものとされ、また、エンジン負荷が増
大して、ライン圧形成部において形成されるライン圧が
比較的大なるものとされる場合には、アキュムレータの
内圧室５に供給される作動油圧も比較的大なるものとさ
れることになり、内圧室５に比較的小なる作動油圧が供
給される場合には、例えば、第８図において実線により
あられされる如く、アキュムレータを経てクラッチ８に
供給される作動油圧の値Ｐは、アキュムレータにおける
ピストン３の移動が開始された時点ｔｌからピストン３
の移動が停止される時点ｔ３までの比較的長い期間ＴＡ
において槽圧を有するものとされるが、内圧室５に比較
的大なる作動油圧が供給される場合には、アキュムレー
タ内におけるピストン３の移動が速められ、例えば、第
８図において二点鎖線によりあられされる如く、アキュ
ムレータを経てクラッチ８に供給される作動油圧の値Ｐ
は、アキュムレータにおけるピストン３の移動が開始さ
れた時点ｔｌからピストン３の移動が迅速に行われて停
止される時点ｔ２までの比較的短い期間ＴＢにおいて槽
圧を有するものとされることになり、その結果、クラッ
チ８の締結が作動油圧Ｐの槽圧形成期間内に完了しない
ことになる不都合がまねかれる虞がある。

このように、ライン圧の上昇に伴って、アキュムレータ
を経て摩擦係合要素に供給される作動油圧の槽圧形成期
間が短縮されてしまうという不都合に対する対応策とし
て、槽圧が比較的高い値をとるものとなるようにされ、
それにより、摩擦係合要素の締結が比較的短い槽圧形成
期間内に完了するようにされること、あるいは、アキュ
ムレータの内圧室の容積が増大せしめられて、ピストン
が移動し得る時間が長くなるようにされること等が考え
られるが、前者の場合には、摩擦係合要素の締結に比較
的大なるショックが伴われることになるという問題があ
り、また、後者の場合には、エンジン負荷の低減に伴っ
てライン圧が低減したとき、摩擦係合要素に供給される
作動油圧がその槽圧形成期間内において供給量不足を生
し、摩擦係合要素に滑りが発生することになるという問
題、さらには、例えば、自動変速機の冷間作動時におい
て、アキュムレータに供給される作動油圧の変化に対す
るアキュムレータを経て摩擦係合要素に供給される作動
油圧の変化における応答性が悪化して、適正タイミング
のもとでの変速動作が行われなくなる虞がある。

斯かる点に鑑み、本発明は、自動変速機に備えられた変
速機構に内蔵された摩擦係合要素に、ライン圧形成部か
ら得られるエンジンの負荷状態に応じて変化するライン
圧に基づいて形成した作動油圧を、アキュムレータが介
在せしめられた油路を通じて供給し、摩擦係合要素に締
結状態を選択的にとらせるようにされたもとで、アキュ
ムレータを経て摩擦係合要素に供給される作動油圧を、
ライン圧の変化にかかわらず、その槽圧形成期間が適正
な長さに維持されるものとなすことができ、それにより
、摩擦係合要素を、常時、適正なタイ短ングのもとに円
滑に締結させることができるようにされた、自動変速機
の油圧制御装置を提供することを目的とする。

（課題を解決するための手段） 上述の目的を達成すべく、本発明に係る自動変速機の油
圧制御装置は、エンジンに付設された自動変速機に備え
られる油圧発生源からの油圧を調圧して、エンジンの負
荷状態に応して変化するライン圧を形成するライン圧形
成部と、自動変速機に備えられた変速機構に含まれる摩
擦係合要素に、ライン圧に基づいて得られる作動油圧を
供給し、摩擦係合要素に締結状態を選択的にとらせる作
動油圧供給部と、摩擦係合要素と作動油圧供給部との間
の油路に設けられたアキュムレータとを備え、アキュム
レータが、摩擦係合要素と作動油圧供給部との間の油路
に接続され、容積が可変とされた内圧室、及び、ライン
圧形成部に油路を介して接続され、容積が可変とされた
背圧室を備え、内圧室への作動油圧の供給に伴う内圧室
の容積変化が、ライン圧の変化に応じて変化する態様を
もって行われるものとされて、構成される。

（作　用） 上述の如くの構成とされる本発明に係る自動変速機の油
圧制御装置においては、摩擦係合要素と作動油圧供給部
との間の油路に設けられたアキュムレータにおける内圧
室の、それに対する作動油圧の供給に伴う容積の拡大が
、例えば、ライン圧が比較的低いもとにおいては、比較
的遅い速度で行われるとともに拡大量が比較的小となる
ようにされ、また、ライン圧が比較的高いもとにおいて
は、比較的速い速度で行われるとともに拡大量が比較的
大となるようにされ、それにより、ライン圧が比較的低
いもとにおいても比較的高いもとにおいても、アキュム
レータにおける内圧室の作動油圧の供給に伴う容積の拡
大が、夫々、相互間の差が小とされた期間を要して行わ
れることになる。

そして、アキュムレータにおける内圧室に作動油圧が供
給され、それに伴って内圧室の容積の拡大が生じる期間
に応じて、摩擦係合要素にアキュムレータを経て供給さ
れる作動油圧における槽圧形成期間が設定される。従っ
て、摩擦係合要素にアキュムレータを経て供給される作
動油圧における槽圧形成期間は、ライン圧が比較的低い
もとにおいても比較的高いもとにおいても相互間の差が
小とされるものとされる。即ち、本発明に係る自動変速
機の油圧制御装置によれば、アキュムレータを経て摩擦
係合要素に供給される作動油圧が、ライン圧の変化にか
かわらず、その槽圧形成期間が適正な長さに維持される
ものとされることになり、その結果、摩擦係合要素が、
常時、適正なタイミングのもとに円滑に締結せしめられ
る状態が得られることになる。

（実施例） 第４図は、本発明に係る自動変速機の油圧制御装置の一
例が適用された車両用自動変速機を示す。

第４図において、自動変速機１０は、トルクコンバータ
１４及び多段ギア式の変速機構２０を含み、さらに、そ
れらの動作制御に用いられる油圧が、本発明に係る自動
変速機の油圧制御装置の一例を成す油圧制御部４０から
供給されるものとされている。トルクコンバータ１４は
、ポンプインペラー１４ａ、タービンランナー１４ｂ、
ステータ１４ｃ及びケース１１から威り、ポンプインペ
ラー１４ａが連結されるエンジンの出力軸１２には、ポ
ンプ駆動軸１６を介してオイルポンプ１５が連結されて
いる。タービンランナー１４ｂは、出力軸１２に連結さ
れるとともに中空のタービン軸１７を介して変速機構２
０に連結され、また、ステータ１４ｃとケース１１との
間には、ワンウェイクラッチ１８が介装されていて、ス
テータ１４ｃが、ポンプインペラー１４ａ及びタービン
ランナー１４ｂと同方向に回転するようになされている
。

変速機構２０は、前進４段後退１段の変速段を得るため
のプラネタリギアユニット２１を備えている。プラネタ
リギアユニット２１は、小径サンギア２２．大径サンギ
ア２３．ロングピニオンギア２４．ショートビニオンギ
ア２５、及び、リングギア２６を有するものとされてい
る。小径サンギア２２とタービン軸１７との間には、前
進走行用のフォワードクラッチ２７とコーステイングク
ラッチ２８とが並設され、小径サンギア２２とフォワー
ドクラッチ２７との間には、ワンウェイクラッチ２９が
介装されている。大径サンギア２３とタービン軸１７と
の間には、後退走行用のリバースクラッチ３０が設けら
れるとともに、２−４ブレーキ３１が配設され、また、
ロングピニオンギア２４とタービン軸１７との間には、
３−４クラツチ３２が設けられている。ロングピニオン
ギア２４はキャリア３３及びワンウェイクラッチ３４を
介して変速機ケース３５に連結され、キャリア３３と変
速機ケース３５とは、ロー・リバースブレーキ３６によ
り係脱されるようになされている。そして、リングギア
２６は、自動変速機１０の出力軸３７を介してアウトプ
ットギア３８に連結され、出力軸３７に得られるトルク
が、図示されないディファレンシャルギアユニット等を
介して車両の駆動輪に伝達される。

斯かる構成を有する多段ギア式の変速機構２０において
は、フォワードクラッチ２７．コーステイングクラッチ
２８．リバースクラッチ３０．２−４ブレーキ３１．３
−４クラツチ３２及びロー・リバースブレーキ３６が、
適宜選択的に締結状態とされることにより、パーキング
レンジ、リバースレンジ、ニュートラルレンジ、及ヒ、
フォワードレンジを構成する各レンジと、フォワードレ
ンジにおけるｌ速〜４速の各変速段とを得ることができ
、それらクラッチ２７，２８．３２及び３０、及び、ブ
レーキ３１及び３６の夫々を締結させる作動油圧が、油
圧制御部４０から供給される。

油圧制御部４０は、第５図に示される如く、ライン圧形
成部４２及び作動油圧供給部４４を備え、ライン圧形成
部４２は、油路４５を介してオイルポンプ１５に接続さ
れたレギュレータ弁４６と、レギュレータ弁４６に接続
されたスロットルモジュレータ弁４７と、オイルポンプ
１５に接続されるとともにスロットルモジュレータ弁４
７に接続されたスロットル圧発生弁４８とを有し、スロ
ットル圧発生弁４８は、出力軸１２を有するエンジンの
吸気通路に配されたスロットル弁の開度に応じてスロッ
トル圧発生弁４８の軸方向に変位せしめられる可動ロッ
ド４８ａを有し、斯かる可動ロッド４８ａの変位によっ
てスプール４８ｂがスロットル圧発生弁４８の軸方向に
移動せしめられるものとされる。そして、スロットル圧
発生弁４８には、オイルポンプ１５からの油圧がレギュ
レータ弁４６により調圧されて形成され、油路５３に得
られるライン圧が、油路４５を通じてポートａから供給
される。斯かる際、スプール４８ｂがとる位置に応じて
実効開口面積が変化するドレイン及びボートａによって
、スロットル圧発生弁４８に供給されるライン圧がスロ
ットル弁の開度に応じたものに調圧されて、スロットル
圧が形成される。このスロットル圧はポートｂを通じて
スロットル圧発生弁４８から油路４９に導出されてスロ
ットルモジュレータ弁４７におけるボートｃに供給され
、スロットルモジュレータ弁４７によりさらに調圧され
て、スロットルモジュレータ弁４７のポートｄから油路
５１を通じてレギュレータ弁４６におけるポートｅにパ
イロット圧として供給される。

レギュレータ弁４６は、２つのスプール４６ａ及び４６
ｂとそれらの間に配されたスプリング４６ｃとを有し、
ポートｅの他に、ライン圧が伝達される油路５３に接続
されたポートｆ及びｇ、及び、油路５４に接続されたポ
ートｈが設けられている。斯かるレギュレータ弁４６に
おいては、ポートｅに供給されたパイロット圧に応じて
ボートｆ及びｇの実効開口面積が変化せしめられ、それ
により、ポートｆ及びｇに接続された油路５３に得られ
るライン圧が、パイロット圧に応じて調圧された値、従
って、スロットル弁の開度に応じて変化する値をと、る
ものとなるように調圧され、例えば、スロットル弁の開
度が大となるに伴って昇圧されるものとなされる。

このようにして形成されるライン圧は、油路５４を通じ
て作動油圧供給部４４における各シフト弁に供給され、
自動変速機１０において変速動作が行われるとき、各シ
フト弁の動作状態に応じたものに調圧され、もしくは、
そのまま作動油圧として変速機構２０における複数の摩
擦係合要素に選択的に供給されるとともに、油路５３を
通じて、作動油圧供給部４４におけるマニュアル弁５６
のボート０及びＰに供給される。

マニュアル弁５６は、スプール５６ａを有し、車両に備
えられて運転者により操作されるシフトレバ−がリバー
スレンジ位置をとるものとされたときには、マニュアル
弁５６におけるスプール５６ａが、第５図に示される如
くに、ボー１−ｏとボー　ｌ−ｎとが連通状態となる位
置をとるものとされる。このようにマニュアル弁５６に
おけるボート０とポートｎとが連通状態とされたもとで
は、油路５３からマニュアル弁５６にそのボート０を通
じて供給されたライン圧が、マニュアル弁５６のボー）
ｎに作動油圧として得られ、油路５５及び油路５９を介
してロー・リバースブレーキ３６に供給されるとともに
、油路５５及びオリフィス５７が設けられた油路５８を
通じてリバースクラッチ３０に供給され、また、油路５
５から油路６０を通じてレギュレータ弁４６に供給され
、それにより、シフトレバ−がリバースレンジ位置をと
るものとされたもとにおいてはライン圧が増圧されるよ
うになされている。

さらに、油路５５及び５８を通じた作動油圧は、油路５
８に接続された油路６Ｉを通じて、アキュムレータ７０
の内圧室７２にも供給され、このアキュムレータ７０の
背圧室７１には、油路４５を通じたライン圧が、さらに
、油路４５に接続された油路５０を通じて供給される。

アキュムレータ７０は、内圧室７２に配されたスプリン
グ７３により矢印Ａによって示される方向（Ａ方向）に
付勢されたピストン７４、及び、背圧室７１に配された
スプリング７５により矢印Ｂによって示される方向（Ｂ
方向）に付勢され、ピストン７４より小なる受圧面積を
有するピストン７６が備えられたものとされており、ピ
ストン７６の端面部７６ａには、背圧室７１に通じる透
孔７７が設けられている。

斯かるアキュムレータ７０においては、リバースクラッ
チ３０が解放状態とされるにあたっては、内圧室７２に
対する作動油圧の供給がなされず、一方、背圧室７１に
は油路５０を通じてライン圧が供給され、このライン圧
がピストン７６の端面部７６ａに設けられた透孔７７を
通じて、ピストン７４と７６との間に形成される中間室
７８に供給される。それにより、ピストン７４が、中間
室７８に供給されたライン圧によって、その一端部がア
キュムレータ７０におけるシリンダの一方の端部７０ａ
に当接する解放基準位置をとるまでＢ方向に移動せしめ
られ、内圧室７２内の作動油圧が排出される。これに対
して、リバースクラッチ３０が締結状態とされるにあた
っては、内圧室７２に油路６１を通じて作動油圧が供給
される。それにより、ピストン７４が作動油圧によって
Ａ方向に押圧され、中間室７８のライン圧が透孔７７を
通じて背圧室７１に排出されるとともに、ピストン７６
がその一端部がアキュムレータ７０におけるシリンダの
他方の端部７０ｂに当接する締結基準位置をとるまでＢ
方向に移動せしめられて、背圧室７１内のライン圧が排
出される。

このようにして、背圧室７１は、油路５０を通じてのラ
イン圧の供給及び排除に伴って拡大及び縮小する可変容
積を有するものとされ、また、内圧室７２は、油路６１
を通じての作動油圧の供給及び排除に伴って拡大及び縮
小する可変容積を有するものとされているのであるが、
内圧室７２の油路６１を通じての作動油圧の供給に伴う
容積拡大状態は、ライン圧の値に応じて変化するものと
されている。

即ち、アキュムレータ７０は、スロットル弁の開度が比
較的小とされてライン圧が比較的低い値をとるものとさ
れる場合には、第１図Ａ−Ｄに示される如くに作動する
。先ず、油路６１を通じての作動油圧の供給がなされて
いない状態においては、第１図Ａに示される如く、ピス
トン７４が解放基準位置をとるものとされて内圧室７２
の容積は最小とされ、中間室７８が、比較的低い値をと
るものとされたライン圧に応じて、ピストン７４とピス
トン７６との間に比較的小なる間隔ＬＩが得られる状態
で形成される。次に、内圧室７２に対する油路６１を通
じての作動油圧の供給が開始されると、ピストン７４が
ピストン７６側に移動せしめられて内圧室７２が拡大さ
れていき、ピストン７４が、比較的低い値をとるものと
されたライン圧に基づいて形成された作動油圧に応じて
比較的遅い速度をもって、比較的小なる間隔ＬＩに対応
する距離だけ移動し、第１図Ｂに示される如く、ピスト
ン７６に当接する状態となる。続いて、第１図Ｃに示さ
れる如くに、ピストン７４がピストン７６を押圧移動さ
せつつ移動せしめられて、内圧室７２がさらに徐々に拡
大されていき、第１図りに示される如くに、ピストン７
６が締結基準位置をとるものとされて背圧室７１の容積
が最小とされ、ピストン７４及び７６が停止せしめられ
る。

斯かる際、油路６１における作動油圧の値、従って、油
路５８を通じてリバースクラッチ３０に供給される作動
油圧の値は、第６図のグラフ（縦軸：作動油圧の値Ｐ、
横軸二時間ｔ）における実線Ｌａによってあられされる
如く、ピストン７４がピストン７６側に移動せしめられ
て内圧室７２が拡大されていく状態において、点Ｗから
点Ｘまでの僅かに上昇していく槽圧を形成するものとさ
れ、ピストン７４がピストン７６を押圧移動させつつ移
動せしめられて、内圧室７２がさらに徐々に拡大されて
いく状態において、点Ｘから点ｙまでの比較的急峻に上
昇していくものとされ、さらに、ピストン７６が締結基
準位置をとるものとされて背圧室７エの容積が最小とさ
れ、ピストン７４及び７６が停止せしめられた状態にお
いては、点ｙから点２までの略一定となるものとされる
。

また、アキュムレータ７０は、スロットル弁の開度が中
程度とされてライン圧が中程度の値をとるものとされる
場合には、第２図Ａ−Ｄに示される如くに作動する。先
ず、油路６１を通じての作動油圧の供給がなされていな
い状態においては、第２図Ａに示される如く、ピストン
７４が解放基準位置をとるものとされて内圧室７２の容
積は最小とされ、中間室７日が、中程度の値をとるもの
とされたライン圧に応して、ピストン７４とピストン７
６との間に中程度の間隔Ｌ２が得られる状態で形成され
る。次に、内圧室７２に対する油路６１を通じての作動
油圧の供給が開始されると、第２図Ｂに示される如く、
ピストン７４がピストン７６側に移動せしめられて内圧
室７２が拡大されていき、ピストン７４が、中程度の値
をとるものとされたライン圧に基づいて形成された作動
油圧に応じて中程度の速度をもって、中程度の間隔Ｌ２
に対応する距離だけ移動し、第２図Ｃに示される如く、
ピストン７６に当接する状態となる。

続いて、ピストン７４がピストン７６を押圧移動させつ
つ移動せしめられて、内圧室７２がさらに徐々に拡大さ
れていき、第２図りに示される如くに、ピストン７６が
締結基準位置をとるものとされて背圧室７１の容積が最
小とされ、ピストン７４及び７６が停止せしめられる。

斯かる際、油路６１における作動油圧の値、従って、油
路５８を通じてリバースクラッチ３０に供給される作動
油圧の値Ｐは、第６図のグラフにおける破線Ｌｂによっ
てあられされる如く、ピストン７４がピストン７６側に
移動せしめられて内圧室７２が拡大されていく状態にお
いて、点Ｗ′から点Ｘ′までの僅かに上昇していく槽圧
を形成するものとされ、ピストン７４がピストン７６を
押圧移動させつつ移動せしめられて、内圧室７２がさら
に徐々に拡大されていく状態において、点ｙ゛から点ｙ
ｏまでの比較的急峻に上昇していくものとされ、さらに
、ピストン７６が締結基準位置をとるものとされて背圧
室７１の容積が最小とされ、ピストン７４及び７６が停
止せしめられた状態においては、点ｙ゛から点２′まで
の略一定となるものとされる。

さらに、アキュムレータ７０は、スロットル弁の開度が
比較的大とされてライン圧が比較的大なる値をとるもの
とされる場合には、第３図Ａ−Ｄに示される如くに作動
する。先ず、油路６１を通じての作動油圧の供給がなさ
れていない状態においては、第３図Ａに示される如く、
ピストン７４が解放基準位置をとるものとされて内圧室
７２の容積は最小とされ、中間室７８が、比較的大なる
値をとるものとされたライン圧に応じて、ピストン７６
が締結基準位置をとるものとされて背圧室７１の容積が
最小とされ、ピストン７４とピストン７６との間に最大
間隔り、が得られる状態で形成される。次に、内圧室７
２に対する油路６１を通じての作動油圧の供給が開始さ
れると、第３図Ｂ及びＣに示・される如く、ピストン７
４がピストン７６側に移動せしめられて内圧室７２が拡
大されていき、ピストン７４が、比較的大なる値をとる
ものとされたライン圧に基づいて形成された作動油圧に
応じて比較的速い速度をもって、最大間隔Ｌ３に対応す
る距離だけ移動し、第３図りに示される如く、締結基準
位置をとるものとされたピストン７６に当接する状態と
なって、停止せしめられる。

斯かる際、油路６１における作動油圧の値、従って、油
路５８を通じてリバースクラッチ３０に供給される作動
油圧の（ＪＰは、第６図のグラフにおける一点鎖線Ｌｃ
によってあられされる如く、ピストン７４がピストン７
６偶に移動せしめられて内圧室７２が拡大されていき、
締結基準位置をとるものとされたピストン７６に当接す
るものとなる状態において、点Ｗ′”から点ｘ　”まで
の僅かに上昇していく槽圧を形成するものとされ、ピス
トン７４が締結基準位置をとるものとされたピストン７
６に当接したとき、点　１１から点ｙ″に急激に上昇し
、さらに、それ以後のピストン７４が停止せしめられた
状態においては、点ｙ”から点＋１までの略一定となる
ものとされる。

このように、ライン圧が比較的小なる値、中程度の値及
び比較的大なる値をとるもとにおいて、油路５８を通じ
てリバースクラッチ３０に供給される作動油圧の値Ｐは
、夫々、第６図のグラフにおける実線Ｌａ、破線Ｌｂ及
び−点鎖線Ｌｃによりあられされる如くに変化し、点Ｗ
から点Ｘまで、点Ｗｏから点Ｘｏまで、及び、点Ｗ”か
ら点Ｘまでの部分で示される槽圧を有するものとされる
。

ライン圧が比較的小なる値をとるもとにおいて油路５８
を通じてリバースクラッチ３０に供給される作動油圧が
有する槽圧は、アキュムレータ７０において、ピストン
７４が比較的遅い速度をもって比較的小なる間隔Ｌｌに
対応する距離を移動することに基づいて形成され、また
、ライン圧が中程度の値をとるもとにおいて油路５８を
通じてリバースクラッチ３０に供給される作動油圧が有
する槽圧は、アキュムレータ７０において、ピストン７
４が中程度の速度をもって中程度の間隔Ｌ２に対応する
距離を移動することに基づいて形成され、さらに、ライ
ン圧が比較的大なる値をとるもとにおいて油路５８を通
じてリバースクラッチ３０に供給される作動油圧が有す
る槽圧は、アキュムレータ７０において、ピストン７４
が比較的速い速度をもって比較的大なる間隔り、に対応
する距離を移動することに基づいて形成される。従って
、夫々の槽圧が形成される期間、即ち、各槽圧形成期間
の長さは、第６図に示される如く、実線Ｌａにおける点
Ｗ、破線Ｌｂにおける点Ｗｏ及び−直鎖ｗＡＬｃにおけ
る点Ｗ”の夫々に略対応する時点ｔａから実線Ｌａにお
ける点Ｘ、破線Ｌｂにおける点Ｘ”及び−点鎖線Ｌｃに
おける点ｘ″の夫々に略対応する時点ｔｂまでの期間と
なり、ライン圧が比較的小なる値、中程度の値及び比較
的大なる値をとる場合の夫々において、油！５８を通じ
てリバースクラッチ３０に供給される作動油圧における
槽圧形成期間の長さは略等しいものとされることになる
。

油路５８を通じてリバースクラッチ３０に供給される作
動油圧における槽圧形成期間は、その間にリバースクラ
ッチ３０の締結状態がとられる期間とされるので、リバ
ースクラッチ３０の締結状態がとられる期間は、ライン
圧が変動しても、はぼ一定に維持されることになり、そ
れにより、リバースクラッチ３０が、常時、ショックを
伴うことなく、滑らかに締結せしめられるものとされる
。

なお、上述の例においては、リバースクラッチ３０が油
圧給排対象とされているが、本発明に係る自動変速機の
油圧制御装置は、リバースクラッチ３０以外の、自動変
速機における各種のクラッチあるいはブレーキ等の摩擦
係合要素が油圧給排対象とされるもとで、適用され得る
ものである。

（発明の効果） 以上の説明から明らかな如く、本発明に係る自動変速機
の油圧制御装置によれば、自動変速機に備えられた変速
機構に内蔵された摩擦係合要素に、ライン圧形成部から
得られるエンジンの負荷状態に応じて変化するライン圧
に基づいて形成した作動油圧を、アキュムレータが介在
せしめられた油路を通じて供給し、摩擦係合要素に締結
状態を選択的にとらせるにあたり、アキュムレータにお
ける内圧室のそれに対する作動油圧の供給に伴う容積の
拡大が、例えば、ライン圧が比較的低いもとにおいては
、比較的遅い速度で行われるとともに拡大量が比較的小
となるようにされ、また、ライン圧が比較的高いもとに
おいては、比較的速い速度で行われるとともに拡大量が
比較的大となるように、ライン圧に応じて変化するもの
とされて、ライン圧の変動にかかわらず、アキュムレー
タにおける内圧室の作動油圧の供給に伴う容積の拡大が
、夫々、相互間の差が小とされた期間を要して行われる
ことになり、それにより、摩擦係合要素にアキュムレー
タを経て供給される作動油圧における槽圧形成期間を、
ライン圧の変化にかかわらず、適正な長さに維持される
ものとなすことができ、その結果、摩擦係合要素が、常
時、適正なタイミングのもとに円滑に締結せしめられる
状態を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図Ａ−Ｄ、第２図Ａ−Ｄ及び第３図Ａ−Ｄは本発明
に係る自動変速機の油圧制御装置の一例におけるアキュ
ムレータの動作説明に供される図、第４図は本発明に係
る自動変速機の油圧制御装置の一例が適用された自動変
速機の概略構成図、第５図は第４図に示される油圧制御
部における部分構成図、第６図は本発明に係る自動変速
機の油圧制御装置の一例の動作説明に供される特性図、
第７図は従来用いられているアキュムレータの一例の概
略構成図、第８図は第７図に示されるアキュムレータが
用いられた油圧制御装置の動作説明に供される特性図で
ある。 図中、１０は自動変速機、３０はリバースクラッチ、４
２はライン圧形成部、４４は作動油圧供給部、４８はス
ロットル圧発生弁、７０はアキュムレータ、７１は背圧
室、７２は内圧室、７４及び７６はピストン、７７は透
孔、７８は中間室である。 ５ ０ｂ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 エンジンに付設された自動変速機に備えられる油圧発生
   源からの油圧を調圧して、上記エンジンの負荷状態に応
   じて変化するライン圧を形成するライン圧形成部と、 上記自動変速機に備えられた変速機構に含まれる摩擦係
   合要素に、上記ライン圧に基づいて得られる作動油圧を
   供給し、該摩擦係合要素に締結状態を選択的にとらせる
   作動油圧供給部と、 上記摩擦係合要素と上記作動油圧供給部との間の油路に
   接続され、容積が可変とされた内圧室、及び、上記ライ
   ン圧形成部に油路を介して接続され、容積が可変とされ
   た背圧室を備え、上記内圧室への上記作動油圧の供給に
   伴う該内圧室の容積変化が、上記ライン圧の変化に応じ
   て変化する態様をもって行われるものとされたアキュム
   レータが備えられて構成される自動変速機の油圧制御装
   置。