JPH0366752A - モール - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
[産業上の利用分野]
本発明は例えば自動車のボディ側面やバンバに装着され
るモールディング(以下モールという)に関するもので
ある。 [従来の技術] 従来、自動車のボディやバンバには合成樹脂製、主に塩
化ビニル樹脂製のモールが装着されている。 これらのモールは自動車ボディの側面や前後面に装着さ
れ、ドアの開放時等に他の物体との接触による傷を防止
する機能と装飾性とを兼ね備えている。
るモールディング(以下モールという)に関するもので
ある。 [従来の技術] 従来、自動車のボディやバンバには合成樹脂製、主に塩
化ビニル樹脂製のモールが装着されている。 これらのモールは自動車ボディの側面や前後面に装着さ
れ、ドアの開放時等に他の物体との接触による傷を防止
する機能と装飾性とを兼ね備えている。
ところが、この塩化ビニル樹脂製のモールは、塩化ビニ
ル樹脂の比重が約1.35と大きいため、軽量化の目的
のためには必ずしも通切な材料ではなく、また塩化ビニ
ル樹脂は耐摩耗性が十分ではないという問題点があった
。 本発明の目的は、軽量化され、しかも耐摩耗性、耐候性
等の優れたモールを提供することにある。 〔課題を解決するための手段〕 上記目的を遠戚するために、本発明のモールにおいては
、ポリオールとポリイソシアネートとをイソシアネート
基(−NCO)/ヒドロキシル基(−〇H)のモル比が
2以上の割合となる量配合してウレタンプレポリマーを
合成し、これに熱可塑性樹脂発泡体粉末及び芳香族ジア
ミンを加えて硬化させたポリウレタンを、80〜180
℃で1時間〜1分間加熱成形するという手段を採用して
いる。 また、上記モールに熱収縮チューブを被覆するという手
段を採用することもできる。 [手段の詳細な説明] まず、ポリウレタンについて説明する。 ポリオールとしては、ポリエーテルポリオール及び/又
はポリエステルポリオールを使用することができる。 ポリエーテルポリオールとしては、ポリオキシプロピレ
ングリコール、ポリオキシエチレングリコール、ポリテ
トラメチレンオキシドグリコール、グリセリンのプロピ
レンオキサイド付加体、トリメチロールプロパンのプロ
ピレンオキサイド付加体、ペンタエリスリトールのプロ
ピレンオキサイド付加体等を使用することができる。 ポリエステルポリオールとしては、エチレングリコール
、プロピレングリコール、1.4−ブタンジオール、1
,3−ブタンジオール、2.3−ブタンジオール、ジエ
チレングリコール、ジプロピレングリコール、トリエチ
レングリコール、1゜5−ベンタンジオール、1,6−
ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール等のジオー
ルの1種又は2種以上とコハク酸、アジピン酸、アゼラ
イン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸等のカル
ボン酸の1種又は2種以上との反応によって合成される
ポリエステルポリオールを使用することができる。 ポリイソシアネートとしては、2.4−トリレンジイソ
シアネート、65/35 (2,4−)リレンジイソ
シアネートと2.6−1リレンジイソシアネートとの割
合、以下同様である)トリレンジイソシアネート、80
/20)リレンジイソシアネー)、4.4’−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート、ジアニシジンジイソシアネ
ート、トリデンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイ
ソシアネート、メタキシレンジイソシアネート、1゜5
−ナフタレンジイソシアネート、水添4,4’−ジフェ
ニルメタンジイソシアネート、水添キシレンジイソシア
ネート、水添2.4−)リレンジイソシアネート、水添
65/35 トリレンジイソシアネート、水添8Q/2
0トリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネ
ート、4,4′4#トリフエニルメタントリイソシアネ
ート、トリス(P−イソシアネートフェニル)チオフォ
スフエイト等を使用することができる。 上記ポリイソシアネート中のイソシアネート基と前記ポ
リオール中のヒドロキシル基との配合割合は、イソシア
ネート基(−NC○)/ヒドロキシル基(−0H)のモ
ル比が2以上であり、2〜3.5程度が好適である。2
未満の場合には、ポリオールとポリイソシアネートとが
連鎖的に反応して分子量が大きくなって流動性がなくな
り、モールを成形する際支障を来す。 本発明で使用できる熱可塑性樹脂の発泡体粉末としては
、ポリスチレン(PSt)、ポリエチレン(PE)、ポ
リプロピレン(PP)、エチレン−酢酸ビニル共重合体
(EVA)、ポリ酢酸ビニル(PVA)、アクリロニト
リル−ブタジェン−スチレン共重合体(ABS樹脂)等
の発泡体粉末があげられる。同発泡体粉末の比重は、軽
量化の目的から0.4〜0.6程度とすることが好適で
あり、またその粒子径は10〜50μm程度の範囲であ
る。 この熱可塑性樹脂の発泡体粉末の配合割合は、前記ポリ
オールとポリイソシアネートとの反応によって得られる
ウレタンプレポリマー100重量部に対して70〜11
0重量部の範囲が好適である。70重量部未満では軽量
化の目的を十分に達成することができず、110重量部
を超えると得られるモールが耐摩耗性等の性能を十分に
発揮することができない。 前記ポリオール及びポリイソシアネートを前記所定の割
合に混合した状態で、例えば乾燥窒素ガス中において8
0℃、3時間加熱反応させてイソシアネート基を有する
ウレタンプレポリマーを合成する。 芳香族シア主ンは同ウレタンプレポリマーの硬化剤とな
るもので、4.4′−ジフェニルメタン−〇−ジクロロ
アニリン、4.4’−ジフェニルメタンジアミン、p−
フェニレンジアミン、1゜5−ナフタレンジアミン、4
,4′−ジフェニルエーテルシアくン、2.4−トリレ
ンシア曳ン、2.6−)リレンジアミン等の1種又は2
種以上を使用することができる。この芳香族ジアミンの
使用量は、上記ウレタンプレポリマーを硬化させるのに
必要な量、即ちウレタンプレポリマーが有するイソシア
ネート基と略当量であることが好ましい。 前記ウレタンプレポリマーに対し、熱可塑性樹脂の発泡
体粉末及び芳香族シアえンをウレタンプレポリマー中の
イソシアネート基に略相当する量配合し、必要に応じて
加熱することによって、イソシアネート基と芳香族ジア
ミン中のア文ノ基とが反応してポリウレタンが生成する
。 本発明のモールは、例えばモールの形状に合わせた型内
に、前記ウレタンプレポリマー、熱可塑性樹脂の発泡体
粉末及び芳香族ジアミンとの混合物を流し込んで80〜
180℃で1時間〜1分間加熱成形することにより得ら
れる。この加熱条件はこれらの加熱温度及び加熱時間の
範囲内で温度が低い場合は長時間、温度が高い場合は短
時間に設定される。これらの加熱温度、加熱時間の範囲
外では、成形性、耐摩耗性の良いモールが得られない。 また、本発明では上記のようにして得られたモールに対
して熱収縮チューブを被覆してモールを形成することも
できる。この熱収縮チューブは、加熱することにより収
縮する薄いチューブで、その材質としては、ポリ塩化ビ
ニル(PVC)、ポリエチレンテレフタレートCPET
)、エチレン−酢酸ビニル共重合体(E V A)等を
使用することができる。熱収縮チューブの厚さは、10
0〜500μm程度のものが好ましい。この熱収縮チュ
ーブを収縮させるための加熱条件は、常法に従って適宜
設定され、例えば120〜200℃で数十秒の条件が採
用される。 [作用] 前記手段を採用したことにより、ポリオールとポリイソ
シアネートとの反応によるイソシアネート基を有するウ
レタンプレポリマーに、熱可塑性樹脂の発泡体粉末及び
硬化剤としての芳香族シア)ンが反応して生成したポリ
ウレタンを、80〜180℃で1時間〜1分間加熱する
ことによって得られるモールは、軽量化され、しかも十
分に硬化され高分子量化されて優れた耐摩耗性を発揮す
るとともに、上記熱可塑性樹脂が加熱により熔融して空
隙ができ、従ってモールを自動車ボディに接着する際、
その空隙が潰れるため、空隙の回復による接着力の低下
がない。 また、上記のようにして得られたモールに熱収縮チュー
ブを被覆したモールは、特に耐候性が向上する。 [実施例1〜10及び比較例1〜3] 次に、本発明を具体化した実施例を比較例と対比して説
明する。なお、以下の各実施例及び比較例において、重
量部を単に部と表す。 (1)モールの製造 まず、ポリエーテルポリオール又はポリエステルポリオ
ールにポリイソシアネートを配合し、ポリエーテルポリ
オール又はポリエステルポリオールとポリイソシアネー
トとを反応させて得たウレタンプレポリマーを60℃に
加熱し、真空脱泡した。このウレタンプレポリマーに、
熱可塑性樹脂の発泡体粉末及び加熱した芳香族ジアミン
を配合して再度脱泡を行い、60℃で30分間放置して
液状混合物を得た。次に、この液状混合物を、目的とす
るモールの形状に合わせた有底円筒状の型内に流し込ん
で蓋をし、150℃で30分間加熱してモールを製造し
た。 各実施例及び比較例において使用したポリウレタンの組
成を表−1に示す。また、モールの製造に使用したポリ
ウレタンの種類、熱可塑性樹脂の発泡体粉末の種類、粒
子径、比重及び発泡体粉末の配合割合を後記表−2に示
す。 表−1 表−1中の略号は、次の意味を表す。 PPG100O:平均分子量1000のポリオキシプロ
ピレングリコール PPG2000 二平均分子量2000のポリオキシ
プロピレングリコール PPG3000 :平均分子量300oのポリオキシプ
ロピレングリコール TGlooO:平均分子量1000のトリエチレングリ
コール PEA100O:平均分子量1000のポリエチレンア
ジペート PEA200O:平均分子量2000のポリブチレンア
ジペート PEA100O:平均分子量3000のポリエチレンブ
チレンアジペート TOI n )リレンジイソシアネートXDI :
キシリレンジイソシアネート)IMDr :へキサメチ
レンジイソシアネートMoCA : 4. 4 ’−
ジフェニルメタンー〇−ジクロロアニリン p−PD:p−フェニレンシア主ン DMDA ニジフェニルメタンシアさンDAD
:4,4’−シア主ノジフェニールEG:エチレングリ
コール :1.6−ヘキサンジオール 表−2における略号は次の意味を表す。 ポリウレタンの■〜0は前記表−1のポリウレタンを示
す。 熱可塑性樹脂の発泡体粉末の配合割合は、次の通りであ
る。 (a):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
=100/110 (b):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
=100/100 (C):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
= 100/90 (d):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
−100/70 比較例1における(1)は発泡体を使用せず、塩化ビニ
ル樹脂のみで形成したことを示す。 (2)物性の評価 次に、前記のようにして得られたモールの底形性と耐摩
耗性を以下のように測定した。 底形性の評(it!i : モールの外観を目視により判定した。 05表面の状態が良好である。 ×:表面にベタツキが残る。 耐摩耗性の評1i!Ii ; サンドペーパー(400#)を用い、幅25問、長さ2
5cm、厚さ1cI11のモール片を1分間に30往復
の速さで1000回摩耗させた場合の摩耗減量(mg)
を測定した。 表−3 上記表−3における略号は次の意味を表す。 (2):モールの表面にベタつきが残った。 (3):摩耗回数719回でモールに穴があいた。 (4):摩耗回数482回でモールに穴があいた。 前記表−3かられかるように、本発明の実施例1〜10
ではいずれもモール表面にべたつきが残らず、成形性が
良好で、しかも耐摩耗性試験におけるその表面の摩耗減
量が4.8〜5−5 mg/ 1000回と少なく、耐
摩耗性にも優れていることがわかる。 従って、自動車のボディ側面やバンパに装着されるこの
モールは耐久性を有し、長期間にわたって摩耗性の問題
を生ずることなく使用が可能である。 また、発泡体の比重は0.50〜0.53と小さく、ポ
リウレタンの比重も0.98前後と小さいため、得られ
るモール全体の比重が従来の塩化ビニル樹脂の比重1.
35よりも相当小さくなり、軽量化を図ることができた
。 一方、発泡体を使用しないで塩化ビニル樹脂のみを使用
した場合(比較例IL、硬化剤としてジオールを使用し
た場合(比較例2.3)では、モールの表面にべたつき
が残ったり、耐摩耗性試験における摩耗減量が62.1
〜75.6 mg/ 1000回と大きい。 各実施例のモールがこのような優れた性能を示す理由は
、比重の小さい熱可塑性樹脂の発泡体及びポリウレタン
を使用するとともに、あらかじめポリイソシアネートを
過剰に使用してイソシアネート基を有するウレタンプレ
ポリマーを合成し、このイソシアネート基に対して反応
性が良く、ベンゼン核を有する芳香族シアミンを硬化剤
として使用したので、ポリウレタンは両者が十分に反応
した高分子量のものであるためと考えられる。 [実施例11〜20及び比較例4〜7]前記実施例1〜
(0及び比較例1〜3で得られたモールに対して、下記
表−4に示す熱収縮チューブを被覆してモールを底形し
た。このモールについて、サンシャインウェザ−メータ
を使用して500時間後の耐候性を測定した。その結果
を表4に併せて示す。 上記表−4における比重は、熱収縮チューブを被覆した
後の比重である。また、耐候性の欄における○は、耐候
性試験で500時間後にひび割れが発生せず、良好であ
ったことを示し、×は300時間でひび割れが発生した
ことを示す。 上記表−4に示すように、実施例11〜20のモールは
、前記実施例1〜10に示した成形性、耐摩耗性が良好
であるのに加え、熱収縮チューブを被覆したことにより
優れた耐候性を示す。これに対し、pvc単独の場合(
比較例1)では、モールの比重が大きく、硬化剤として
ジオールを使用した場合(比較例2.3)では、耐候性
は良いもののモール表面にベタ付きが残り、成形性が悪
く、熱収縮チューブを使用しない場合(比較例7)では
、耐候性が劣る。 [発明の効果] 本発明のモールは、十分な軽量化が図られるとともに、
成形性、耐摩耗性に優れているという効果を奏する。 また、熱収縮チューブを被覆したモールは、耐候性が一
層向上する。
ル樹脂の比重が約1.35と大きいため、軽量化の目的
のためには必ずしも通切な材料ではなく、また塩化ビニ
ル樹脂は耐摩耗性が十分ではないという問題点があった
。 本発明の目的は、軽量化され、しかも耐摩耗性、耐候性
等の優れたモールを提供することにある。 〔課題を解決するための手段〕 上記目的を遠戚するために、本発明のモールにおいては
、ポリオールとポリイソシアネートとをイソシアネート
基(−NCO)/ヒドロキシル基(−〇H)のモル比が
2以上の割合となる量配合してウレタンプレポリマーを
合成し、これに熱可塑性樹脂発泡体粉末及び芳香族ジア
ミンを加えて硬化させたポリウレタンを、80〜180
℃で1時間〜1分間加熱成形するという手段を採用して
いる。 また、上記モールに熱収縮チューブを被覆するという手
段を採用することもできる。 [手段の詳細な説明] まず、ポリウレタンについて説明する。 ポリオールとしては、ポリエーテルポリオール及び/又
はポリエステルポリオールを使用することができる。 ポリエーテルポリオールとしては、ポリオキシプロピレ
ングリコール、ポリオキシエチレングリコール、ポリテ
トラメチレンオキシドグリコール、グリセリンのプロピ
レンオキサイド付加体、トリメチロールプロパンのプロ
ピレンオキサイド付加体、ペンタエリスリトールのプロ
ピレンオキサイド付加体等を使用することができる。 ポリエステルポリオールとしては、エチレングリコール
、プロピレングリコール、1.4−ブタンジオール、1
,3−ブタンジオール、2.3−ブタンジオール、ジエ
チレングリコール、ジプロピレングリコール、トリエチ
レングリコール、1゜5−ベンタンジオール、1,6−
ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール等のジオー
ルの1種又は2種以上とコハク酸、アジピン酸、アゼラ
イン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸等のカル
ボン酸の1種又は2種以上との反応によって合成される
ポリエステルポリオールを使用することができる。 ポリイソシアネートとしては、2.4−トリレンジイソ
シアネート、65/35 (2,4−)リレンジイソ
シアネートと2.6−1リレンジイソシアネートとの割
合、以下同様である)トリレンジイソシアネート、80
/20)リレンジイソシアネー)、4.4’−ジフェニ
ルメタンジイソシアネート、ジアニシジンジイソシアネ
ート、トリデンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイ
ソシアネート、メタキシレンジイソシアネート、1゜5
−ナフタレンジイソシアネート、水添4,4’−ジフェ
ニルメタンジイソシアネート、水添キシレンジイソシア
ネート、水添2.4−)リレンジイソシアネート、水添
65/35 トリレンジイソシアネート、水添8Q/2
0トリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネ
ート、4,4′4#トリフエニルメタントリイソシアネ
ート、トリス(P−イソシアネートフェニル)チオフォ
スフエイト等を使用することができる。 上記ポリイソシアネート中のイソシアネート基と前記ポ
リオール中のヒドロキシル基との配合割合は、イソシア
ネート基(−NC○)/ヒドロキシル基(−0H)のモ
ル比が2以上であり、2〜3.5程度が好適である。2
未満の場合には、ポリオールとポリイソシアネートとが
連鎖的に反応して分子量が大きくなって流動性がなくな
り、モールを成形する際支障を来す。 本発明で使用できる熱可塑性樹脂の発泡体粉末としては
、ポリスチレン(PSt)、ポリエチレン(PE)、ポ
リプロピレン(PP)、エチレン−酢酸ビニル共重合体
(EVA)、ポリ酢酸ビニル(PVA)、アクリロニト
リル−ブタジェン−スチレン共重合体(ABS樹脂)等
の発泡体粉末があげられる。同発泡体粉末の比重は、軽
量化の目的から0.4〜0.6程度とすることが好適で
あり、またその粒子径は10〜50μm程度の範囲であ
る。 この熱可塑性樹脂の発泡体粉末の配合割合は、前記ポリ
オールとポリイソシアネートとの反応によって得られる
ウレタンプレポリマー100重量部に対して70〜11
0重量部の範囲が好適である。70重量部未満では軽量
化の目的を十分に達成することができず、110重量部
を超えると得られるモールが耐摩耗性等の性能を十分に
発揮することができない。 前記ポリオール及びポリイソシアネートを前記所定の割
合に混合した状態で、例えば乾燥窒素ガス中において8
0℃、3時間加熱反応させてイソシアネート基を有する
ウレタンプレポリマーを合成する。 芳香族シア主ンは同ウレタンプレポリマーの硬化剤とな
るもので、4.4′−ジフェニルメタン−〇−ジクロロ
アニリン、4.4’−ジフェニルメタンジアミン、p−
フェニレンジアミン、1゜5−ナフタレンジアミン、4
,4′−ジフェニルエーテルシアくン、2.4−トリレ
ンシア曳ン、2.6−)リレンジアミン等の1種又は2
種以上を使用することができる。この芳香族ジアミンの
使用量は、上記ウレタンプレポリマーを硬化させるのに
必要な量、即ちウレタンプレポリマーが有するイソシア
ネート基と略当量であることが好ましい。 前記ウレタンプレポリマーに対し、熱可塑性樹脂の発泡
体粉末及び芳香族シアえンをウレタンプレポリマー中の
イソシアネート基に略相当する量配合し、必要に応じて
加熱することによって、イソシアネート基と芳香族ジア
ミン中のア文ノ基とが反応してポリウレタンが生成する
。 本発明のモールは、例えばモールの形状に合わせた型内
に、前記ウレタンプレポリマー、熱可塑性樹脂の発泡体
粉末及び芳香族ジアミンとの混合物を流し込んで80〜
180℃で1時間〜1分間加熱成形することにより得ら
れる。この加熱条件はこれらの加熱温度及び加熱時間の
範囲内で温度が低い場合は長時間、温度が高い場合は短
時間に設定される。これらの加熱温度、加熱時間の範囲
外では、成形性、耐摩耗性の良いモールが得られない。 また、本発明では上記のようにして得られたモールに対
して熱収縮チューブを被覆してモールを形成することも
できる。この熱収縮チューブは、加熱することにより収
縮する薄いチューブで、その材質としては、ポリ塩化ビ
ニル(PVC)、ポリエチレンテレフタレートCPET
)、エチレン−酢酸ビニル共重合体(E V A)等を
使用することができる。熱収縮チューブの厚さは、10
0〜500μm程度のものが好ましい。この熱収縮チュ
ーブを収縮させるための加熱条件は、常法に従って適宜
設定され、例えば120〜200℃で数十秒の条件が採
用される。 [作用] 前記手段を採用したことにより、ポリオールとポリイソ
シアネートとの反応によるイソシアネート基を有するウ
レタンプレポリマーに、熱可塑性樹脂の発泡体粉末及び
硬化剤としての芳香族シア)ンが反応して生成したポリ
ウレタンを、80〜180℃で1時間〜1分間加熱する
ことによって得られるモールは、軽量化され、しかも十
分に硬化され高分子量化されて優れた耐摩耗性を発揮す
るとともに、上記熱可塑性樹脂が加熱により熔融して空
隙ができ、従ってモールを自動車ボディに接着する際、
その空隙が潰れるため、空隙の回復による接着力の低下
がない。 また、上記のようにして得られたモールに熱収縮チュー
ブを被覆したモールは、特に耐候性が向上する。 [実施例1〜10及び比較例1〜3] 次に、本発明を具体化した実施例を比較例と対比して説
明する。なお、以下の各実施例及び比較例において、重
量部を単に部と表す。 (1)モールの製造 まず、ポリエーテルポリオール又はポリエステルポリオ
ールにポリイソシアネートを配合し、ポリエーテルポリ
オール又はポリエステルポリオールとポリイソシアネー
トとを反応させて得たウレタンプレポリマーを60℃に
加熱し、真空脱泡した。このウレタンプレポリマーに、
熱可塑性樹脂の発泡体粉末及び加熱した芳香族ジアミン
を配合して再度脱泡を行い、60℃で30分間放置して
液状混合物を得た。次に、この液状混合物を、目的とす
るモールの形状に合わせた有底円筒状の型内に流し込ん
で蓋をし、150℃で30分間加熱してモールを製造し
た。 各実施例及び比較例において使用したポリウレタンの組
成を表−1に示す。また、モールの製造に使用したポリ
ウレタンの種類、熱可塑性樹脂の発泡体粉末の種類、粒
子径、比重及び発泡体粉末の配合割合を後記表−2に示
す。 表−1 表−1中の略号は、次の意味を表す。 PPG100O:平均分子量1000のポリオキシプロ
ピレングリコール PPG2000 二平均分子量2000のポリオキシ
プロピレングリコール PPG3000 :平均分子量300oのポリオキシプ
ロピレングリコール TGlooO:平均分子量1000のトリエチレングリ
コール PEA100O:平均分子量1000のポリエチレンア
ジペート PEA200O:平均分子量2000のポリブチレンア
ジペート PEA100O:平均分子量3000のポリエチレンブ
チレンアジペート TOI n )リレンジイソシアネートXDI :
キシリレンジイソシアネート)IMDr :へキサメチ
レンジイソシアネートMoCA : 4. 4 ’−
ジフェニルメタンー〇−ジクロロアニリン p−PD:p−フェニレンシア主ン DMDA ニジフェニルメタンシアさンDAD
:4,4’−シア主ノジフェニールEG:エチレングリ
コール :1.6−ヘキサンジオール 表−2における略号は次の意味を表す。 ポリウレタンの■〜0は前記表−1のポリウレタンを示
す。 熱可塑性樹脂の発泡体粉末の配合割合は、次の通りであ
る。 (a):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
=100/110 (b):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
=100/100 (C):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
= 100/90 (d):ウレタンプレポリマー/発泡体粉末(重量比)
−100/70 比較例1における(1)は発泡体を使用せず、塩化ビニ
ル樹脂のみで形成したことを示す。 (2)物性の評価 次に、前記のようにして得られたモールの底形性と耐摩
耗性を以下のように測定した。 底形性の評(it!i : モールの外観を目視により判定した。 05表面の状態が良好である。 ×:表面にベタツキが残る。 耐摩耗性の評1i!Ii ; サンドペーパー(400#)を用い、幅25問、長さ2
5cm、厚さ1cI11のモール片を1分間に30往復
の速さで1000回摩耗させた場合の摩耗減量(mg)
を測定した。 表−3 上記表−3における略号は次の意味を表す。 (2):モールの表面にベタつきが残った。 (3):摩耗回数719回でモールに穴があいた。 (4):摩耗回数482回でモールに穴があいた。 前記表−3かられかるように、本発明の実施例1〜10
ではいずれもモール表面にべたつきが残らず、成形性が
良好で、しかも耐摩耗性試験におけるその表面の摩耗減
量が4.8〜5−5 mg/ 1000回と少なく、耐
摩耗性にも優れていることがわかる。 従って、自動車のボディ側面やバンパに装着されるこの
モールは耐久性を有し、長期間にわたって摩耗性の問題
を生ずることなく使用が可能である。 また、発泡体の比重は0.50〜0.53と小さく、ポ
リウレタンの比重も0.98前後と小さいため、得られ
るモール全体の比重が従来の塩化ビニル樹脂の比重1.
35よりも相当小さくなり、軽量化を図ることができた
。 一方、発泡体を使用しないで塩化ビニル樹脂のみを使用
した場合(比較例IL、硬化剤としてジオールを使用し
た場合(比較例2.3)では、モールの表面にべたつき
が残ったり、耐摩耗性試験における摩耗減量が62.1
〜75.6 mg/ 1000回と大きい。 各実施例のモールがこのような優れた性能を示す理由は
、比重の小さい熱可塑性樹脂の発泡体及びポリウレタン
を使用するとともに、あらかじめポリイソシアネートを
過剰に使用してイソシアネート基を有するウレタンプレ
ポリマーを合成し、このイソシアネート基に対して反応
性が良く、ベンゼン核を有する芳香族シアミンを硬化剤
として使用したので、ポリウレタンは両者が十分に反応
した高分子量のものであるためと考えられる。 [実施例11〜20及び比較例4〜7]前記実施例1〜
(0及び比較例1〜3で得られたモールに対して、下記
表−4に示す熱収縮チューブを被覆してモールを底形し
た。このモールについて、サンシャインウェザ−メータ
を使用して500時間後の耐候性を測定した。その結果
を表4に併せて示す。 上記表−4における比重は、熱収縮チューブを被覆した
後の比重である。また、耐候性の欄における○は、耐候
性試験で500時間後にひび割れが発生せず、良好であ
ったことを示し、×は300時間でひび割れが発生した
ことを示す。 上記表−4に示すように、実施例11〜20のモールは
、前記実施例1〜10に示した成形性、耐摩耗性が良好
であるのに加え、熱収縮チューブを被覆したことにより
優れた耐候性を示す。これに対し、pvc単独の場合(
比較例1)では、モールの比重が大きく、硬化剤として
ジオールを使用した場合(比較例2.3)では、耐候性
は良いもののモール表面にベタ付きが残り、成形性が悪
く、熱収縮チューブを使用しない場合(比較例7)では
、耐候性が劣る。 [発明の効果] 本発明のモールは、十分な軽量化が図られるとともに、
成形性、耐摩耗性に優れているという効果を奏する。 また、熱収縮チューブを被覆したモールは、耐候性が一
層向上する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ポリオールとポリイソシアネートとをイソシアネー
ト基(−NCO)/ヒドロキシル基(−OH)のモル比
が2以上の割合となる量配合してウレタンプレポリマー
を合成し、これに熱可塑性樹脂発泡体粉末及び芳香族ジ
アミンを加えて硬化させたポリウレタンを、80〜18
0℃で1時間〜1分間加熱成形してなるモール。 2、請求項1記載のモールに熱収縮チューブを被覆して
なるモール。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1203685A JPH0366752A (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | モール |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1203685A JPH0366752A (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | モール |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0366752A true JPH0366752A (ja) | 1991-03-22 |
Family
ID=16478147
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1203685A Pending JPH0366752A (ja) | 1989-08-04 | 1989-08-04 | モール |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0366752A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07157570A (ja) * | 1993-12-09 | 1995-06-20 | Ikeda Bussan Co Ltd | チップ成形物およびその製造方法 |
FR2780731A1 (fr) * | 1998-07-06 | 2000-01-07 | Sanyo Chemical Ind Ltd | Composition de resine de polyurethane pour moulage en moule creux, produit obtenu a partir de celle-ci et procede de production de ce produit |
KR20020070407A (ko) * | 2002-07-31 | 2002-09-09 | 최우석 | 발포 폴리머 미네랄 화합물 단열방수재 |
-
1989
- 1989-08-04 JP JP1203685A patent/JPH0366752A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07157570A (ja) * | 1993-12-09 | 1995-06-20 | Ikeda Bussan Co Ltd | チップ成形物およびその製造方法 |
FR2780731A1 (fr) * | 1998-07-06 | 2000-01-07 | Sanyo Chemical Ind Ltd | Composition de resine de polyurethane pour moulage en moule creux, produit obtenu a partir de celle-ci et procede de production de ce produit |
KR20020070407A (ko) * | 2002-07-31 | 2002-09-09 | 최우석 | 발포 폴리머 미네랄 화합물 단열방수재 |
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