JPH0366075B2 - - Google Patents
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- JPH0366075B2 JPH0366075B2 JP60154225A JP15422585A JPH0366075B2 JP H0366075 B2 JPH0366075 B2 JP H0366075B2 JP 60154225 A JP60154225 A JP 60154225A JP 15422585 A JP15422585 A JP 15422585A JP H0366075 B2 JPH0366075 B2 JP H0366075B2
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Classifications
-
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
-
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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-
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Description
〔発明の技術分野〕
この発明は、耐食性および溶接性に優れた高強
度ステンレスクラツド鋼板の製造方法に関するも
のである。 〔従来技術とその問題点〕 ステンレスクラツド鋼板を製造する際の温度条
件は、母材の温度、靭性を確保する観点から設定
されることが多く、合せ材の耐食性は、一般に溶
体化処理を施したステンレス鋼単体よりも劣るこ
とになる。また、母材にしても、合せ材との接着
強度を確保するなど製造上の制約のために、その
強度、靭性は、炭素鋼乃至低合金鋼単体よりも劣
つている。 そこで、これらの問題点の解決法として、制御
圧延によるクラツド鋼板の製造方法または溶体化
処理型クラツド鋼板の製造方法が検討されてい
る。 前者は、母材と合せ材を重ね合せて圧延し、ク
ラツデイングするに際し、母材のオーステナイト
未再結晶温度域で実質的な累積圧下を行う所謂制
御圧延によつて、母材である炭素鋼または低合金
鋼の高強度化、高靭性化をはかり、これを介して
クラツド鋼板の高強度化、高靭性化を達成せんと
するものである。 しかし、この制御圧延により高強度化、高靭性
化するには、未再結晶温度域のしかも850℃以下
といつた低温度域で相当高い累積圧下を行う必要
があり、これにつれて仕上り温度も必然的に低く
なつてくる。このことは、必然的に母材と合せ材
との接着強度を確保するために必要な、より高温
域での圧下が不足することを意味するだけでな
く、800℃未満で圧下を加えると合せ材がオース
テナイト系ステンレス鋼であるときは、Cr炭化
物の誘起折出を招き、また二相系ステンレス鋼に
あつてはσ相の折出を招き、これらの折出により
クラツド鋼板の耐食性が劣化する。 また、制御圧延後の冷却は空冷となるため、圧
延開始前に組立スラブをCr炭化物が十分に固溶
する温度に加熱しておいても、圧延後の冷却過程
で一度固溶したCr炭化物が再折出する危険性が
ある。 後者の溶体化処理型クラツド鋼板の製造にあつ
ては、その処理温度が問題となる。すなわち、圧
延方その他の適宜の方法により母材と合せ材とが
クラツデイングされたクラツド鋼板を熱処理する
ことにより所定の性質を賦与せんとする方法にな
るが、合せ材であるステンレス鋼の溶体化処理を
主たる目的としてその加熱温度を選定すると、
Cr炭化物の固溶させるため1010℃以上の如き高
温加熱が必要となつてくる。母材はこのような高
温に加熱されると、そのオーステナイト粒度が異
状に粗大化し、靭性の劣化を招く。 一方、母材である炭素鋼または低合金鋼の強
度、靭性改善を主たる目的としてその熱処理加熱
温度を選定すると、上に述べたところから明らか
なように、ステンレス鋼においてCr炭化物の固
溶が不十分となり、その耐食性を十分に発揮しえ
ないところとなる。 結局のところ、その加熱温度としては、両温度
の中間をとつて、両特性とも充分な性質を発揮し
得ぬところで妥協し、また冷却も空冷を採用する
以外に適当な手段がないのが現状である。 以上のように、制御圧延型の製造方法および溶
体化処理型の製造方法によつても、母材の強度を
確保すると同時に合せ材の耐食性を確保した、ス
テンレスクラツド鋼板は得られていない。また、
これらの方法においては、溶接性に対しての配慮
がなされてないので、母材の溶接性が確保されて
いるとは言い難い。 〔発明の目的〕 この発明の目的は、上述の現状に鑑み、母材の
強度および溶接性が優れると同時に合せ材の耐食
性にも優れた、ステンレスクラツド鋼板の製造方
法を提供することにある。 〔発明の概要〕 この発明は、ステンレス鋼からなる合せ材と、
炭素鋼または低合金鋼からなる母材とを重ね合せ
て、その周囲を溶接してなる組立てスラブを圧延
して、ステンレスクラツド鋼板を製造する方法に
おいて、 前記組立てスラブを1050℃以上の温度で加熱
し、次いで前記加熱された組立てスラブを800℃
以上の仕上り温度で圧延し、そして、その後直ち
に、前記圧延された組立てスラブを450℃未満の
温度まで水冷することに特徴をするものである。 〔発明の構成〕 以下、この発明のステンレスクラツド鋼板の製
造方法について詳述する。 この発明のステンレス鋼とは、オーステナイト
系、二相系、フエライト系およびマルテンサイト
系のステンレス鋼を指す。これらのステンレス鋼
合せ材の組成を概括すれば、Ｃ：0.1％以下、
Si：２％以下、Mn：５％以下、Ni：６〜50％、
Cr：10〜30％、Al：１％以下、残部：鉄及び不
可避不純物（以上重量％）からなるものを基本組
成とし、必要に応じて更に、Ti：２％以下、
Nb：２％以下、Cu：４％以下、Mo：10％以下
の１種又は２種以上を含有する。 また、炭素鋼乃至低合金鋼とは、JIS G3601に
母材として適用される材料として掲げてあるもの
を包含するが、特に溶接性、強度、靭性を考慮す
ると、その組成は次の如くになる。Ｃ：0.20％以
下、Si：0.05〜0.7％、Mn：0.20〜3.00％、Sol.
Al：0.07％以下、残部：鉄及び不可避不純物（以
上重量％）からなるものを基本組成とし、必要に
応じて更に、Nb：0.20％以下、Ｖ：0.30％以下、
Zr：0.20％以下、Ti：0.30％以下、Ta：0.10％以
下、Ｂ：0.002％以下、Mo：1.5％以下、Cr：６
％以下、Cu：１％以下、Ni：10％以下、Ca：
0.07％以下、Mg：0.07％以下の１種又は２種以
上を含有した組成を有する。 この発明で、ステンレス鋼からなる合せ材と、
炭素鋼または低合金鋼からなる母材とを重ね合せ
て、その周囲を溶接してなる組立てスラブを、
1050℃以上の温度で加熱するのは、合せ材である
ステンレス鋼にCr炭化物を十分に固溶させるた
めであつて、これ未満の加熱温度を採用した場合
は、その後の工程をたとえこの発明の工程と同一
にしても、優れた耐食性を有するクラツド鋼板を
製造することはできない。 上記の加熱後、組立てスラブに圧延を施すこと
になるが、この発明で圧延仕上り温度を800℃以
上とし800℃未満で圧下を加えないのは、800℃未
満の温度域で圧下を加えると、合せ材のステンレ
ス鋼においてはCr炭化物の折出を招き、その耐
食性が劣化するためである。 この発明では、上記の圧延完了後直ちに圧延さ
れた組立てスラブを450℃未満の温度まで水冷し
て、ステンレスクラツド鋼板を得るが、このよう
な条件の冷却は母材の強靭化および合せ材に高耐
食性を付与する上で必要欠くべからざる要件であ
る。 まず母材についてみると、800℃以上の温度域
で圧延後直ちに450℃未満の温度まで水冷するこ
とにより、母材のオーステナイトはフエライトへ
の変態が抑制され、ベイナイトまたはマルテンサ
イトへの変態が促進されるので、母材の強度が大
きく上昇する。従つて、このような水冷による強
度上昇によつて母材の強度を補いうるので、母材
として炭素乃至合金元素を低減した鋼を用いるこ
とができるから、結果的に母材の溶接性、特に耐
低温割れ特性を改善することができる。水冷の停
止温度が450℃以上のときは、ベイナイトまたは
マルテンサイトが充分に得られず、母材の溶接性
の改善を可能とする程の大きな強度上昇は見込み
がない。 合せ材であるオーステナイト系ステンレス鋼ま
たは二相系ステンレス鋼については、Cr炭化物
の折出には、450℃以上の高い温度域での徐冷が
問題となるから、圧延完了後は直ちに加速冷却し
て、450℃未満の温度まで急速に冷却する必要が
ある。従つて、圧延後直ちに450℃未満の温度ま
で水冷することは、これらステンレス鋼合せ材の
徐冷によるCr炭化物の折出防止および耐食性向
上にも有利に作用する。合せ材であるフエライト
系ステンレス鋼またはマルテンサイト系ステンレ
ス鋼においては、圧延後の水冷による耐食性向上
は、オーステナイト系ステンレス鋼または二相系
ステンレス鋼程ではないが、上記の水冷は耐食性
向上に有効である。 なお、この発明で水冷とは、通常の冷却水によ
る冷却の他、ミストによる冷却をも言う。水冷時
の冷却速度としては、800℃から450℃の平均冷却
速度で２〜60℃／sec程度が好ましい。平均冷却
速度が２℃／sec未満では、水冷による母材の強
度上昇および合せ材の耐食性向上が不充分とな
る。平均冷却速度が60℃／secを越えるときは、
水冷による母材の強度上昇および合せ材の耐食性
向上がほぼ飽和する他、設備的に水冷が困難とな
る。 以上のようにして得られるステンレスクラツド
鋼板は、合せ材の耐食性の点からは、組立てスラ
ブ圧延後の水冷のままで使用することが好ましい
が、この発明では、母材の靭性の点から焼戻し等
が必要な場合に、母材のAc1点以下の温度で再加
熱処理をしてもよいことを含むことは当然であ
る。この場合、再加熱温度は低いほど、また保持
時間は短いほど好ましいことは、言うまでもな
い。 〔実施例〕 次に、この発明を実施例により説明する。 第１表に示す成分を含有する母材Ａ〜Ｈと第２
表に示す成分を含有する合せ材ａ〜ｈとを適宜組
合せてなる、母材および合せ材が各々の一層の組
立てスラブから、第３表に示す製造条件でステン
レスクラツド鋼板を製造し、本発明鋼板（鋼板No.
３、５、７、９〜12、14〜16）および比較鋼板
（鋼板No.１〜２、４、６、８、13）を得た。本発
明鋼板および比較鋼板の機械的性質等を第４表に
示す。
度ステンレスクラツド鋼板の製造方法に関するも
のである。 〔従来技術とその問題点〕 ステンレスクラツド鋼板を製造する際の温度条
件は、母材の温度、靭性を確保する観点から設定
されることが多く、合せ材の耐食性は、一般に溶
体化処理を施したステンレス鋼単体よりも劣るこ
とになる。また、母材にしても、合せ材との接着
強度を確保するなど製造上の制約のために、その
強度、靭性は、炭素鋼乃至低合金鋼単体よりも劣
つている。 そこで、これらの問題点の解決法として、制御
圧延によるクラツド鋼板の製造方法または溶体化
処理型クラツド鋼板の製造方法が検討されてい
る。 前者は、母材と合せ材を重ね合せて圧延し、ク
ラツデイングするに際し、母材のオーステナイト
未再結晶温度域で実質的な累積圧下を行う所謂制
御圧延によつて、母材である炭素鋼または低合金
鋼の高強度化、高靭性化をはかり、これを介して
クラツド鋼板の高強度化、高靭性化を達成せんと
するものである。 しかし、この制御圧延により高強度化、高靭性
化するには、未再結晶温度域のしかも850℃以下
といつた低温度域で相当高い累積圧下を行う必要
があり、これにつれて仕上り温度も必然的に低く
なつてくる。このことは、必然的に母材と合せ材
との接着強度を確保するために必要な、より高温
域での圧下が不足することを意味するだけでな
く、800℃未満で圧下を加えると合せ材がオース
テナイト系ステンレス鋼であるときは、Cr炭化
物の誘起折出を招き、また二相系ステンレス鋼に
あつてはσ相の折出を招き、これらの折出により
クラツド鋼板の耐食性が劣化する。 また、制御圧延後の冷却は空冷となるため、圧
延開始前に組立スラブをCr炭化物が十分に固溶
する温度に加熱しておいても、圧延後の冷却過程
で一度固溶したCr炭化物が再折出する危険性が
ある。 後者の溶体化処理型クラツド鋼板の製造にあつ
ては、その処理温度が問題となる。すなわち、圧
延方その他の適宜の方法により母材と合せ材とが
クラツデイングされたクラツド鋼板を熱処理する
ことにより所定の性質を賦与せんとする方法にな
るが、合せ材であるステンレス鋼の溶体化処理を
主たる目的としてその加熱温度を選定すると、
Cr炭化物の固溶させるため1010℃以上の如き高
温加熱が必要となつてくる。母材はこのような高
温に加熱されると、そのオーステナイト粒度が異
状に粗大化し、靭性の劣化を招く。 一方、母材である炭素鋼または低合金鋼の強
度、靭性改善を主たる目的としてその熱処理加熱
温度を選定すると、上に述べたところから明らか
なように、ステンレス鋼においてCr炭化物の固
溶が不十分となり、その耐食性を十分に発揮しえ
ないところとなる。 結局のところ、その加熱温度としては、両温度
の中間をとつて、両特性とも充分な性質を発揮し
得ぬところで妥協し、また冷却も空冷を採用する
以外に適当な手段がないのが現状である。 以上のように、制御圧延型の製造方法および溶
体化処理型の製造方法によつても、母材の強度を
確保すると同時に合せ材の耐食性を確保した、ス
テンレスクラツド鋼板は得られていない。また、
これらの方法においては、溶接性に対しての配慮
がなされてないので、母材の溶接性が確保されて
いるとは言い難い。 〔発明の目的〕 この発明の目的は、上述の現状に鑑み、母材の
強度および溶接性が優れると同時に合せ材の耐食
性にも優れた、ステンレスクラツド鋼板の製造方
法を提供することにある。 〔発明の概要〕 この発明は、ステンレス鋼からなる合せ材と、
炭素鋼または低合金鋼からなる母材とを重ね合せ
て、その周囲を溶接してなる組立てスラブを圧延
して、ステンレスクラツド鋼板を製造する方法に
おいて、 前記組立てスラブを1050℃以上の温度で加熱
し、次いで前記加熱された組立てスラブを800℃
以上の仕上り温度で圧延し、そして、その後直ち
に、前記圧延された組立てスラブを450℃未満の
温度まで水冷することに特徴をするものである。 〔発明の構成〕 以下、この発明のステンレスクラツド鋼板の製
造方法について詳述する。 この発明のステンレス鋼とは、オーステナイト
系、二相系、フエライト系およびマルテンサイト
系のステンレス鋼を指す。これらのステンレス鋼
合せ材の組成を概括すれば、Ｃ：0.1％以下、
Si：２％以下、Mn：５％以下、Ni：６〜50％、
Cr：10〜30％、Al：１％以下、残部：鉄及び不
可避不純物（以上重量％）からなるものを基本組
成とし、必要に応じて更に、Ti：２％以下、
Nb：２％以下、Cu：４％以下、Mo：10％以下
の１種又は２種以上を含有する。 また、炭素鋼乃至低合金鋼とは、JIS G3601に
母材として適用される材料として掲げてあるもの
を包含するが、特に溶接性、強度、靭性を考慮す
ると、その組成は次の如くになる。Ｃ：0.20％以
下、Si：0.05〜0.7％、Mn：0.20〜3.00％、Sol.
Al：0.07％以下、残部：鉄及び不可避不純物（以
上重量％）からなるものを基本組成とし、必要に
応じて更に、Nb：0.20％以下、Ｖ：0.30％以下、
Zr：0.20％以下、Ti：0.30％以下、Ta：0.10％以
下、Ｂ：0.002％以下、Mo：1.5％以下、Cr：６
％以下、Cu：１％以下、Ni：10％以下、Ca：
0.07％以下、Mg：0.07％以下の１種又は２種以
上を含有した組成を有する。 この発明で、ステンレス鋼からなる合せ材と、
炭素鋼または低合金鋼からなる母材とを重ね合せ
て、その周囲を溶接してなる組立てスラブを、
1050℃以上の温度で加熱するのは、合せ材である
ステンレス鋼にCr炭化物を十分に固溶させるた
めであつて、これ未満の加熱温度を採用した場合
は、その後の工程をたとえこの発明の工程と同一
にしても、優れた耐食性を有するクラツド鋼板を
製造することはできない。 上記の加熱後、組立てスラブに圧延を施すこと
になるが、この発明で圧延仕上り温度を800℃以
上とし800℃未満で圧下を加えないのは、800℃未
満の温度域で圧下を加えると、合せ材のステンレ
ス鋼においてはCr炭化物の折出を招き、その耐
食性が劣化するためである。 この発明では、上記の圧延完了後直ちに圧延さ
れた組立てスラブを450℃未満の温度まで水冷し
て、ステンレスクラツド鋼板を得るが、このよう
な条件の冷却は母材の強靭化および合せ材に高耐
食性を付与する上で必要欠くべからざる要件であ
る。 まず母材についてみると、800℃以上の温度域
で圧延後直ちに450℃未満の温度まで水冷するこ
とにより、母材のオーステナイトはフエライトへ
の変態が抑制され、ベイナイトまたはマルテンサ
イトへの変態が促進されるので、母材の強度が大
きく上昇する。従つて、このような水冷による強
度上昇によつて母材の強度を補いうるので、母材
として炭素乃至合金元素を低減した鋼を用いるこ
とができるから、結果的に母材の溶接性、特に耐
低温割れ特性を改善することができる。水冷の停
止温度が450℃以上のときは、ベイナイトまたは
マルテンサイトが充分に得られず、母材の溶接性
の改善を可能とする程の大きな強度上昇は見込み
がない。 合せ材であるオーステナイト系ステンレス鋼ま
たは二相系ステンレス鋼については、Cr炭化物
の折出には、450℃以上の高い温度域での徐冷が
問題となるから、圧延完了後は直ちに加速冷却し
て、450℃未満の温度まで急速に冷却する必要が
ある。従つて、圧延後直ちに450℃未満の温度ま
で水冷することは、これらステンレス鋼合せ材の
徐冷によるCr炭化物の折出防止および耐食性向
上にも有利に作用する。合せ材であるフエライト
系ステンレス鋼またはマルテンサイト系ステンレ
ス鋼においては、圧延後の水冷による耐食性向上
は、オーステナイト系ステンレス鋼または二相系
ステンレス鋼程ではないが、上記の水冷は耐食性
向上に有効である。 なお、この発明で水冷とは、通常の冷却水によ
る冷却の他、ミストによる冷却をも言う。水冷時
の冷却速度としては、800℃から450℃の平均冷却
速度で２〜60℃／sec程度が好ましい。平均冷却
速度が２℃／sec未満では、水冷による母材の強
度上昇および合せ材の耐食性向上が不充分とな
る。平均冷却速度が60℃／secを越えるときは、
水冷による母材の強度上昇および合せ材の耐食性
向上がほぼ飽和する他、設備的に水冷が困難とな
る。 以上のようにして得られるステンレスクラツド
鋼板は、合せ材の耐食性の点からは、組立てスラ
ブ圧延後の水冷のままで使用することが好ましい
が、この発明では、母材の靭性の点から焼戻し等
が必要な場合に、母材のAc1点以下の温度で再加
熱処理をしてもよいことを含むことは当然であ
る。この場合、再加熱温度は低いほど、また保持
時間は短いほど好ましいことは、言うまでもな
い。 〔実施例〕 次に、この発明を実施例により説明する。 第１表に示す成分を含有する母材Ａ〜Ｈと第２
表に示す成分を含有する合せ材ａ〜ｈとを適宜組
合せてなる、母材および合せ材が各々の一層の組
立てスラブから、第３表に示す製造条件でステン
レスクラツド鋼板を製造し、本発明鋼板（鋼板No.
３、５、７、９〜12、14〜16）および比較鋼板
（鋼板No.１〜２、４、６、８、13）を得た。本発
明鋼板および比較鋼板の機械的性質等を第４表に
示す。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
第３表および第４票に示されるように、圧延後
に空冷した比較鋼板１に対し、比較鋼板２，４お
よび本発明鋼板３，５は、圧延後に水冷している
ので、それによつて高強度になつている。しか
し、比較鋼板２は水冷停止温度がこの発明の条件
である450℃未満よりも高いために、本発明鋼板
３，５に比べると強度が低い。これから水冷停止
温度を450℃未満とすると強度が上昇することが
わかる。比較鋼板４は、圧延後に本発明鋼板３と
同様に室温まで水冷しているが、圧延仕上り温度
がこの発明の条件である800℃以上により低いた
めに、耐食性が本発明鋼板３より劣る。また、本
発明鋼板３，５は、従来製造法材（焼準し材）で
ある比較鋼板６と比べて、同等もしくはそれ以上
の強度を有しており、しかも比較鋼板６の母材に
比べて母材がＣ、SiおよびMnの低い成分系であ
るために、Ｙ形容接割れ試験における割れ防止予
防熱温度が低く、溶接性に優れている。また、耐
食性も大幅に改善されている。 圧延、水冷後に直接焼入れ、焼戻しを行なつた
に空冷した比較鋼板１に対し、比較鋼板２，４お
よび本発明鋼板３，５は、圧延後に水冷している
ので、それによつて高強度になつている。しか
し、比較鋼板２は水冷停止温度がこの発明の条件
である450℃未満よりも高いために、本発明鋼板
３，５に比べると強度が低い。これから水冷停止
温度を450℃未満とすると強度が上昇することが
わかる。比較鋼板４は、圧延後に本発明鋼板３と
同様に室温まで水冷しているが、圧延仕上り温度
がこの発明の条件である800℃以上により低いた
めに、耐食性が本発明鋼板３より劣る。また、本
発明鋼板３，５は、従来製造法材（焼準し材）で
ある比較鋼板６と比べて、同等もしくはそれ以上
の強度を有しており、しかも比較鋼板６の母材に
比べて母材がＣ、SiおよびMnの低い成分系であ
るために、Ｙ形容接割れ試験における割れ防止予
防熱温度が低く、溶接性に優れている。また、耐
食性も大幅に改善されている。 圧延、水冷後に直接焼入れ、焼戻しを行なつた
【表】
この発明は以上のように構成されるので、母材
と強度および溶接性が優れると同時に合せ材の耐
食性にも優れた、ステンレスクラツド鋼板を製造
することができる。
と強度および溶接性が優れると同時に合せ材の耐
食性にも優れた、ステンレスクラツド鋼板を製造
することができる。
Claims (1)
- １ ステンレス鋼からなる合せ材と、炭素鋼また
は低合金鋼からなる母材とを重ね合せて、その周
囲を溶接してなる組立てスラブを圧延して、ステ
ンレスクラツド鋼板を製造する方法において、前
記組立てスラブを1050℃以上の温度で加熱し、次
いで前記加熱された粗立てスラブを800℃以上の
仕上り温度で圧延し、そして、その後直ちに、前
記圧延された組立てスラブを450℃未満の温度ま
で水冷することを特徴とする、耐食性および溶接
性に優れた高強度ステンレスクラツド鋼板の製造
方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60154225A JPS6216892A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 耐食性および溶接性に優れた高強度ステンレスクラツド鋼板の製造方法 |
| US06/879,219 US4736884A (en) | 1985-07-15 | 1986-06-27 | Method for manufacturing high-strength clad steel plate excellent in corrosion resistance |
| CA000513028A CA1242129A (en) | 1985-07-15 | 1986-07-03 | Method for manufacturing high-strength clad steel plate excellent in corrosion resistance |
| FI862940A FI862940A (fi) | 1985-07-15 | 1986-07-14 | Foerfarande foer framstaellning av belagd staolplaot med hoeg haollfasthet och utmaerkt korrosionsbestaendighet. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60154225A JPS6216892A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 耐食性および溶接性に優れた高強度ステンレスクラツド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6216892A JPS6216892A (ja) | 1987-01-26 |
| JPH0366075B2 true JPH0366075B2 (ja) | 1991-10-16 |
Family
ID=15579582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60154225A Granted JPS6216892A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | 耐食性および溶接性に優れた高強度ステンレスクラツド鋼板の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4736884A (ja) |
| JP (1) | JPS6216892A (ja) |
| CA (1) | CA1242129A (ja) |
| FI (1) | FI862940A (ja) |
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| US4941927A (en) * | 1989-04-26 | 1990-07-17 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Fabrication of 18% Ni maraging steel laminates by roll bonding |
| JP2510783B2 (ja) * | 1990-11-28 | 1996-06-26 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法 |
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| JP3745124B2 (ja) * | 1998-08-17 | 2006-02-15 | 日本金属工業株式会社 | 金属組織或いは非金属介在物が細かく、成分偏析が少ない板状又はコイル状金属材料の製造方法 |
| DE10203711A1 (de) * | 2002-01-31 | 2003-08-14 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Warmband aus austenitischen nichtrostenden Stählen |
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| CN105658831B (zh) * | 2013-10-21 | 2017-08-04 | 杰富意钢铁株式会社 | 奥氏体类不锈钢包层钢板及其制造方法 |
| EP3169617B1 (de) * | 2014-07-17 | 2018-05-23 | Inventio AG | Verkleidungsbauteil für eine fahrtreppe oder einen fahrsteig |
| CN104624703A (zh) * | 2015-01-26 | 2015-05-20 | 北京科技大学 | 一种任意组合多层金属复合板的制造方法 |
| RU2602585C1 (ru) * | 2015-11-20 | 2016-11-20 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Плакированная высокопрочная коррозионно-стойкая сталь |
| RU2620409C1 (ru) * | 2015-12-03 | 2017-05-25 | Акционерное общество "ВНИИНЕФТЕМАШ" | Способ производства биметаллического материала с плакирующим слоем из коррозионно-стойкой износостойкой стали |
| RU2627080C1 (ru) * | 2016-06-28 | 2017-08-03 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Плакированная высокопрочная коррозионно-стойкая сталь |
| RU2632499C1 (ru) * | 2016-12-22 | 2017-10-05 | Акционерное общество "ВНИИНЕФТЕМАШ" | Плакированная коррозионностойкая сталь повышенной прочности |
| CN109532144B (zh) * | 2018-11-29 | 2021-01-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超级双相不锈钢复合钢板及其制造方法 |
| CN109834382A (zh) * | 2019-03-29 | 2019-06-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种冷轧低合金高强钢的窄搭接焊接工艺 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3393445A (en) * | 1965-05-13 | 1968-07-23 | Composite Metal Products Inc | Manufacture of stainless clad steel |
| US3615920A (en) * | 1970-04-16 | 1971-10-26 | Atomic Energy Commission | High temperature braze heat treatment for precipitation hardening martensitic stainless steels |
| US3906618A (en) * | 1974-09-20 | 1975-09-23 | Tadeusz Sendzimir | Process for the production of bi-metallic sheets |
| JPS5930031B2 (ja) * | 1983-09-08 | 1984-07-24 | 松下電工株式会社 | コアレスモ−タ−のステ−タ−ブロツクの製法 |
-
1985
- 1985-07-15 JP JP60154225A patent/JPS6216892A/ja active Granted
-
1986
- 1986-06-27 US US06/879,219 patent/US4736884A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-07-03 CA CA000513028A patent/CA1242129A/en not_active Expired
- 1986-07-14 FI FI862940A patent/FI862940A/fi not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI862940A (fi) | 1987-01-16 |
| CA1242129A (en) | 1988-09-20 |
| FI862940A0 (fi) | 1986-07-14 |
| US4736884A (en) | 1988-04-12 |
| JPS6216892A (ja) | 1987-01-26 |
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