JPH0364770B2 - - Google Patents
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- JPH0364770B2 JPH0364770B2 JP58168314A JP16831483A JPH0364770B2 JP H0364770 B2 JPH0364770 B2 JP H0364770B2 JP 58168314 A JP58168314 A JP 58168314A JP 16831483 A JP16831483 A JP 16831483A JP H0364770 B2 JPH0364770 B2 JP H0364770B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N3/00—Regulating air supply or draught
- F23N3/002—Regulating air supply or draught using electronic means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2221/00—Pretreatment or prehandling
- F23N2221/08—Preheating the air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2235/00—Valves, nozzles or pumps
- F23N2235/02—Air or combustion gas valves or dampers
- F23N2235/04—Air or combustion gas valves or dampers in stacks
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は一次、二次空気予熱器を備えた石炭焚
き火力プラントなどの石炭焚きボイラの燃料用空
気温度の制御装置に係り、特に二次空気予熱器の
出口排ガス流量を絞り制御してボイラ効率向上を
はかるに好適な石炭焚きボイラ制御装置に関す
る。
き火力プラントなどの石炭焚きボイラの燃料用空
気温度の制御装置に係り、特に二次空気予熱器の
出口排ガス流量を絞り制御してボイラ効率向上を
はかるに好適な石炭焚きボイラ制御装置に関す
る。
従来の一次、二次空気予熱器を備えた石炭焚き
火力プラントなどの石炭焚きボイラ制御装置にお
いては、石炭焚きボイラの燃料用空気として石炭
ミルへの微粉炭のウオーミング空気および微粉炭
の石炭ミルからバーナへの搬送用空気としての一
次空気と、火炉ウインドボツクスへの二次空気と
を、それぞれ一次、二次空気予熱器で排ガスによ
る熱交換により暖めて使用するさい、一次空気に
ついては冷空気およびその一次空気予熱器を介し
た熱空気の流量をそれぞれ冷空気ダンパおよび熱
空気ダンパの開度制御により調節した石炭ミルの
出口温度が規定温度になるようにして、ボイラ内
の燃焼状態を良好ならしめボイラ効率の向上など
をはかつている。さらに、このような状態におい
て負荷変化時などに石炭ミルの粉砕遅れを補償す
るため、燃料系のオーバ・アンダーアクシヨンを
実施して制御性の向上をはかることも行なわれて
いる。また、このような時の多量の石炭投入によ
つて石炭ミル出口温度が一時的に低下するため、
石炭量および石炭温度に応じ空気流量を開度制御
して石炭ミル出口温度の低下を補償するよう先行
制御する方式も周知である。
火力プラントなどの石炭焚きボイラ制御装置にお
いては、石炭焚きボイラの燃料用空気として石炭
ミルへの微粉炭のウオーミング空気および微粉炭
の石炭ミルからバーナへの搬送用空気としての一
次空気と、火炉ウインドボツクスへの二次空気と
を、それぞれ一次、二次空気予熱器で排ガスによ
る熱交換により暖めて使用するさい、一次空気に
ついては冷空気およびその一次空気予熱器を介し
た熱空気の流量をそれぞれ冷空気ダンパおよび熱
空気ダンパの開度制御により調節した石炭ミルの
出口温度が規定温度になるようにして、ボイラ内
の燃焼状態を良好ならしめボイラ効率の向上など
をはかつている。さらに、このような状態におい
て負荷変化時などに石炭ミルの粉砕遅れを補償す
るため、燃料系のオーバ・アンダーアクシヨンを
実施して制御性の向上をはかることも行なわれて
いる。また、このような時の多量の石炭投入によ
つて石炭ミル出口温度が一時的に低下するため、
石炭量および石炭温度に応じ空気流量を開度制御
して石炭ミル出口温度の低下を補償するよう先行
制御する方式も周知である。
しかしながら、これらの石炭ミル出口温度を規
定温度に維持する従来の燃料用空気温度の制御方
式は一次空気予熱器の熱交換能力が十分でかつ空
気予熱源の排ガスが十分確保できることが前提条
件となつている。ところが最近の石炭焚き火力プ
ラントなどにおいては石炭供給の面から世界各地
の他銘柄炭などを燃焼する条件があり、従来一般
に使用されている炭種の水分はとたえば７〜８％
程度のものが大半であることから一次空気予熱器
の容量や空気予熱源もたとえば10％程度の水分の
ものに対しては十分熱空気を確保できる設計値で
あつたが、たとえば10〜15％程度の高水分などの
ものを燃焼すると十分熱空気が確保できなくなる
ため石炭ミル出口温度が規定温度を維持できなく
なつて、ボイラ内の燃焼状態が悪化して燃焼時の
未然分の増加やボイヤ特性の変化などによりボイ
ラ効率を低下させる一方、これに対して一次空気
予熱器の容量などをたとえば15％程度の高水分の
ものに対応するように従来の10％程度に対するも
のにより50％アツプの設計値とすればスペースや
価格や効率上も好ましくないなどの欠点があるの
みならず、このようなさいにも二次空気予熱器の
方を流れる排ガスについては有効利用されずに熱
交換効率とボイラ効率を低下させるなどの欠点が
あつた。
定温度に維持する従来の燃料用空気温度の制御方
式は一次空気予熱器の熱交換能力が十分でかつ空
気予熱源の排ガスが十分確保できることが前提条
件となつている。ところが最近の石炭焚き火力プ
ラントなどにおいては石炭供給の面から世界各地
の他銘柄炭などを燃焼する条件があり、従来一般
に使用されている炭種の水分はとたえば７〜８％
程度のものが大半であることから一次空気予熱器
の容量や空気予熱源もたとえば10％程度の水分の
ものに対しては十分熱空気を確保できる設計値で
あつたが、たとえば10〜15％程度の高水分などの
ものを燃焼すると十分熱空気が確保できなくなる
ため石炭ミル出口温度が規定温度を維持できなく
なつて、ボイラ内の燃焼状態が悪化して燃焼時の
未然分の増加やボイヤ特性の変化などによりボイ
ラ効率を低下させる一方、これに対して一次空気
予熱器の容量などをたとえば15％程度の高水分の
ものに対応するように従来の10％程度に対するも
のにより50％アツプの設計値とすればスペースや
価格や効率上も好ましくないなどの欠点があるの
みならず、このようなさいにも二次空気予熱器の
方を流れる排ガスについては有効利用されずに熱
交換効率とボイラ効率を低下させるなどの欠点が
あつた。
本発明の目的は上記した従来技術の欠点をなく
し、一次、二次空気予熱器の容量などを大きくし
て価格高や効率低下を招くのではなしに、二次空
気予熱器の排ガスなどを有効利用して一次空気予
熱器などの熱交換効率を高むうるとともに、これ
によりいずれの炭種や負荷変化に対してもミル出
口温度も規定温度に維持可能な石炭焚きボイラ制
御装置を提供するにある。
し、一次、二次空気予熱器の容量などを大きくし
て価格高や効率低下を招くのではなしに、二次空
気予熱器の排ガスなどを有効利用して一次空気予
熱器などの熱交換効率を高むうるとともに、これ
によりいずれの炭種や負荷変化に対してもミル出
口温度も規定温度に維持可能な石炭焚きボイラ制
御装置を提供するにある。
本発明は上記目的を達成するため、従来は二次
空気予熱器を通過して煙突へ放出していた排ガス
流量を負荷要求または種蒸気流量要求もしくは空
気流量指令などにより作成した開度指令により二
次空気予熱器出口ガスダンパなどを用いて絞り制
御し、この二次空気予熱器の排ガス流量の絞り部
分を一次空気予熱器に流すことにより、一次空気
熱器の交換効率の向上をはかるとともに、これに
より確保されつ石炭ミルへの十分な交換空気流量
を用いてミル出口温度も常に規定温度に制御する
ことによりボイラ効率の向上をはかるようにした
ことを特徴とする石炭焚きボイラ制御装置であ
る。
空気予熱器を通過して煙突へ放出していた排ガス
流量を負荷要求または種蒸気流量要求もしくは空
気流量指令などにより作成した開度指令により二
次空気予熱器出口ガスダンパなどを用いて絞り制
御し、この二次空気予熱器の排ガス流量の絞り部
分を一次空気予熱器に流すことにより、一次空気
熱器の交換効率の向上をはかるとともに、これに
より確保されつ石炭ミルへの十分な交換空気流量
を用いてミル出口温度も常に規定温度に制御する
ことによりボイラ効率の向上をはかるようにした
ことを特徴とする石炭焚きボイラ制御装置であ
る。
以下に本発明の実施例を第１図ないし第７図に
より説明する。
より説明する。
まず第１図は本発明による一次、、二次空気予
熱器を備えた石炭焚き火力プラントなどの石炭焚
きボイラ制御装置の一実施例の全体構成を示す石
炭焚きボイラ通風および煙道系統図である。第１
図においては、１はボイラ、２は押込通風器、３
は蒸気式空気予熱器、４は二次空気予熱器、５は
集じん器、６はガス再循環通風器、７は一次空気
予熱器、８は二次空気予熱器出口ガスダンパ、９
は一次空気予熱器出口ガスダンパ、１０は誘引通
風機、１１は煙突、１２は一次通風機、１３は熱
空気ダンパ、１４は冷空気ダンパ、１５はミル入
口ダンパ、１６は石炭ミルである。なお図中の二
次空気予熱器４の空気および排ガス系統は実際に
はそれぞれＡ、Ｂ二系統あるが、簡略化して一系
統のみ示している。
熱器を備えた石炭焚き火力プラントなどの石炭焚
きボイラ制御装置の一実施例の全体構成を示す石
炭焚きボイラ通風および煙道系統図である。第１
図においては、１はボイラ、２は押込通風器、３
は蒸気式空気予熱器、４は二次空気予熱器、５は
集じん器、６はガス再循環通風器、７は一次空気
予熱器、８は二次空気予熱器出口ガスダンパ、９
は一次空気予熱器出口ガスダンパ、１０は誘引通
風機、１１は煙突、１２は一次通風機、１３は熱
空気ダンパ、１４は冷空気ダンパ、１５はミル入
口ダンパ、１６は石炭ミルである。なお図中の二
次空気予熱器４の空気および排ガス系統は実際に
はそれぞれＡ、Ｂ二系統あるが、簡略化して一系
統のみ示している。
この構成で、石炭焚みボイラ１への燃焼用空気
として、押込通風機２から吹い込まれた空気はそ
の一部が蒸気式空気予熱器３で予熱されたのち更
に二次空気予熱器４で暖められてウインドボツク
スよりボイラ１へ二次空気として供給される一
方、押込通風機２からの空気の他部が一次通風機
１２で昇圧されたのちその一部は一部空気予熱器
７で暖められその他部はそのままでそれぞれ熱空
気および冷空気として他ミルへ送られると同時に
それぞれ熱空気ダンパ１３および冷空気ダンパ１
４を介したのち共通にミル入口ダンパ１５を介し
て石炭ミル１６へ供給され、この空気は石炭ミル
１６の微粉炭のウオーミングに用いられるととも
に微粉炭の石炭ミル１６からボイラ１のバーナへ
の搬送用空気としての一次空気としてバーナへ供
給される。このさい石炭ミル１６への一次空気予
熱器７で暖められた熱空気と暖められない冷空気
の流量をそれぞれ熱空気ダンパ１３と冷空気ダン
パ１４で制御することにより石炭ミル出口温度を
規定温度（たとえば約80℃）に制御するものであ
つて、さらに両流量からなる石炭ミル入口量をミ
ル入口ダンパ１５で制御することにより、この流
量の蒸気規定温度の一次空気により石炭ミル１６
内の微粉炭はボイラ１のバーナに搬送され、上気
ウインドボツクスからの二次空気とともに炉内で
燃焼される。
として、押込通風機２から吹い込まれた空気はそ
の一部が蒸気式空気予熱器３で予熱されたのち更
に二次空気予熱器４で暖められてウインドボツク
スよりボイラ１へ二次空気として供給される一
方、押込通風機２からの空気の他部が一次通風機
１２で昇圧されたのちその一部は一部空気予熱器
７で暖められその他部はそのままでそれぞれ熱空
気および冷空気として他ミルへ送られると同時に
それぞれ熱空気ダンパ１３および冷空気ダンパ１
４を介したのち共通にミル入口ダンパ１５を介し
て石炭ミル１６へ供給され、この空気は石炭ミル
１６の微粉炭のウオーミングに用いられるととも
に微粉炭の石炭ミル１６からボイラ１のバーナへ
の搬送用空気としての一次空気としてバーナへ供
給される。このさい石炭ミル１６への一次空気予
熱器７で暖められた熱空気と暖められない冷空気
の流量をそれぞれ熱空気ダンパ１３と冷空気ダン
パ１４で制御することにより石炭ミル出口温度を
規定温度（たとえば約80℃）に制御するものであ
つて、さらに両流量からなる石炭ミル入口量をミ
ル入口ダンパ１５で制御することにより、この流
量の蒸気規定温度の一次空気により石炭ミル１６
内の微粉炭はボイラ１のバーナに搬送され、上気
ウインドボツクスからの二次空気とともに炉内で
燃焼される。
一方でボイラ１で燃焼された排ガスはボイラ出
口より集じん器５で不要なちりを除去されたのち
二次空気予熱器４および一次空気予熱器７の予熱
源として使用されるほか、ガス再循環通風機６を
介して火炉底部から再度ボイラ１に再循環して再
熱蒸気温度を制御する。ついで一次、二次空気予
熱器７，４でそれぞれ一次、二次空気と熱交換し
て排ガスは一次、二次空気予熱器出口ガスダンパ
９，８を介したのち共通に誘引通風機１０を通し
て煙突１１より大気中に放出される。このさい従
来は一次空気予熱器７の一次空気予熱器出口ガス
ダンパ９は負荷要求から作成される燃料要求に応
じて上記石炭ミル１６への熱空気を熱交換により
確保するに必要な予熱源としての排ガスの一次空
気予熱器出口ガス温度を確保する開度制御を実施
するが、二次空気予熱器４の二次空気予熱器出口
ガスダンパ８については開度制御を実施すること
なく上記通風系統の補機である押込通風機２の起
動停止に連動して開閉操作だけを実施していたの
に対して、本発明は上記二次空気予熱器４の二次
空気予熱器出口ガスダンパ８なども負荷要求また
は主蒸気流量要求もしくは空気流量指令に応じて
絞り制御を実施することより上記石炭ミル１６へ
の熱空気を確保するに必要な上記一次空気予熱器
７への十分な排ガスの流量をいずれの炭種や負荷
変化にかかわりなく常に確保するものである。
口より集じん器５で不要なちりを除去されたのち
二次空気予熱器４および一次空気予熱器７の予熱
源として使用されるほか、ガス再循環通風機６を
介して火炉底部から再度ボイラ１に再循環して再
熱蒸気温度を制御する。ついで一次、二次空気予
熱器７，４でそれぞれ一次、二次空気と熱交換し
て排ガスは一次、二次空気予熱器出口ガスダンパ
９，８を介したのち共通に誘引通風機１０を通し
て煙突１１より大気中に放出される。このさい従
来は一次空気予熱器７の一次空気予熱器出口ガス
ダンパ９は負荷要求から作成される燃料要求に応
じて上記石炭ミル１６への熱空気を熱交換により
確保するに必要な予熱源としての排ガスの一次空
気予熱器出口ガス温度を確保する開度制御を実施
するが、二次空気予熱器４の二次空気予熱器出口
ガスダンパ８については開度制御を実施すること
なく上記通風系統の補機である押込通風機２の起
動停止に連動して開閉操作だけを実施していたの
に対して、本発明は上記二次空気予熱器４の二次
空気予熱器出口ガスダンパ８なども負荷要求また
は主蒸気流量要求もしくは空気流量指令に応じて
絞り制御を実施することより上記石炭ミル１６へ
の熱空気を確保するに必要な上記一次空気予熱器
７への十分な排ガスの流量をいずれの炭種や負荷
変化にかかわりなく常に確保するものである。
ついて第２図は第１図の従来からの一次空気予
熱器出口ガス温度制御系統例図である。第２図に
おいて、以下同様に第１図と同一符号または記号
は同一または相当部分を示すものとし、１７は一
次空気予熱器７の出口に設置された温度検出器
（第１図に図示していない）、１８はｍＶ／Ｖ電圧
変換器、１９は減算器、２０はプラント負荷要求
信号などから作成される燃料要求信号源、２１は
燃料要求信号源２０の燃料要求信号により一次空
気予熱器出口ガス温度設定信号を設定する関数発
生器、２２は比例積分調節計、２３は自動／手動
切替器、２４は電気／空気変換器である。
熱器出口ガス温度制御系統例図である。第２図に
おいて、以下同様に第１図と同一符号または記号
は同一または相当部分を示すものとし、１７は一
次空気予熱器７の出口に設置された温度検出器
（第１図に図示していない）、１８はｍＶ／Ｖ電圧
変換器、１９は減算器、２０はプラント負荷要求
信号などから作成される燃料要求信号源、２１は
燃料要求信号源２０の燃料要求信号により一次空
気予熱器出口ガス温度設定信号を設定する関数発
生器、２２は比例積分調節計、２３は自動／手動
切替器、２４は電気／空気変換器である。
この構成で、実際に一次空気予熱器出口の温度
検出器１７で検出されｍＶ／Ｖ電圧変換器１８で
電圧変換された一次空気予熱器出口ガス検出信号
は、プラント負荷要求信号などにより作成された
燃料要求信号源２０からの燃料用空信号により関
数発生器２１で設定された一次空気予熱器出口ガ
ス温度設定信号と減算器１９で比較減算され、そ
の偏差信号は比例積分調節計２２で比例積分演算
されたのち、自動側切替えの自動／手動切替器２
３を経て電気／空気変換器２４で信号変換され、
その偏差信号により実際の一次空気予熱器出口ガ
ス温度検出信号が同設定信号に一致するように一
次空気予熱器出口ガスダンパ９が開度制御され
る。第３図はこのようにしてえられる第２図の負
荷−プロセス温度特性例図で、負荷もしくは対応
する燃料量に応じた各プロセス点の温度特性を示
しており、Taは関数発生器２１の一次空気予熱
器出口ガス温度設定信号による一次空気予熱器出
口ガス温度特性、Tb1およびTb2はそれぞれたと
えば水分が７〜８％および12〜15％の炭種のとき
のミル入口温度特性、Te1およびTe2は同じくミ
ル出口温度特性である。なお関数発生器２１によ
るTaの一次空気予熱器出口ガス温度特性は低負
荷域で一次空気流量が低下するに伴ない一次空気
温度が上昇するのを押えるように考慮して低負荷
域で低下する特性となつている。このような第３
図のTaの一次空気予熱器出口ガス温度特性に対
して、一般の炭種の石炭を石炭ミル１６に投入し
ている時にはそれに必要な一次空気予熱器７の予
熱源の排ガス流量が十分であつて所定の熱交換効
率が確保されるので一次空気予熱器７よりの所要
の熱空気が確保され、このとき実線で示すTb1の
たとえば水分が７〜８％の一般の炭種の石炭を燃
焼している時のミル入口温度特性は所要温度に制
御されるに伴ない同じくTe1のミル出口温度特性
はたとえば約80℃の規定温度に制御されている
が、しかしこの状態で高水分の炭種の石炭が石炭
ミル１６に投入されたような時にはそれに必要な
一次空気予熱器７の予熱源の排ガス流量が不足し
て熱交換効率が低下するため一次空気予熱器出口
ガスダンパ９を開度制御しかつ熱空気ダンパ１３
を全開にするなどしても一次空気予熱器７よりの
必要な熱空気が確保できずに、今度は破線で示す
Tb2のたとえば水分が12〜15％の高水分の炭種の
石炭を燃焼した時のミル入口温度特性は図示のよ
うに所要温度より低下するに伴ない同じくTe2の
ミル出口温度特性も規定温度より低下する結果と
なる。
検出器１７で検出されｍＶ／Ｖ電圧変換器１８で
電圧変換された一次空気予熱器出口ガス検出信号
は、プラント負荷要求信号などにより作成された
燃料要求信号源２０からの燃料用空信号により関
数発生器２１で設定された一次空気予熱器出口ガ
ス温度設定信号と減算器１９で比較減算され、そ
の偏差信号は比例積分調節計２２で比例積分演算
されたのち、自動側切替えの自動／手動切替器２
３を経て電気／空気変換器２４で信号変換され、
その偏差信号により実際の一次空気予熱器出口ガ
ス温度検出信号が同設定信号に一致するように一
次空気予熱器出口ガスダンパ９が開度制御され
る。第３図はこのようにしてえられる第２図の負
荷−プロセス温度特性例図で、負荷もしくは対応
する燃料量に応じた各プロセス点の温度特性を示
しており、Taは関数発生器２１の一次空気予熱
器出口ガス温度設定信号による一次空気予熱器出
口ガス温度特性、Tb1およびTb2はそれぞれたと
えば水分が７〜８％および12〜15％の炭種のとき
のミル入口温度特性、Te1およびTe2は同じくミ
ル出口温度特性である。なお関数発生器２１によ
るTaの一次空気予熱器出口ガス温度特性は低負
荷域で一次空気流量が低下するに伴ない一次空気
温度が上昇するのを押えるように考慮して低負荷
域で低下する特性となつている。このような第３
図のTaの一次空気予熱器出口ガス温度特性に対
して、一般の炭種の石炭を石炭ミル１６に投入し
ている時にはそれに必要な一次空気予熱器７の予
熱源の排ガス流量が十分であつて所定の熱交換効
率が確保されるので一次空気予熱器７よりの所要
の熱空気が確保され、このとき実線で示すTb1の
たとえば水分が７〜８％の一般の炭種の石炭を燃
焼している時のミル入口温度特性は所要温度に制
御されるに伴ない同じくTe1のミル出口温度特性
はたとえば約80℃の規定温度に制御されている
が、しかしこの状態で高水分の炭種の石炭が石炭
ミル１６に投入されたような時にはそれに必要な
一次空気予熱器７の予熱源の排ガス流量が不足し
て熱交換効率が低下するため一次空気予熱器出口
ガスダンパ９を開度制御しかつ熱空気ダンパ１３
を全開にするなどしても一次空気予熱器７よりの
必要な熱空気が確保できずに、今度は破線で示す
Tb2のたとえば水分が12〜15％の高水分の炭種の
石炭を燃焼した時のミル入口温度特性は図示のよ
うに所要温度より低下するに伴ない同じくTe2の
ミル出口温度特性も規定温度より低下する結果と
なる。
したがつてこのような時のミル出口温度特性の
低下を補償するため、本発明により二次空気予熱
器４を通過する排ガス流量を二次空気予熱器出口
ガスダンパ８をインチング操作するかもしくは二
次空気予熱器出口ガス制御用ダンパを追設して操
作するかして絞り制御することにより、一次空気
予熱器７への排ガス流量を増加させて一次空気予
熱器７の熱交換効率を高めるとともに、これによ
り上記の所要温度ミル入口温度を確保するに伴な
い規定温度のミル出口温度を維持するものであ
る。
低下を補償するため、本発明により二次空気予熱
器４を通過する排ガス流量を二次空気予熱器出口
ガスダンパ８をインチング操作するかもしくは二
次空気予熱器出口ガス制御用ダンパを追設して操
作するかして絞り制御することにより、一次空気
予熱器７への排ガス流量を増加させて一次空気予
熱器７の熱交換効率を高めるとともに、これによ
り上記の所要温度ミル入口温度を確保するに伴な
い規定温度のミル出口温度を維持するものであ
る。
つぎに第４図はこのような燃焼用空気温度補償
を可能にする第１図の本発明による二次空気予熱
器出口ガスダンパ絞り制御方式の一実施例を示す
二次空気予熱器出口ガス流量制御系統図で、従来
のインタロツクダンパの二次空気予熱器出口ガス
ダンパ８に二次空気予熱器出口ガス制御用ダンパ
を追設して絞り制御する例を示している。第４図
において、２５は負荷または主蒸気流量要求信号
源もしくはそれにより作成される燃焼用空気流量
指令信号源、２６は負荷または主蒸気量要求信号
源（または空気流量指令源）２５により二次空気
予熱器出口ガス制御用ダンパ開度設定信号を設定
する関数発生器、２７Ａおよび２７Ｂはそれぞれ
ＡおよびＢ系統の自動／手動切替器、２８Ａおよ
び２８Ｂは同じく電気／空気変換器、２９Ａおよ
び２９Ｂは同じく従来のインタロツクダンパの二
次空気予熱器出口ガスダンパ８に追設された二次
空気予熱器出口ガス制御用ダンパ（第１図に図示
していない）である。この構成で、第５図は第４
図の関数発生器２６で設定される二次空気予熱器
出口ガス制御用ダンパ開度設定信号の負荷（主蒸
気流量）−開度特性例図であつて、負荷または主
蒸気流量要求信号源（または空気流量指令源２５
からの負荷または主蒸気流量要求信号（または空
気流量指令）により関数発生器２５で設定された
第５図のような負荷−過度特性の二次空気予熱器
出口ガス制御用ダンパ開度設定信号は、各Ａおよ
びＢ系の自動側切替えの自動／手動切替器２７Ａ
および２７Ｂを経て各電気／空気変換器２８Ａお
よび２８Ｂで信号変換され、その出力により各追
設された二次空気予熱器出口ガス制御用ダンパ２
９Ａおよび２９Ｂが負荷または主蒸気流量（また
は空気流量）に応じた設定開度に絞り制御され
る。これにより上記一次空気予熱器７への排ガス
流量が増加されて一次空気余熱器７の熱交換効率
が高められるとともに、これに伴ない上記ミル出
口温度の低下が補償されて規定温度のミル出口温
度が維持される。
を可能にする第１図の本発明による二次空気予熱
器出口ガスダンパ絞り制御方式の一実施例を示す
二次空気予熱器出口ガス流量制御系統図で、従来
のインタロツクダンパの二次空気予熱器出口ガス
ダンパ８に二次空気予熱器出口ガス制御用ダンパ
を追設して絞り制御する例を示している。第４図
において、２５は負荷または主蒸気流量要求信号
源もしくはそれにより作成される燃焼用空気流量
指令信号源、２６は負荷または主蒸気量要求信号
源（または空気流量指令源）２５により二次空気
予熱器出口ガス制御用ダンパ開度設定信号を設定
する関数発生器、２７Ａおよび２７Ｂはそれぞれ
ＡおよびＢ系統の自動／手動切替器、２８Ａおよ
び２８Ｂは同じく電気／空気変換器、２９Ａおよ
び２９Ｂは同じく従来のインタロツクダンパの二
次空気予熱器出口ガスダンパ８に追設された二次
空気予熱器出口ガス制御用ダンパ（第１図に図示
していない）である。この構成で、第５図は第４
図の関数発生器２６で設定される二次空気予熱器
出口ガス制御用ダンパ開度設定信号の負荷（主蒸
気流量）−開度特性例図であつて、負荷または主
蒸気流量要求信号源（または空気流量指令源２５
からの負荷または主蒸気流量要求信号（または空
気流量指令）により関数発生器２５で設定された
第５図のような負荷−過度特性の二次空気予熱器
出口ガス制御用ダンパ開度設定信号は、各Ａおよ
びＢ系の自動側切替えの自動／手動切替器２７Ａ
および２７Ｂを経て各電気／空気変換器２８Ａお
よび２８Ｂで信号変換され、その出力により各追
設された二次空気予熱器出口ガス制御用ダンパ２
９Ａおよび２９Ｂが負荷または主蒸気流量（また
は空気流量）に応じた設定開度に絞り制御され
る。これにより上記一次空気予熱器７への排ガス
流量が増加されて一次空気余熱器７の熱交換効率
が高められるとともに、これに伴ない上記ミル出
口温度の低下が補償されて規定温度のミル出口温
度が維持される。
第６図は同じく本発明による二次空気予熱器出
口ガスダンパ絞り制御方式の他の実施例を示す二
次空気予熱器出口ガス流量制御系統図で、電動式
の二次空気予熱器出口ガスダンパ８をインチング
操作して絞り制御する例を示している。第６図に
おいて、３０は負荷または主流気流量要求信号源
（または空気流量指令源）２５からの負荷または
主蒸気流量要求信号（または空気流量指令）をモ
ニタして所定の各負荷または主蒸気流量点を検出
するモニタスイツチ、３１はモニタスイツチ３０
の各負荷または主蒸気流量点信号により各Ａおよ
びＢ系の電動式二次空気予熱出口ガスダンパ８Ａ
および８Ｂのインチング回路を構成するインター
ロツク回路である。この構成で、第７図は第６図
の絞り制御系の負荷−開度特性例図であつて、負
荷または主蒸気流量要求信号源（または空気流量
指令源）２５からの負荷または主蒸気流量要求信
号（または空気流量指令）によりモニタスイツチ
３０で第７図のような各負荷または主蒸気流量点
が検出されると、この各負荷または主蒸気流量点
検出信号により第７図のような負荷（主蒸気流
量）−開度特性のインチング回路を構成するイン
ターロツク回路３１で操作信号が作成され、この
操作信号により各ＡおよびＢ系の電動式二次空気
予熱器出口ガスダンパ８Ａおよび８Ｂがインチン
グ操作されて、第７図のように各負荷または主蒸
気流量（または空気流量）に対応した設定開度に
絞り制御される。これにより第４図と同様に機能
する。
口ガスダンパ絞り制御方式の他の実施例を示す二
次空気予熱器出口ガス流量制御系統図で、電動式
の二次空気予熱器出口ガスダンパ８をインチング
操作して絞り制御する例を示している。第６図に
おいて、３０は負荷または主流気流量要求信号源
（または空気流量指令源）２５からの負荷または
主蒸気流量要求信号（または空気流量指令）をモ
ニタして所定の各負荷または主蒸気流量点を検出
するモニタスイツチ、３１はモニタスイツチ３０
の各負荷または主蒸気流量点信号により各Ａおよ
びＢ系の電動式二次空気予熱出口ガスダンパ８Ａ
および８Ｂのインチング回路を構成するインター
ロツク回路である。この構成で、第７図は第６図
の絞り制御系の負荷−開度特性例図であつて、負
荷または主蒸気流量要求信号源（または空気流量
指令源）２５からの負荷または主蒸気流量要求信
号（または空気流量指令）によりモニタスイツチ
３０で第７図のような各負荷または主蒸気流量点
が検出されると、この各負荷または主蒸気流量点
検出信号により第７図のような負荷（主蒸気流
量）−開度特性のインチング回路を構成するイン
ターロツク回路３１で操作信号が作成され、この
操作信号により各ＡおよびＢ系の電動式二次空気
予熱器出口ガスダンパ８Ａおよび８Ｂがインチン
グ操作されて、第７図のように各負荷または主蒸
気流量（または空気流量）に対応した設定開度に
絞り制御される。これにより第４図と同様に機能
する。
なお上記実施例では高水分の炭種の石炭を燃焼
させるときの動作などについて説明したが、本発
明はその他の石炭量増大や大気温度や湿度などの
環境条件変化や負荷変化増大時なども同様に動作
して効果を発揮できることは明らかである。
させるときの動作などについて説明したが、本発
明はその他の石炭量増大や大気温度や湿度などの
環境条件変化や負荷変化増大時なども同様に動作
して効果を発揮できることは明らかである。
以上のように本実施例によれば、従来のインタ
ロツクダンパの二次空気予熱器出口ガスダンパに
二次空気予熱器出口ガス制御用ダンパを追設して
操作するか電動式の二次空気予熱器出口ガスダン
パをインチング操作するかして開度制御すること
により二次空気予熱器を通過する排ガス流量を絞
り制御して、これにより一次空気予熱器への排ガ
ス流量を増加させて一次空気予熱器の熱交換効率
を高めるとともに、これに伴ないミル出口温度を
常に規定温度に維持可能にしてボイラ効率を向上
できる。このさい二次空気予熱器出口ガスダンパ
の絞り制御を実施するためのダクトのドラフト損
失が若干増えるがたとえば50mmH2Oの程度であ
つて耐圧上も問題がなく、なおたとえば0.2〜0.3
％程度のボイラ効率上昇が確保できるほか、一次
空気予熱器なども容量増大の必要がなく小形化で
きてスペース上や価格上を有効である。
ロツクダンパの二次空気予熱器出口ガスダンパに
二次空気予熱器出口ガス制御用ダンパを追設して
操作するか電動式の二次空気予熱器出口ガスダン
パをインチング操作するかして開度制御すること
により二次空気予熱器を通過する排ガス流量を絞
り制御して、これにより一次空気予熱器への排ガ
ス流量を増加させて一次空気予熱器の熱交換効率
を高めるとともに、これに伴ないミル出口温度を
常に規定温度に維持可能にしてボイラ効率を向上
できる。このさい二次空気予熱器出口ガスダンパ
の絞り制御を実施するためのダクトのドラフト損
失が若干増えるがたとえば50mmH2Oの程度であ
つて耐圧上も問題がなく、なおたとえば0.2〜0.3
％程度のボイラ効率上昇が確保できるほか、一次
空気予熱器なども容量増大の必要がなく小形化で
きてスペース上や価格上を有効である。
以上の説明のように本発明の石炭焚き火力プラ
ントなどの石炭焚きボイラ制御装置によれば、二
次空気予熱器の排ガス流量を絞り制御することに
より一次空気予熱器への排ガス流量を増加させて
一次空気予熱器の熱交換効率を高めるとともに、
石炭ミル出口温度も常に規定温度に維持可能にし
てボイラ効率の向上をはかることができるほか、
一次空気予熱器なども小形化可能にしてスペース
上や価格上を有効である。
ントなどの石炭焚きボイラ制御装置によれば、二
次空気予熱器の排ガス流量を絞り制御することに
より一次空気予熱器への排ガス流量を増加させて
一次空気予熱器の熱交換効率を高めるとともに、
石炭ミル出口温度も常に規定温度に維持可能にし
てボイラ効率の向上をはかることができるほか、
一次空気予熱器なども小形化可能にしてスペース
上や価格上を有効である。
第１図は本発明による石炭焚きボイラ制御装置
の一実施例を示す全体構成ボイラ通風煙道系統
図、第２図は第１図の一次空気予熱器出口ガス温
度制御系統例図、第３図は第２図の負荷−プロセ
ス温度特性例図、第４図は第１図の二次空気予熱
器出口ガス流量制御系統例図、第５図は第４図の
負荷−開度特性例図、第６図は第１図の他の二次
空気予熱器出口ガス流量制御系統例図、第７図は
第６図の負荷−開度特性例図である。 １……ボイラ、２……押込通風機、３……蒸気
式空気予熱器、４……二次空気予熱器、５……集
じん器、７……一次空気予熱器、８……二次空気
予熱器出口ガスダンパ、９……一次空気予熱器出
口ガスダンパ、１０……誘引通風機、１１……煙
突、１２……一次通風機、１３……熱空気ダン
パ、１４……冷空気ダンパ、１５……ミル入口ダ
ンパ、１６……石炭ミル、１７……一次空気予熱
器出口ガス温度検出器、１９……減算器、２０…
…燃料要求信号源、２１……関数発生器、２２…
…比例積分調節計、２５……負荷要求信号源、２
６……関数発生器、２９Ａ，２９Ｂ……各二次空
気予熱器出口ガス制御用ダンパ、３０……モニタ
スイツチ、３１……インターロツク回路。
の一実施例を示す全体構成ボイラ通風煙道系統
図、第２図は第１図の一次空気予熱器出口ガス温
度制御系統例図、第３図は第２図の負荷−プロセ
ス温度特性例図、第４図は第１図の二次空気予熱
器出口ガス流量制御系統例図、第５図は第４図の
負荷−開度特性例図、第６図は第１図の他の二次
空気予熱器出口ガス流量制御系統例図、第７図は
第６図の負荷−開度特性例図である。 １……ボイラ、２……押込通風機、３……蒸気
式空気予熱器、４……二次空気予熱器、５……集
じん器、７……一次空気予熱器、８……二次空気
予熱器出口ガスダンパ、９……一次空気予熱器出
口ガスダンパ、１０……誘引通風機、１１……煙
突、１２……一次通風機、１３……熱空気ダン
パ、１４……冷空気ダンパ、１５……ミル入口ダ
ンパ、１６……石炭ミル、１７……一次空気予熱
器出口ガス温度検出器、１９……減算器、２０…
…燃料要求信号源、２１……関数発生器、２２…
…比例積分調節計、２５……負荷要求信号源、２
６……関数発生器、２９Ａ，２９Ｂ……各二次空
気予熱器出口ガス制御用ダンパ、３０……モニタ
スイツチ、３１……インターロツク回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石炭焚きボイラへの燃焼用空気をボイラの排
ガスをそれぞれ予熱源とする一次、二次空気予熱
器を通して予熱したのち該一次空気予熱器から石
炭ミルを通して該ミル内の微粉炭を搬送しつつボ
イラに供給する一次空気系と、上記二次空気予熱
器からボイラに供給する二次空気系を有し、上記
二次空気予熱器を流れる上記排ガスの流量を制御
することにより上記一次空気予熱器を通過する排
ガスの流量を制御して一次空気予熱器の熱交換効
率を向上せしめる制御手段を備えた石炭焚きボイ
ラ制御装置。 ２ 上記一次空気予熱器から石炭ミルへ流れる一
次空気を制御することにより該石炭ミルの出口温
度を制御する制御手段を備えた特許請求の範囲第
１項記載の石炭焚きボイラ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58168314A JPS6060418A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 石炭焚きボイラ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58168314A JPS6060418A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 石炭焚きボイラ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6060418A JPS6060418A (ja) | 1985-04-08 |
| JPH0364770B2 true JPH0364770B2 (ja) | 1991-10-08 |
Family
ID=15865732
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58168314A Granted JPS6060418A (ja) | 1983-09-14 | 1983-09-14 | 石炭焚きボイラ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6060418A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012181003A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Ihi Corp | ボイラ装置及び高温空気燃焼システム |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006060472B4 (de) * | 2006-12-19 | 2015-07-16 | Alstom Technology Ltd. | Verfahren zum Betreiben einer Dampfkraftanlage mit einem kohlegefeuerten Dampferzeuger sowie eine Dampfkraftanlage |
| JP5137598B2 (ja) * | 2008-01-23 | 2013-02-06 | 中国電力株式会社 | 汽力発電設備における通風系統 |
| US20120222591A1 (en) * | 2011-03-04 | 2012-09-06 | Foster Wheeler North America Corp. | Method of and Apparatus for Selective Catalytic NOx Reduction in a Power Boiler |
| JP6400559B2 (ja) * | 2015-11-20 | 2018-10-03 | 株式会社マツダ | 蓄熱式燃焼炉 |
-
1983
- 1983-09-14 JP JP58168314A patent/JPS6060418A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012181003A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Ihi Corp | ボイラ装置及び高温空気燃焼システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6060418A (ja) | 1985-04-08 |
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