JPH0354362A - 内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野） 本発明は内燃機関の燃料噴射装置に関する。

〔従来の技術〕

従来、圧縮空気通路の一端にノズル口を形戊すると共に
圧縮空気通路の途中に燃料供給口を形成し、ニードルの
先端にノズル口を開閉するための弁体を形成すると共に
ニードルの後端を可動コアに係合せしめ、ニードルを第
１の圧縮ばねによって可動コアに向かつて付勢せしめて
ノズル口を閉弁せしめると共に、可動コアを第２の圧縮
ばねによってニードルに向かつて付勢せしめ、可動コア
を電磁的に駆動せしめることによってニードルを第１の
圧縮ばねの付勢力に抗して変位せしめてノズル口を開弁
せしめるようにしたいわゆるエアブラスト弁が公知であ
る。

また、特開昭６３　−　２４８９６５号公報には、ニー
ドルの後端部および可動コアを燃料を充満した密閉室内
に配設したエアブラスト弁が開示されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら前者のエアブラスト弁では、ソレノイドに
通電して可動コアをステータに吸引せしめ、ニードルを
第ｌ圧縮ばねのばね力に抗して変位せしめてノズル口を
開弁せしめた後にソレノイドをオフした場合、ニ一ドル
および可動コアは、第１圧縮ばねのばね力により第２圧
縮ばねのばね力に抗してノズルロ閉弁方向に変位せしめ
られる。

ニードルの変位は、ノズルロが閉弁せしめられる位置で
終了せしめられるが、可動コアはノズルロ閉弁方向の運
動エネルギを有しているため、可動コアに作用するノズ
ルロ閉弁方向の力が第２圧縮ばねのばね力と等しくなる
位置まで変位する。その後、可動コアは第２圧縮ばねの
ばね力により再びノズルロ開弁方向に変位せしめられ、
可動コアがニードル後端と再び係合する際にニードルを
開弁方向に変位せしめ、ノズル口を開弁してしまうとい
う問題がある。

一方、後者のエアブラスト弁では、可動コアがニードル
後端と再び係合する際の可動コアの運動エネルギを、燃
料のダンピング効果によって減衰せしめることができる
が、その効果は十分でなく、未だノズルロが開弁せしめ
られる．また燃料が漏れないようにするための構造が複
雑になり、さらに燃料中に蒸気が発生すると可動コアの
挙動が不安定になるという問題がある。

［課題を解決するための手段］ 上記問題点を解決するため本発明によれば、圧縮空気通
路の一端にノズル口を形成すると共に圧縮空気通路の途
中に燃料供給口を形成し、ニ一ドルの先端にノズル口を
開閉するための弁体を形成すると共にニードルの後端を
可動コアの一端に係合せしめ、ニードルを第１の付勢手
段によって可動コアに向かつて付勢せしめてノズル口を
閉弁せしめると共に、可動コアを第２の付勢手段によっ
てニードルに向かつて付勢せしめ、可動コアを電磁的に
駆動せしめることによってニードルを第１付勢手段の付
勢力に抗して変位せしめてノズル口を開弁せしめるよう
にした燃料噴射装置において、可動コアの他端側に可動
コアの変位を規制するための弾性体ストッパを設けてい
る。

〔作　用〕

可動コアの他端側に可動コアの変位を規制するための弾
性体ストッパを設けたので、ニ一ドルと離れる方向の可
動コアの運動エネルギは弾性体ストソバによって減衰せ
しめられる。このため、可動コアがニードルの後端に再
び係合する際において、ニ一ドルに向かう可動コアの運
動エネルギを小さくすることができる。

（実施例） 第６図および第７図は２サイクル機関を示す。

第６図および第７図を参照すると、ｌはシリンダブロッ
ク、２はピストン、３はシリンダヘッド、４は燃焼室、
５は一対の給気弁、６は給気ボート、７は一対の排気弁
、８は排気ポート、９は点火栓を夫々示す。シリンダヘ
ンド３の内壁面上には排気弁７側の給気弁５周縁部と弁
座間の開口を給気弁５の全開弁期間に亘って閉鎖するマ
スク壁１０が形成されている。従って給気弁５が開弁ず
ると新気が矢印Ｎで示されるように排気弁７と反対側か
ら燃焼室４内に流入する。一対の給気弁５の間に位置す
るシリンダヘッド３の内壁面上にはエアブラスト弁２０
が配置される． 第１図にエアブラスト弁２０の一部断面側面図を示す．
第１図を参照すると、エアブラスト弁２０のボディ２１
内にはまっすぐに延びるニードル挿入孔２２が形成され
、このニードル挿入孔２２の一端にはノズルロ２３が形
成されると共に、他端はニードル挿入孔２２の軸線Ａと
同軸にポディ２１内に形成されたばね室２４に連通され
る。ニ一ドル挿入孔２２内にはニードル挿入孔２２より
も小径のニードル２５が挿入され、ノズルロ２３はニー
ドル２５の先端部に形成された弁部２６によって開閉制
御される。本実施例ではノズルロ２３は燃焼室４（第７
図参照）内に配置される。ばね室２４が形成されている
ボディ２１の上端には磁性体により形成された駆動部ハ
ウジング２７が取付けられ、この駆動部ハウジング２７
下端部内にはばね室２４と対向してステータ２８が固定
される。ばね室２４上端部近傍に位置するニードル２５
にはスプリングリテーナ２９が固定され、このスプリン
グリテーナ２９とボディ２１との間のばね室２４内には
第１の付勢手段である第１圧縮ばね３０が挿入される。

この第１圧縮ばね３０のばね力によりニードル２５は上
方に位置する可動コア３２に向かつて付勢され、ノズル
ロ２３は通常ニードル２５の弁部２６によって閉鎖され
る。ニ一ドル２５はステータ２８内を貫通し、ニードル
２５の後端部３１はステータ２８から突出する。この後
端部３１には可動コア３２が係合せしめられ、第２の付
勢手段である第２圧縮ばね３３によって可動コア３２は
ニードル２５に向けて付勢せしめられる． この可動コア３２は、駆動部ハウジング２７内に軸線Ａ
方向に形成された可動コア挿入孔４０内に、軸線八方向
に摺動変位可能に配設されている。第２圧縮ばね３３に
よる開弁方向の付勢力は第１圧縮ばね３０による閉弁方
向の付勢力の約半分程度であり、従って、これらの圧縮
ばね３０　，　３３の付勢力の差によって、ノズルロ２
３は常時閉弁されることとなる．ステータ２８と駆動部
ハウジング２７との間にはソレノイド室３９が形成され
、このソレノイド室３９内にはステータ２８の周りにソ
レノイド３４が配設される。

このソレノイド３４が付勢されると可動コア３２がステ
ータ２８に向けて可動コア挿入孔４ｏ内を摺動変位し、
その結果ニードル２５が圧縮ばね３ｏのばね力に抗して
ノズルロ２３の方向に摺動変位するのでノズルロ２３が
開弁せしめられる。

ニードル２５は、ノズルロ２３と弁体２６との間のシー
ルを長期間の使用にわたって確保するため硬い焼入れ材
で形成されており、一方、可動コア３２は磁性材料であ
るため比較的軟かい焼鈍材で形成されている． 第２図にはニードル２５と可動コア３２との係合部の拡
大図を示す。第２図を参照すると、ニードル後端部３１
に対向する可動コア３２底面３２ａ上には円筒状凹部３
５が軸ｍＡの周りに形成され、この凹部３５内に円柱状
の受座３６が嵌着される。この受座３６はニードル２５
と同様の材料で形成され、ニ一ドル２５と同様の硬度と
されている。受座３６の外径はニードル２５の外径より
少しだけ大きく、また可動コア３２の外径の１／３程度
である。従って、可動コア３２はステータ２８と十分大
きな対向面積を有し、十分な吸引力を受ることかできる
。受座３６のニードル２５との保合部には半球より小さ
い球面によって凹状保合面３７が形成される．一方ニー
ドル後端部３１には半球面によって凸状係合面３８が形
成される。

凹状係合面３７は凸状係合面３８より少しだけ径の大き
い球面によって形成され、例えば凹状保合面３７を形戒
する球面の半径が１．３ｍ、凸状係合面３８を形戒する
球面の半径が１．　２　ｍとされる。斯くして、ニード
ル２５と可動コア３２とを係合させて長期間作動させて
も、受座３６が摩耗することを防止することができる． 第３図には可動コア３２の底面図を示す。第２図および
第３図を参照すると、可動コア３２底面３２ａ上には軸
線Ａの周りに環状凹部６１が形成される。

この環状凹部６ｌは、円筒状凹部３５外周と可動コア３
２外周とのほぼ中央に位置する。環状凹部６１中には断
面長方形状の環状ゴム６０が焼付戊型される環状ゴム６
０の先端はステータ２８に向かって突出せしめられる。

可動コア３２底面３２ａに対向するステータ２８頂面２
８ｂ上にはテフロンコーティングが施され、ゴム６０が
ステータ２８頂面２８ｂに粘着することを防止している
。ソレノイド３４（第１図）が付勢されて可動コア３２
が停止せしめられる位置は環状ゴム６０の突出長さによ
って決まり、従って可動コア３２のストロークを環状ゴ
ム６０の突出長さによって決めることができる。

再び第１図を参照すると、駆動部ハウジング２７の上端
には、非磁性体で形成された蓋体であるプレート部材５
５が固定される。プレート部材５５の中心部は軸１１Ｊ
Ａに沿って延び、圧縮空気導入路４１を形戒する，プレ
ート部材５５の外周面上には環状のシールリング５６が
配設され駆動部ハウジング２７とプレート部材５５との
間の密封を図っている。可動コア３２の底面３２ａと反
対側には円筒状のばね挿入孔５７が形成され、このばね
挿入孔５７内に第２圧縮ばね３３が挿入される。第２圧
縮ばね３３の他端はブレート部材５５に係止されている
。可動コア３２のばね挿入孔５７周縁部５８に対向する
プレート部材５５上に弾性体である環状のゴム製ストッ
パ５９が焼付或型される。このストッパ５９の断面は略
長方形状である。

圧縮空気導入路４１の途中にはストレーナ４２が設けら
れ、圧縮空気導入路４１は圧縮空気：ｒＡ４３に連通せ
しめられる。圧縮空気導入路４１は駆動部ハウジング２
７内に形成された空気通路４４を介してソレノイド室３
９内に連通される。ステータ２８のフランジ部２８ａに
は連通孔４５が形戒され、この連通孔４５はソレノイド
３９とばね室２４とを連通せしめる。このため、圧縮空
気導入路４１は、空気通路４４、ソレノイド室３９およ
び連通孔４５を介してばね室２４に連通される。従って
、これら空気通路４４、ソレノイド室３９、連通孔４５
およびばね室２４は圧縮空気で満たされている。

ニードル２５は軸線八方向のほぼ中ほどに軸線Ａ方向に
延びる大径部２５ａを有し、この大径部２５ａは、ばね
室２４下方のニードル挿入孔２２ａ内に摺動変位可能に
嵌人されている。

ボディ２１内には軸線Ａと平行な軸線Ｂを有する円筒状
のノズル室４６が形成される。ノズル室４６の下端は、
圧縮空気流出通路４７を介して、ニ一ドル大径部２５ａ
の下方のニードル挿入孔２２内に連通せしめられる。圧
縮空気流出通路４７はノズルロ２３方向に向けてニード
ル挿入孔２２に対して斜めに延びている。圧縮空気流出
通路４７は、軸線Ｂと９０度より少し大きい角度、例え
ば約１１０度をなしてノズル室４６に斜めに接続される
。第１図および第４図を参照すると、圧縮空気流出通路
４７のニードル挿入孔２２との接続部は小径部４７ａさ
れ、小径部４７ａの軸心Ｘは、圧縮空気流出通路４７の
軸心Ｙから上方に偏倚される。この偏倚量は圧縮空気流
出通路４７の内径と小径部４７ａの内径との差に等しい
。これによって小径部４７ａと圧縮空気流出通路４７と
の接続部には段部４８が形成される。この段部４８は第
４図に示されるように頂部４８ａで段差はなく、下方に
向かってその段差は大きくなり、底部４８ｂで最大段差
となる。

再び第１図を参照すると、４９は圧縮空気流出通路４７
の一端を封止するための盲栓である。ノズル室４６の側
面は圧縮空気流入通路５０を介してばね室２４に連通さ
れる。圧縮空気流入通路５０はノズル室４６の側面から
軸線Ｂに垂直方向にまっすぐに延びる水平通路５０ａと
、上方に向かって曲折しばね室２４に斜めに接続される
傾斜通路５０ｂとを具備する。

ノズル室４６内には燃料噴射弁５１の噴口５２が配置さ
れる。燃料噴射弁５ｌは軸線Ｂと同軸上に配置される。

噴口５２も軸線Ｂ上に配置され、噴口５２からは軸線Ｂ
に沿って広がり角の小さな燃料が噴射される。従って燃
料噴射弁５ｌから噴射された燃料は圧縮空気流出通路４
７内壁面に勢いよく衝突し、これによって噴射燃料のエ
マルジョン化が急速におこなわれる． 第５図にはボディ２１の上方の組付部品およびニードル
２５等を取りはずしたボディ２１の平面図を示す．第５
図を参照すると、圧縮空気流出通路４７は軸線Ａと軸線
Ｂとを結ぶ軸線Ｙに沿って形成される。一方、圧縮空気
流入通路５０は軸＊Ｄに沿って形成される。この軸線Ｄ
は、軸線Ａを通りかつノズル室４６外周側面の接線であ
る。これにより、圧縮空気流入通路５０のノズル室４６
への開口面積を大きくとることができる。

第１図を参照すると、ニ一ドル挿入孔２２、圧縮空気流
出通路４７、ノズル室４６および圧縮空気流入通路５０
は、ばね室２４および圧縮空気導入路４１を介して圧縮
空気源４３に連通されている。従って、これらニードル
挿入孔２２、圧縮空気流出通路４７、ノズル室４６およ
び圧縮空気流入通路５０は圧縮空気で満たされている．
この圧縮空気中に噴口５２から軸線Ｂに沿って燃料が噴
射される。圧縮空気流出通路４７はノズル室４６と９０
度より少し大きい角度で斜めに接続されているため噴射
燃料は圧縮空気流出通路４７内壁面に衝突し、急速にエ
マルジョン化が行なわれる．この噴射燃料の大部分は段
部４８直上流の圧縮空気流出通路４７内に溜まる．この
ときニ一ドル挿入孔２２先端のノズルロ２３部分に溜ま
る燃料は微量となる。次いでソレノイド３４が付勢され
ると可動コア３２がステータ２８に向けて摺動変位し、
その結果可動コア３２がニードル２５を圧縮ばね３０の
ばね力に抗してノズルロ２３の方向に移動せしめるので
ノズルロ２３が開弁せしめられる。ニードル２５がノズ
ルロ２３を開弁ずるや否やノズルロ２３部分に溜まって
いた微量の燃料が、ノズルロ２３から燃焼室４（第７図
）内に押し出されるかたちで噴出する。ニードル２５が
ノズルロ２４を開弁ずると、圧縮空気源４３からの圧縮
空気は圧縮空気導入路４ｌを介してソレノイド室３９内
に流入し、さらにばね室２４、圧縮空気流入通路５０お
よび圧縮空気流出通路４７を介してニードル挿入孔２２
内に流入した後ノズルロ２３に向かう。圧縮空気がソレ
ノイド室３９内を通過する間に、ソレノイド３４を冷却
するため、ソレノイド３４が過熱することが防止される
。また、圧縮空気はソレノイド３４によって加熱される
ため、燃１１の霧化を向上せしめることができる。ノズ
ル室４６および圧縮空気流出通路４７を流れる圧縮空気
は、ノズル室４６、圧縮空気流出通路４７内壁面に付着
した燃料および段部４８に溜まった燃料を微粒化しかつ
この燃料と混合しながらノズルロ２３に向けて燃料を運
び去り、ノズルロ２３から噴出する。従ってノズルロ２
３の開弁直後には、ノズルロ２３に溜まった微量の液状
燃料が圧縮空気によってノズルロ２３から押し出される
ことになるが、その後すぐに、微粒化されかつ空気と良
く混合した燃料噴霧がノズルロ２３から噴出せしめられ
る。すなわち、二ドル２５がノズルロ２３を開弁して燃
料および空気を噴射する噴劃開始初期から、微粒化され
かつ空気とよく混合した燃Ｉ４をノズルロ２３から噴出
することができ、良好な混合気を形成することができる
。

また、圧縮空気流入通路５０はノズル室４６の接線方向
に開口しているため、圧縮空気はノズル室４６の内周壁
面に沿って旋回しながら流れる。このため、ノズル室４
６内周壁面に付着した燃料を良好に運び去ることができ
る。ノズルロ２３が開弁せしめられると噴射燃料の全て
がノズルロ２３から噴出せしめられ、次いでこれらの全
噴射燃料の噴出が完了すると圧縮空気のみがノズルロ２
３から噴出せしめられる。次いでソレノイド３４が消勢
されてニードル２５がノズルロ２３を閉弁せしめる。従
ってノズルロ２３が閉弁せしめられる直前には空気のみ
がノズルロ２３から噴出せしめられている。ノズルロ２
３が閉弁せしめられる直前に燃料が依然としてノズルロ
２３から噴出しているとノズルロ２３閉弁時にノズルロ
２３の開口面積が小さくなって圧縮空気の流速が低下し
たときに燃料が微粒化されず、液状燃料がノズルロ２３
周りに付着する。このように液状燃料がノズルロ２３周
りに付着するとノズルロ２３周りにカーボンが堆積し、
燃料噴射作用を阻害することになる。しかしながら第１
図に示す実施例ではノズルロ２３が閉弁せしめられる直
前には圧縮空気のみしか噴出しないのでノズルロ２３周
りに液状燃料が付着することがなく、従ってノズルロ２
３周りにカーボンが堆積する危険性はない。

第７図はエアブラスト弁２０を２サイクル機関に適用し
た場合を示しており、エアブラスト弁２ｏからの燃料噴
射は給気弁５が閉弁ずる少し手前から開始される．機関
低負荷運転時には燃焼室４内に流入する新気Ｎの流速が
遅いために噴射燃料は点火栓９の周りに集り、斯くして
良好な着火が行なわれる。一方、機関高負荷運転時には
新気Ｎの流速が速いために強力なルーブ掃気が行なわれ
、しかも噴射燃料がループ状に流れる新気流Ｎによって
燃焼室４の内壁面に沿い運ばれるので燃焼室４内には均
一混合気が形成される。その結果、機関高出力を確保す
ることができる。

第８図には、燃料噴射弁５１からの計量燃料噴射量と、
ノズルロ２３から噴出される空気流量との関係を示す。

従来、燃料噴射弁５１によって計量された燃料の大部分
がノズルロ２３部分に溜まっている場合には、燃料を空
気圧によってノズルロ２３から液状のまま押し出すこと
となり、ノズルロ２３からの燃料噴射開始初期の燃料の
微粒化および空気との混合は良好でなかった。また、燃
料を押し出した後でないと、空気がノズルロ２３から流
出しないため、第８図に示されるように、燃料噴射量が
増大するにつれて空気流量が減少するという傾向があっ
た．本実施例では大部分の燃料は圧縮空気流出通路４７
の段部４８に溜まり、ノズルロ２３にほとんど燃料が溜
まらないため、ノズルロ２３部分の微量の液状燃料をノ
ズルロ２３から押し出した後には、空気流路が燃料によ
って塞がれず、空気が燃料を伴なってノズルロ２３から
流出することができる。

従って、第８図に示されるように空気流量は燃料噴射量
によってはほとんど変化せず、′一点鎖線で示すように
空気流量の最大流量を従来に比べて低下させることがで
きる。

第９図には従来のエアブラスト弁の可動コア３２および
ニードル２５の変位を示す。第９図を参照すると、（イ
）時点でソレノイドをオンすると、（ロ）時点で可動コ
ア３２がステータ２８に向かって変位しはじめ、このた
めニードルも第ｌ圧縮ばね３０のばね力に抗してノズル
ロ２３開弁方向に変位しはじめる。（ハ）時点で可動コ
ア３２の底面３２ａに取付けられた環状ゴム６０がステ
ータ２８頂面２８ｂに係止されて可動コア３２の変位は
終了する。一方、ニードル２５はノズルロ２３開弁方向
に向かってさらに変位し、第１圧縮ばね３０のばね力と
ニードル２５に作用するノズルロ２３開弁方向の力とが
つり合う位置まで変位する。このとき、可動コア３２と
ニードル２５後端部３１との係合ははずれている。続い
て第１圧縮ばね３０によってニードル２５は可動コア３
２に向かって変位せしめられ、可動コア３２とニードル
２５後端部３ｌとは再び係合することとなる。続いて（
二）時点においてソレノイド３４をオフせしめると、ニ
ードル２５は第１圧縮ばね３０のばね力によってノズル
ロ２３閉弁方向に変位せしめられ、このため可動コア３
２も第２圧縮ばね３３のばね力に抗してプレート部材５
５に向かって変位せしめられる。

（ホ）時点において、弁体２６はノズルロ２３に係合し
てノズルロ２３を閉弁せしめるた、ニードル２５の変位
は終了する。一方、可動コア３２はプレート部材５５に
向かってさらに変位し、第２圧縮ばね３３のばね力と可
動コア３２に作用するプレート部材５５に向かう力とが
つり合う位置まで変位する。このとき、可動コア３２と
ニードル２５後端部３１との保合ははずれている。続い
て第２圧縮ばね３３によって可動コア３２はニードル２
５に向かって変位し、（へ）時点において可動コア３２
とニードル２５後端部３１とは再び係合することとなる
。可動コアは、ノズル口２３開弁方向の運動エネルギを
有しており、三ドル２５をノズルロ２３開弁方向に変位
せしめてノズルロ２３を開弁せしめてしまう。ニ一ドル
２５がノズルロ２３開弁方向に変位せしめられると、第
１圧縮ばね３０のばね力が作用してニードル２５および
可動コア３２はノズルロ２３閉弁方向に変位せしめられ
ノズルロ２３を閉弁せしめることとなる。このように、
（ホ）時点においてノズルロ２３が一旦閉弁せしめられ
た直後に、可動コア３２のバウンシングによってニード
ル２５が誤作動せしめられて、ノズルロが（へ）時点に
おいて開弁せしめられるという問題があった。

第１０図には本実施例の可動コア３２およびニードル２
５の変位を示す。第１０図を参照すると、（ホ）時点ま
では従来のエアブラスト弁と同様に作動する。（ホ）時
点において可動コア３２がプレート部材５５に向かって
変位し、可動コア３２はストッパ５９と衝突し、可動コ
ア３２のもつ運動エネルギはストッパ５９によって弾性
的に吸収される。従って、可動コア３２がニードル２５
に向かう運動工不ルギが滅衰せしめられ、このため可動
コア３２がニードル２５後端部３１に係合する際にニー
ドル２５はほとんど変位せしめられず、斯くしてノズル
ロ２３は開弁せしめられない。なお、ストッパ５９とソ
レノイド３４オフ状態における可動コア３２との対向面
間の距離は、ソレノイドをオフした時におけるプレート
部材５５方向への可動コアの変位量（第９図のｌ）より
小さくされている． 本実施例は、燃料によるダンピング効果を利用するもの
でないため、燃料を密封して可動コア３２のまわりを燃
料で満たす必要がないので構造が簡単であり、また、ダ
ンピング用の燃料中に蒸気が発生して可動コア３２の挙
動が不安定になることもない。

なお、本実施例ではストッパ５９をプレート部材５５に
設けたが、ストッパ５９を可動コア３２のプレート部材
５５対向面に設けてもよい。

〔発明の効果〕

可動コアの他端側に可動コアの変位を規制するための弾
性体ストンバを設けたので、ノズルロが一旦閉弁せしめ
られた後に可動コアがニードルの後端に再び係合する際
にニードルが誤動作してノズルロが開弁せしめられるこ
とを防止することができる。

また、燃料によるダンピング効果を利用するものでない
ため、構造が簡単であり、燃料中の蒸気の発生により可
動コアの挙動が不安定になることもない。

【図面の簡単な説明】

第１図はエアブラスト弁の縦断面図、第２図は第１図の
ニードルと可動コアとの係合部の拡大図、第３図は可動
コアの底面図、第４図は第１図の■−ＩＶ線に沿ってみ
た断面図、第５図はボディの上方部を取り去ったボディ
の平面図、第６図は第７図の２サイクル機関のシリンダ
ヘッド内壁面の底面図、第７図は２サイクル機関の側面
断面図、第８図は燃料噴射量と空気流量との関係を示す
線図、第９図は従来のエアブラスト弁の可動コアおよび
ニードルの変位を示す図、第１０図は本発明の実施例の
エアブラスト弁の可動コアおよびニードルの変位を示す
図である。 ２０・・・エアブラスト弁、 ２５・・・ニードル、 ３０・・・第１圧縮ばね、 ３３・・・第２圧縮ばね、 ５９・・・ストツパ。 ２３・・・ノズルロ、 ２６・・・弁部、 ３２・・・可動コア、 ５２・・・噴口、

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 圧縮空気通路の一端にノズル口を形成すると共に前記圧
   縮空気通路の途中に燃料供給口を形成し、ニードルの先
   端に前記ノズル口を開閉するための弁体を形成すると共
   に前記ニードルの後端を可動コアの一端に係合せしめ、
   前記ニードルを第１の付勢手段によって前記可動コアに
   向かって付勢せしめて前記ノズル口を閉弁せしめると共
   に、前記可動コアを第２の付勢手段によって前記ニード
   ルに向かって付勢せしめ、前記可動コアを電磁的に駆動
   せしめることによって前記ニードルを前記第１付勢手段
   の付勢力に抗して変位せしめて前記ノズル口を開弁せし
   めるようにした燃料噴射装置において、前記可動コアの
   他端側に該可動コアの変位を規制するための弾性体スト
   ッパを設けた内燃機関の燃料噴射装置。