JPH0351710Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本考案は内燃機関の吸気流量計に関する。

＜従来の技術＞ 内燃機関の吸気流量計の従来例を第７図に基づ
いて説明すると（実開昭59−158031号公報参照）、
吸気通路（図示せず）中に配設される熱線抵抗１
及び抵抗２，３，４（２は出力抵抗、３は温度補
償抵抗、４は流量調整用抵抗）によりブリツジ回
路が構成されている。

そして、ブリツジ回路への供給電流を、ブリツ
ジ回路の非平衡電圧即ちａ点とｂ点との電位差に
応じて変化する差動増幅器５の出力にてベース電
流制御用の第１トランジスタ６を介して第２トラ
ンジスタ７を制御することにより、制御し、出力
抵抗２の電圧U_sの変化に基づいて制御装置８が
吸入空気流量を検出するようにしている。例えば
吸入空気流速が増大すれば熱線抵抗１の冷却度が
増大しその抵抗値が減少しようとするが、このと
きａ，ｂ点間の非平衡電圧が増大して差動増幅器
５の出力が減少する。この結果、第１トランジス
タ６のベース電流が増大することにより第２トラ
ンジスタ７のコレクタ電流が増大してブリツジ回
路への供給電流が増大しその抵抗値が一定に保た
れるように制御される。

＜考案が解決しようとする問題点＞ ところで、このような従来の吸気流量計におい
ては、吸気通路に設けられた熱線抵抗１の吸入空
気による冷却度に基づいて熱線抵抗１への通電量
を制御し吸入空気流量を検出しているので、機関
から燃焼ガスが吸気通路に吹返されるとこのガス
流によつても熱線抵抗１は冷却されこのガス流量
が出力電圧U_sとして検出される。具体的には、
第８図に示すように機関の吸入行程に伴つて吸入
空気流量に基づく出力電圧U_sは周期的に変動す
る一方（第８図Ａ）、それらの周期の間において
吹返しによる出力電圧U_s′の変動も発生し（第８
図Ｂ）、吸入空気流量検出精度が低下していた。

このため、従来においてはエンジン機種毎に吹
返しによる出力電圧U_s′を見込んで出力電圧に対
する吸入空気流量変換マツプを作成していた。し
かし、このようにエンジン機種毎に変換マツプを
設けていても同一機種において吹返しにバラツキ
が発生しまた点火タイミング等の設定によつても
吹返しにバラツキがあり、吸入空気流量検出精度
が低下していた。

本考案は、このような実状に鑑みてなされたも
ので、吸入空気流量を高精度に検出できる吸気流
量計を提供することを目的とする。

＜問題点を解決するための手段＞ このため、本考案は、第１図に示すように機関
の吸気通路Ａに介装された感温素子Ｂ下流でかつ
その近傍に設けられ機関の吹返し流によりカルマ
ン渦を発生させるカルマン渦発生装置Ｃと、前記
感温素子Ｂの冷却度に基づいて出力される出力信
号から吸入空気流量を演算する第１の演算手段Ｄ
と、前記出力信号の脈動周波数を検出する周波数
検出手段Ｅと、前記吹返し流による所定値以上の
脈動周波数に対応する出力信号のときの流量を演
算する第２の演算手段Ｆと、第１演算手段Ｄによ
り演算された吸入空気流量から第２演算手段Ｆに
より演算された吸入空気流量を減じて真の吸入空
気流量を演算する第３の演算手段Ｇと、を備える
ようにしたものである。

＜作用＞ このようにして、吹返し流による出力信号の変
化に対応する流量を検出し、この検出値に基づい
て真の吸入空気流量を高精度に検出できるように
した。

＜実施例＞ 以下に本考案の一実施例を第２図〜第５図に基
づいて説明する。尚、従来例と同一要素には第７
図と同一符号を付して説明を省略する。

第３図において、機関の吸気通路１１には感温
素子としての熱線抵抗１が配設され、この熱線抵
抗１と出力抵抗２と温度補償抵抗３と流量調整用
抵抗４とによりブリツジ回路が形成されている。

熱線抵抗１下流の吸気通路１１にはカルマン渦
発生装置としての断面円形状のロツド部材１２が
横断して設けられている。また、前記出力抵抗２
の出力電圧U_s′がマイクロコンピユータで構成さ
れる制御装置１３に印加されている。

制御装置１３は前記出力電圧U_s′から吸入空気
流量Q₁を算出するとともに前記出力電圧の脈動
周波数を検出する。そして、制御装置１３は吹返
し流による所定値以上の脈動周波数に対応する流
量Q₂を算出した後真の吸入空気流量Q_A＝Q₁−
2Q₂を算出するように構成されている。

したがつて、制御装置１３が第１〜第３の演算
手段と周波数検出手段とを兼ねている。

次に作用を第５図に示すフローチヤートに基づ
いて説明する。

機関の回転に伴つて吸気通路１１を吸入空気が
周期的に変化して流れるため出力抵抗２の出力電
圧U_S′は第４図中A′に示すように大きく脈動す
る。また、機関からの吹返しが発生するとロツド
部材１２によりカルマン渦が周期的に形成され熱
線抵抗１を通過するため、出力抵抗２の出力電圧
U_s′は第４図中B′に示すように小さく脈動する。

そして、制御装置１３はＳ１にて出力電圧
U_s′を読込み、Ｓ２にてこの出力電圧U_s′に基づ
いて所定時間Ｔ当りの吸入空気流量Q₁を算出す
る。またＳ３にて出力電圧U_s′の脈動からその脈
動周波数を検出した後、Ｓ４にてその脈動周波数
が所定値以上か否かを判定する。YESの場合に
は吹返しが発生したと判定し、所定値以上の脈動
周波数に対応する出力電圧U_s′について流量Q₂を
算出するＳ５。またNOの場合にはＳ１に戻る。

そして、Ｓ６にて前記吸入空気流量Q₁と流量
Q₂とから真の吸入空気流量Q_A＝Q₁−2Q₂を算出
する。

ここで、2Q₂を引いたのは第４図に示すように
前記吸入空気流量Q₁には吹返しによる流量Q₂が
含まれかつ吹き返し流により流量Q₂に相応する
吸入空気流量が逆流するためである。

以上説明したように、出力電圧の脈動周波数が
所定値以上のときの吹返しに基づく流量を検出
し、この検出流量を吸入空気流量から減ずるよう
にしたので、機関に供給される真の吸入空気流量
を高精度に検出できるため、吹返しによる同機種
間の吸入空気流量補正をなくせると共に、その吸
入空気流量検出時間も短縮でき、もつて燃料供給
量制御精度が向上する。

第６図は他のフローチヤートを示す。Ｓ１２に
て出力電圧U_s′の脈動周波数を検出し、脈動周波
数が吹返しにより所定値以上となつたときにはＳ
１５にてその流量Q₂′を算出する。また所定値未
満のときにはＳ１４にてその吸入空気流量Q₁′を
算出しその後それら算出値Q₁′，Q₂′から真の吸
入空気流量Q_A′＝Q₁′−Q₂′を算出する。Ｓ１６。

尚、本実施例では、熱線抵抗１について説明し
たが感温素子としては半導体からなるサーミスタ
でもよい。

＜考案の効果＞ 本考案は、以上説明したように、感温素子下流
の吸気通路にカルマン渦発生装置を設け吹返しに
よる所定値以上の脈動周波数を検出するようにし
たので、機関に供給される吸入空気流量を高精度
に検出できるため、同機種の吸入空気流量補正を
なくせると共に吸入空気流量の検出時間を短縮で
き、もつて燃料供給制御精度を向上できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案のクレーム対応図、第２図は本
考案の一実施例を示す概略構成図、第３図は第２
図の要部拡大図、第４図は同上の出力電圧変化を
示す図、第５図は同上のフローチヤート、第６図
は他のフローチヤート、第７図は吸気流量計の従
来例を示す概略図、第８図は同上の出力電圧変化
を示す図である。 １……熱線抵抗、２……出力抵抗、１１……吸
気通路、１２……ロツド部材、１３……制御装
置。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 機関の吸気通路に介装された感温素子の吸入空
   気による冷却度に基づいて吸入空気流量を検出す
   る内燃機関の吸気流量計において、前記感温素子
   下流でかつその近傍の吸気通路に設けられ機関の
   吹返し流によりカルマン渦を発生させるカルマン
   渦発生装置と、前記感温素子の冷却度に基づいて
   出力される出力信号から吸入空気流量を演算する
   第１の演算手段と、前記出力信号の脈動周波数を
   検出する周波数検出手段と、前記吹返し流による
   所定値以上の前記脈動周波数に対応する出力信号
   のときの流量を演算する第２の演算手段と、第１
   演算手段により演算された吸入空気流量から第２
   演算手段により演算された吸入空気流量を減じて
   真の吸入空気流量を演算する第３の演算手段と、
   を備えたことを特徴とする内燃機関の吸気流量
   計。