JPH035073A - 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 - Google Patents
超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体Info
- Publication number
- JPH035073A JPH035073A JP14056989A JP14056989A JPH035073A JP H035073 A JPH035073 A JP H035073A JP 14056989 A JP14056989 A JP 14056989A JP 14056989 A JP14056989 A JP 14056989A JP H035073 A JPH035073 A JP H035073A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- cemented carbide
- stress relaxation
- silver
- copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 18
- 238000005304 joining Methods 0.000 title claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 85
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 37
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 34
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims abstract description 31
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 19
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 42
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 238000010297 mechanical methods and process Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000003378 silver Chemical class 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は超硬合金と鋼を接合する方法とその接合体に関
する。 （従来の技術） 従来から、超硬合金は切削チップ、引き抜きダイス、破
砕機などの耐摩耗、耐衝撃性工具部品等に広い用途があ
り、鋼接合部品戸して利用することがよく行われる。 このような超硬合金と鋼の接合方法としては様々な方法
が知られており、例えば、ポル１〜締めなどの機械的な
方法や、銀ろうや銅ろうを用いたろう付法がある。 後者の超硬合金と鋼のろう付法などのように加熱して接
合を行うような場合、超硬合金と鋼の熱膨張係数の差が
大きいので、熱膨張差に起因する熱応力によって大型の
健全な接合体を得ることは難しいことから、このような
熱応力を緩和するため、超硬合金と鋼の中間の熱膨張係
数を持つ材料や、銅、ニッケルなどの延性材料をインサ
ー１〜する方法が知られている。 例えば、破砕機のハンマとして使用されるような場合は
、銅を応力緩和材して用い、銀ろうをインサートしたフ
ラックスろう付が行われている。 また、「溶接学会論文集」第６巻（１９８８）第４号ｐ
、４９９〜５０４には、銅を応力緩和材として用いて銅
ろうをインサートし、ろう付する方法が報告されており
、「溶接学会論文集」第３巻（１９８５）第４号ｐ、１
０５〜１０９には、ニッケル基合金を応力緩和材として
用い、固相拡散接合する方法が報告されている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、前述のような応力緩和材を用いて熱膨張
差に起因する熱応力を緩和する方法においては、超硬合
金と応力緩和材との接合界面、鋼と応力緩和材との接合
界面が健全でなければならない。 この点、破砕機のハンマなどでは、応力緩和材として銅
を用い、銀基ろう材をインサートし、フラックスを用い
た大気中ての１・−チろう相法や高周波ろう相法が行わ
れており、この場合、ＢＡｇ８（７２％Ａｇ−２８％Ｃ
ｕ）やＢ Ａｇ−４（４０％Ａｇ−３０％Ｇｏ−２８％
Ｚｎ）などの銀ろうがよく用いられるが、このような銀
ろうは超硬合金に対する濡れ性が悪く、健全な接合体は
得られない。 また、超硬合金の成分であるＣＯと銀ろうの成分のＣｕ
が金属間化合物を生成し易いので、接合強度は低く、バ
ラツキも大きい。このため、使用中に超硬合金が剥離す
るという問題が起こっており、信頼性が低い。また大気
中での１・−チろう付や高周波ろう付は、個々に接合を
行うのでコストが高いうえ、フラックスの残存も問題で
ある。 また、ニッケル基合金を応力緩和材として用いて同相拡
散により接合する方法は、接合温度が高いため、熱応力
が大きく、大型の健全な接合体を得ることができないと
いう問題がある。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、超硬合金と鋼
を応力緩和材を介して接合するに際し、接合界面が健全
であると共に、接合強度が高い接合体が得られる技術を
提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、応力緩和材とし
て銅を用いて超硬合金と鋼を接合する方式において、健
全な接合界面が得られるインサート材について鋭意研究
を重ねた結果、ここに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、超硬合金と鋼を応力緩和材を介し
て加熱接合する方法において、応力緩和材として銅を用
い、超硬合金と応力緩和利の間にＴｉを含む銀基ろう材
をインサー１〜材、かつ、応力緩和材と鋼の間に銀基ろ
う材をインサートして、該インサート材を加熱溶融させ
て接合することを特徴とするものである。 また、本発明は、超硬合金と鋼を応力緩和材を介して加
熱接合した接合体において、応力緩和材として銅を用い
、超硬合金と応力緩和材の間にＴｉを含む銀基ろう材が
インサートされ、かつ、応力緩和材と鋼の間に銀基ろう
利がインサートされている積層構造であることを特徴と
するものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、超硬合金と鋼との間に応力緩和材として銅を用い
るが、銅の材質、厚さ等は特に制限されるものではない
が、以下にその望ましい態様を示す。 応力緩和材の銅の厚さは、０．２＋ｎｍ以上であれば、
接合率（（超音波探傷試験で欠陥エコーが観察されない
面積）／（全接合面積）ｘ １００）が９５％以上の健
全な接合体を得ることができるが、銅の厚さが３．０ｍ
ｍを超すと銅の強度が低いため、接合強度が低下する。 したがって、接合強度も考慮すると応力緩和材の銅の厚
さは０．２〜３．０ｍｍが望ましく、より好ましくは０
．５〜１．０ｍｍの範囲である。 次に、インサー１〜材に関しては、まず、超硬合金と応
力緩和材との間にＴｉを含む銀基ろう材をインサートす
る。このＴｉを含む銀基ろう材は超硬合金、鋼の双方に
良好な濡れ性を示し、更にろう成分中のＴｉは、前述し
た超硬合金成分のＣｏと銀基ろう相成分のＣｕとの金属
間化合物の成長を抑制する効果があるので、健全で接合
強度のバラツキが小さい接合体を得ることができる。ま
た、この方法は炉中ろう付であるので、−度に多凰の接
合が可能であり、コストの低減を図ることができる。 Ｔｉを含む銀基ろう材としては、適当量のＴｉを含む限
りその成分組成は特に制限されないが、通常はＣｕを含
み、この場合、Ｔｉによる金属間化合物の成長抑制効果
が顕著である。勿論、Ｃｕが含まれていなくとも良く、
Ｚｎ、Ｓｎなどを含めることもできる。 一方、応力緩和材と鋼との間には銀基ろう材をインサー
トする。この銀基ろう材は応力緩和材と鋼の双方に良好
な濡れ性を示し、その成分組成は特に制限されず、Ｃｕ
やＺｎ、Ｓｎ或いはＴｉなどを含めることができる。 なお、接合条件に関しては、加圧条件は、被接合体の自
重も含めて０ 、０１ ｋｇｆ／ ０ｍ２で、９５％以
上の接合率が得られるが、０ 、２５ ｋｇｆ／ｃｍ２
以上の加圧を行うことにより接合率１００％の接合体を
得ることができる。 また、接合時にはフラックスを用いる必要がなく、１回
の加熱接合で良い。 なお、接合すべき一方の被接合材である超硬合金として
は、ＷＣ炭化物とＣＯの複合材などの種々のものが可能
であり、また他方の鋼としても炭素鋼、合金鋼又は工具
鋼等々の種々のものが可能であることは云うまでもない
。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失権析よ ４０ｍｍＸ ４０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４０ｍｍＸ
４Ｑｍｍの！ＩＩＪ（ＳＫＤｌｌ）との間に、応力緩和
材として銅を用い、超硬合金と応力緩和材の間、並びに
鋼と応力緩和材の間にそれぞれ７２％Ａｇ−２７％Ｃｕ
−１％Ｔ１ろう材をインサートして、第１図に示すｆｉ
￥層構造とし、銅の厚さ、接合時の加圧力８− を変化させ、炉中にて８００〜８５０℃ＸＩＯ分間加熱
し、接合した。 得られた接合体について超音波探傷試験と剪断試験を行
った。その結果を第２図、第３図に示す。 第２図より、銅の厚さはＱ、２ｍｍで接合率９６％を示
し、０．５ｍｍ以上では接合率１００％（界面に欠陥エ
コーが観察されない）であった。一方、加圧力は、第３
図に示すように、被接合体の自重も含めて０ 、０１
ｋｇｆ／ａｍ２でも接合率は９５％であったが、０ 、
２５ ｋｇｆ／ ｃｍ２以上の加圧力で１００％の接合
体を得ることができた。剪断強さは銅の厚さがＱ、５−
］、、Ｑｍｍの場合、１９ｋｇｆ／ｍｍ２を示し、バラ
ツキも少なかった。 失亀析Ｉ ４０ｍｍＸ ４０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４．０ ｎ
１１ｎ Ｘ ４Ｑｍｍの１ｌｌ（ＳＫＤＩＩ）との間に
応力緩和材として銅（厚さ０．５ｍｍ）を用い、超硬合
金と応力緩和材の間に７２％Ａｇ−２７％Ｃｕ−１％Ｔ
ｉろう材をインサートし、鋼と応力緩和材の間に７２％
Ａｇ２８％Ｃｕろう材をインサー１〜し、第１図に示す
ようなＭ層構造として、炉中にて８００〜ｂは０ 、２
５ｋｇｆ／ｃｍ”である。 得られた接合体の超音波探傷試験を行ったところ、界面
に欠陥エコーは観察されなかった。また平均剪断強さは
１８ ｋｇｆ／ｍｍ２で、バラツキも少なかった。 井ＬＵ」Ｙ ４０ｍｍＸ ４０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４０ｍｍＸ
４Ｑｍｍの鋼（ＳＫＤＩＩ）との間に応力緩和材として
銅を用い、超硬合金と応力緩和材の間、並びに鋼と応力
緩和材の間にそれぞれ７２％Ａｇ−２８％Ｃｕろう材を
インサートシ、第１図に示すような積層構造として、炉
中にて加熱し、接合した。 得られた接合体について超音波探傷試験を行ったところ
、界面に欠陥エコーは観察されなかった。 しかし、剪断強さは最小で７ ｋｇ ｆ ／ ｍｍ”、
最大で１４、 ｋｇ ｆ ／ ｍｍ２とバラツキが大き
かった。 ル数漬遣 ４０ｍｍＸ ４．０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４０ｍｍ
Ｘ４０ｍｍの鋼（ＳＫＤＩＩ）との間に応力緩和材とし
て銅を用い、第１表中の比較例２の欄に示す各種銀基ろ
う材を超硬合金と応力緩和材の間、鋼と応力緩和材の間
にインサー１〜し、炉「１目ごて加熱し、接合した。 得られた接合体の超音波探傷試験を行ったところ、いず
れも接合率が低く、健全な接合体は得られなかった。ま
た剪断強さは全て１０ｋｇｆ／ｍｍ２以下と低く、バラ
ツキが大きかった。
する。 （従来の技術） 従来から、超硬合金は切削チップ、引き抜きダイス、破
砕機などの耐摩耗、耐衝撃性工具部品等に広い用途があ
り、鋼接合部品戸して利用することがよく行われる。 このような超硬合金と鋼の接合方法としては様々な方法
が知られており、例えば、ポル１〜締めなどの機械的な
方法や、銀ろうや銅ろうを用いたろう付法がある。 後者の超硬合金と鋼のろう付法などのように加熱して接
合を行うような場合、超硬合金と鋼の熱膨張係数の差が
大きいので、熱膨張差に起因する熱応力によって大型の
健全な接合体を得ることは難しいことから、このような
熱応力を緩和するため、超硬合金と鋼の中間の熱膨張係
数を持つ材料や、銅、ニッケルなどの延性材料をインサ
ー１〜する方法が知られている。 例えば、破砕機のハンマとして使用されるような場合は
、銅を応力緩和材して用い、銀ろうをインサートしたフ
ラックスろう付が行われている。 また、「溶接学会論文集」第６巻（１９８８）第４号ｐ
、４９９〜５０４には、銅を応力緩和材として用いて銅
ろうをインサートし、ろう付する方法が報告されており
、「溶接学会論文集」第３巻（１９８５）第４号ｐ、１
０５〜１０９には、ニッケル基合金を応力緩和材として
用い、固相拡散接合する方法が報告されている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、前述のような応力緩和材を用いて熱膨張
差に起因する熱応力を緩和する方法においては、超硬合
金と応力緩和材との接合界面、鋼と応力緩和材との接合
界面が健全でなければならない。 この点、破砕機のハンマなどでは、応力緩和材として銅
を用い、銀基ろう材をインサートし、フラックスを用い
た大気中ての１・−チろう相法や高周波ろう相法が行わ
れており、この場合、ＢＡｇ８（７２％Ａｇ−２８％Ｃ
ｕ）やＢ Ａｇ−４（４０％Ａｇ−３０％Ｇｏ−２８％
Ｚｎ）などの銀ろうがよく用いられるが、このような銀
ろうは超硬合金に対する濡れ性が悪く、健全な接合体は
得られない。 また、超硬合金の成分であるＣＯと銀ろうの成分のＣｕ
が金属間化合物を生成し易いので、接合強度は低く、バ
ラツキも大きい。このため、使用中に超硬合金が剥離す
るという問題が起こっており、信頼性が低い。また大気
中での１・−チろう付や高周波ろう付は、個々に接合を
行うのでコストが高いうえ、フラックスの残存も問題で
ある。 また、ニッケル基合金を応力緩和材として用いて同相拡
散により接合する方法は、接合温度が高いため、熱応力
が大きく、大型の健全な接合体を得ることができないと
いう問題がある。 本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、超硬合金と鋼
を応力緩和材を介して接合するに際し、接合界面が健全
であると共に、接合強度が高い接合体が得られる技術を
提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、応力緩和材とし
て銅を用いて超硬合金と鋼を接合する方式において、健
全な接合界面が得られるインサート材について鋭意研究
を重ねた結果、ここに本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、超硬合金と鋼を応力緩和材を介し
て加熱接合する方法において、応力緩和材として銅を用
い、超硬合金と応力緩和利の間にＴｉを含む銀基ろう材
をインサー１〜材、かつ、応力緩和材と鋼の間に銀基ろ
う材をインサートして、該インサート材を加熱溶融させ
て接合することを特徴とするものである。 また、本発明は、超硬合金と鋼を応力緩和材を介して加
熱接合した接合体において、応力緩和材として銅を用い
、超硬合金と応力緩和材の間にＴｉを含む銀基ろう材が
インサートされ、かつ、応力緩和材と鋼の間に銀基ろう
利がインサートされている積層構造であることを特徴と
するものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、超硬合金と鋼との間に応力緩和材として銅を用い
るが、銅の材質、厚さ等は特に制限されるものではない
が、以下にその望ましい態様を示す。 応力緩和材の銅の厚さは、０．２＋ｎｍ以上であれば、
接合率（（超音波探傷試験で欠陥エコーが観察されない
面積）／（全接合面積）ｘ １００）が９５％以上の健
全な接合体を得ることができるが、銅の厚さが３．０ｍ
ｍを超すと銅の強度が低いため、接合強度が低下する。 したがって、接合強度も考慮すると応力緩和材の銅の厚
さは０．２〜３．０ｍｍが望ましく、より好ましくは０
．５〜１．０ｍｍの範囲である。 次に、インサー１〜材に関しては、まず、超硬合金と応
力緩和材との間にＴｉを含む銀基ろう材をインサートす
る。このＴｉを含む銀基ろう材は超硬合金、鋼の双方に
良好な濡れ性を示し、更にろう成分中のＴｉは、前述し
た超硬合金成分のＣｏと銀基ろう相成分のＣｕとの金属
間化合物の成長を抑制する効果があるので、健全で接合
強度のバラツキが小さい接合体を得ることができる。ま
た、この方法は炉中ろう付であるので、−度に多凰の接
合が可能であり、コストの低減を図ることができる。 Ｔｉを含む銀基ろう材としては、適当量のＴｉを含む限
りその成分組成は特に制限されないが、通常はＣｕを含
み、この場合、Ｔｉによる金属間化合物の成長抑制効果
が顕著である。勿論、Ｃｕが含まれていなくとも良く、
Ｚｎ、Ｓｎなどを含めることもできる。 一方、応力緩和材と鋼との間には銀基ろう材をインサー
トする。この銀基ろう材は応力緩和材と鋼の双方に良好
な濡れ性を示し、その成分組成は特に制限されず、Ｃｕ
やＺｎ、Ｓｎ或いはＴｉなどを含めることができる。 なお、接合条件に関しては、加圧条件は、被接合体の自
重も含めて０ 、０１ ｋｇｆ／ ０ｍ２で、９５％以
上の接合率が得られるが、０ 、２５ ｋｇｆ／ｃｍ２
以上の加圧を行うことにより接合率１００％の接合体を
得ることができる。 また、接合時にはフラックスを用いる必要がなく、１回
の加熱接合で良い。 なお、接合すべき一方の被接合材である超硬合金として
は、ＷＣ炭化物とＣＯの複合材などの種々のものが可能
であり、また他方の鋼としても炭素鋼、合金鋼又は工具
鋼等々の種々のものが可能であることは云うまでもない
。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失権析よ ４０ｍｍＸ ４０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４０ｍｍＸ
４Ｑｍｍの！ＩＩＪ（ＳＫＤｌｌ）との間に、応力緩和
材として銅を用い、超硬合金と応力緩和材の間、並びに
鋼と応力緩和材の間にそれぞれ７２％Ａｇ−２７％Ｃｕ
−１％Ｔ１ろう材をインサートして、第１図に示すｆｉ
￥層構造とし、銅の厚さ、接合時の加圧力８− を変化させ、炉中にて８００〜８５０℃ＸＩＯ分間加熱
し、接合した。 得られた接合体について超音波探傷試験と剪断試験を行
った。その結果を第２図、第３図に示す。 第２図より、銅の厚さはＱ、２ｍｍで接合率９６％を示
し、０．５ｍｍ以上では接合率１００％（界面に欠陥エ
コーが観察されない）であった。一方、加圧力は、第３
図に示すように、被接合体の自重も含めて０ 、０１
ｋｇｆ／ａｍ２でも接合率は９５％であったが、０ 、
２５ ｋｇｆ／ ｃｍ２以上の加圧力で１００％の接合
体を得ることができた。剪断強さは銅の厚さがＱ、５−
］、、Ｑｍｍの場合、１９ｋｇｆ／ｍｍ２を示し、バラ
ツキも少なかった。 失亀析Ｉ ４０ｍｍＸ ４０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４．０ ｎ
１１ｎ Ｘ ４Ｑｍｍの１ｌｌ（ＳＫＤＩＩ）との間に
応力緩和材として銅（厚さ０．５ｍｍ）を用い、超硬合
金と応力緩和材の間に７２％Ａｇ−２７％Ｃｕ−１％Ｔ
ｉろう材をインサートし、鋼と応力緩和材の間に７２％
Ａｇ２８％Ｃｕろう材をインサー１〜し、第１図に示す
ようなＭ層構造として、炉中にて８００〜ｂは０ 、２
５ｋｇｆ／ｃｍ”である。 得られた接合体の超音波探傷試験を行ったところ、界面
に欠陥エコーは観察されなかった。また平均剪断強さは
１８ ｋｇｆ／ｍｍ２で、バラツキも少なかった。 井ＬＵ」Ｙ ４０ｍｍＸ ４０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４０ｍｍＸ
４Ｑｍｍの鋼（ＳＫＤＩＩ）との間に応力緩和材として
銅を用い、超硬合金と応力緩和材の間、並びに鋼と応力
緩和材の間にそれぞれ７２％Ａｇ−２８％Ｃｕろう材を
インサートシ、第１図に示すような積層構造として、炉
中にて加熱し、接合した。 得られた接合体について超音波探傷試験を行ったところ
、界面に欠陥エコーは観察されなかった。 しかし、剪断強さは最小で７ ｋｇ ｆ ／ ｍｍ”、
最大で１４、 ｋｇ ｆ ／ ｍｍ２とバラツキが大き
かった。 ル数漬遣 ４０ｍｍＸ ４．０ｍｍの超硬合金（Ｇ２）と４０ｍｍ
Ｘ４０ｍｍの鋼（ＳＫＤＩＩ）との間に応力緩和材とし
て銅を用い、第１表中の比較例２の欄に示す各種銀基ろ
う材を超硬合金と応力緩和材の間、鋼と応力緩和材の間
にインサー１〜し、炉「１目ごて加熱し、接合した。 得られた接合体の超音波探傷試験を行ったところ、いず
れも接合率が低く、健全な接合体は得られなかった。ま
た剪断強さは全て１０ｋｇｆ／ｍｍ２以下と低く、バラ
ツキが大きかった。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、超硬合金と鋼を
応力緩和材を介して接合するに際し、応力緩和材として
銅を用い、特定のインサー１〜材を用いるので、接合界
面が健全であると共に接合強度が高い接合体が得られる
。
応力緩和材を介して接合するに際し、応力緩和材として
銅を用い、特定のインサー１〜材を用いるので、接合界
面が健全であると共に接合強度が高い接合体が得られる
。
第１図は本発明の接合体の積層方法を示す説明図、
第２図は接合体における銅（応力緩和洞）の厚さと接合
率及び剪断強さとの関係を示す図（加圧カニ０ 、２５
ｋｇｆ／ｃｍ２）、 第３図は接合体における加圧力と接合率及び剪断強さと
の関係を示す図（銅の厚さ：Ｑ、５ｍｍ）である。 １ 超硬合金、２・超硬合金／応力緩和材側ろう材、３
・・応力緩和材、４・・銅／応力緩和材側ろう材、５
鋼。
率及び剪断強さとの関係を示す図（加圧カニ０ 、２５
ｋｇｆ／ｃｍ２）、 第３図は接合体における加圧力と接合率及び剪断強さと
の関係を示す図（銅の厚さ：Ｑ、５ｍｍ）である。 １ 超硬合金、２・超硬合金／応力緩和材側ろう材、３
・・応力緩和材、４・・銅／応力緩和材側ろう材、５
鋼。
Claims (3)
- （１）超硬合金と鋼を応力緩和材を介して加熱接合する
方法において、応力緩和材として銅を用い、超硬合金と
応力緩和材の間にＴｉを含む銀基ろう材をインサートし
、かつ、応力緩和材と鋼の間に銀基ろう材をインサート
して、該インサート材を加熱溶融させて接合することを
特徴とする超硬合金と鋼の接合方法。 - （２）前記応力緩和材と鋼の間にインサートする銀基ろ
う材がＴｉを含むものである請求項１に記載の方法。 - （３）超硬合金と鋼を応力緩和材を介して加熱接合した
接合体において、応力緩和材として銅を用い、超硬合金
と応力緩和材の間にＴｉを含む銀基ろう材がインサート
され、かつ、応力緩和材と鋼の間に銀基ろう材がインサ
ートされている積層構造であることを特徴とする超硬合
金と鋼の接合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14056989A JP2609328B2 (ja) | 1989-06-01 | 1989-06-01 | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14056989A JP2609328B2 (ja) | 1989-06-01 | 1989-06-01 | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH035073A true JPH035073A (ja) | 1991-01-10 |
| JP2609328B2 JP2609328B2 (ja) | 1997-05-14 |
Family
ID=15271735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14056989A Expired - Lifetime JP2609328B2 (ja) | 1989-06-01 | 1989-06-01 | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2609328B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822736A1 (en) * | 1995-04-19 | 1998-02-04 | Komatsu Ltd. | Electrode for plasma arc torch |
| JP2006346739A (ja) * | 2005-06-20 | 2006-12-28 | Daia Tool Kogaku Kk | 回転切削刃物 |
| JP2008532769A (ja) * | 2005-03-09 | 2008-08-21 | カルボヌ ロレーヌ エキプマン ジェニ シミック＿（エス．アー．エス．ユー．） | ジルコニウムでライニングした鋼のプレート及びかかるプレートを用いて製造される化学デバイス要素部品 |
| JP2021004456A (ja) * | 2019-06-25 | 2021-01-14 | 大成建設株式会社 | カッタビットおよびトンネル掘削機 |
-
1989
- 1989-06-01 JP JP14056989A patent/JP2609328B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822736A1 (en) * | 1995-04-19 | 1998-02-04 | Komatsu Ltd. | Electrode for plasma arc torch |
| EP0822736A4 (en) * | 1995-04-19 | 1998-05-06 | Komatsu Mfg Co Ltd | ELECTRODE FOR ARC PLASMA TORCHERS |
| US5908567A (en) * | 1995-04-19 | 1999-06-01 | Komatsu Ltd. | Electrode for plasma arc torch |
| JP2008532769A (ja) * | 2005-03-09 | 2008-08-21 | カルボヌ ロレーヌ エキプマン ジェニ シミック＿（エス．アー．エス．ユー．） | ジルコニウムでライニングした鋼のプレート及びかかるプレートを用いて製造される化学デバイス要素部品 |
| JP2006346739A (ja) * | 2005-06-20 | 2006-12-28 | Daia Tool Kogaku Kk | 回転切削刃物 |
| JP2021004456A (ja) * | 2019-06-25 | 2021-01-14 | 大成建設株式会社 | カッタビットおよびトンネル掘削機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2609328B2 (ja) | 1997-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1257383B1 (en) | Method for making a joint between copper and stainless steel | |
| US5322740A (en) | Solid state joint between aluminum alloys and/or magnesium alloys, and a method of making same | |
| JPS62192296A (ja) | ろう材 | |
| AU2001240719A1 (en) | Method for making a joint between copper and stainless steel | |
| US3667099A (en) | Method of securing dense, metal-bonded refractory nitride bodies to steel and product | |
| JPH035073A (ja) | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 | |
| JP3197835B2 (ja) | ベリリウム、銅合金およびステンレス鋼の複合接合体および複合接合方法 | |
| JPH0228428B2 (ja) | ||
| WO2016198353A1 (en) | Brazing processes and brazed products | |
| US4780374A (en) | Composite brazing alloy foil | |
| JP2531052B2 (ja) | 異種金属の抵抗溶接方法 | |
| JPS5829589A (ja) | チタンクラツド鋼板の製造方法 | |
| JP2512145B2 (ja) | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 | |
| US4941892A (en) | Tool component | |
| JPS60157B2 (ja) | 超硬工具の製造方法 | |
| JPS60259306A (ja) | 複合工具およびその製造方法 | |
| Goddard et al. | Feasibility of brazing and welding aluminum-graphite composites | |
| JPS59207885A (ja) | 金属部材にセラミツク部材を接合する方法 | |
| JPH0547513B2 (ja) | ||
| JP2001225176A (ja) | ベリリウムと銅合金のｈｉｐ接合体の製造方法およびｈｉｐ接合体 | |
| JP3232896B2 (ja) | 部材間のロー付け接合方法 | |
| JP3818880B2 (ja) | スポット溶接用インサート材及びそれを使用した接合方法 | |
| JPS6260203B2 (ja) | ||
| JP2000117427A (ja) | スパッタリング用ターゲット板の接合方法 | |
| JPS591104A (ja) | 複合焼結体工具およびその製造方法 |